核汽輪機課程設計說明書朱智強.

1、汽輪機課程設計說明書姓名：朱智強 班級： 20111513 學號： 2011151327 指導教師：田兆斐2014.11.21.目錄摘要 1前言 1一、汽輪機定型 21. 初終參數(shù)的選擇 22. 調(diào)節(jié)級型式的選擇 23. 非調(diào)節(jié)級型式的選擇 2二、機組預先計算過程 3三、高壓缸熱計算 31.調(diào)節(jié)級熱計算 31.1 噴嘴 51.2 動葉 62.非調(diào)節(jié)級的計算和焓降分配 7四、機組功率和效率 12附錄 1機組預先計算 13附錄 2高壓缸熱計算 15表 1 調(diào)節(jié)級詳細計算 15表 2 非調(diào)節(jié)級詳細計算 18表 3 各級、各點狀態(tài) 26附錄 3機組功率與效率 28附圖1機組熱力過程線圖 28摘要本次課

2、程設計針對汽輪機，在給定蒸汽初溫、初壓和排汽壓力的情況下，確定了蒸汽在整個機組內(nèi)膨脹的近似熱力過程，計算了高壓缸（無低壓缸）內(nèi)各級的主要尺寸、功率和效率。最后根據(jù)計算結(jié)果，畫出了蒸汽在高壓缸調(diào)節(jié)級、非調(diào)節(jié)級的h-s 圖，以及汽輪機高壓缸通流部分的剖視圖。、八 、亠前言本組汽輪機功率是 50MW ，入口蒸汽過熱。根據(jù)老師建議，并經(jīng)過簡單估算，我們采用單缸汽輪機，調(diào)節(jié)級采用單列速度級。在計算過程中，不考慮抽汽和漏汽，即整個機組內(nèi)蒸汽流量恒定。設計過程大致如下：方案論證：對蒸汽初終參數(shù)、調(diào)節(jié)級型式等進行選擇。近似膨脹過程：根據(jù)蒸汽初終參數(shù)和自己選取的高壓缸調(diào)節(jié)級理想焓降，畫出機組的近似膨脹線，并算出

3、線上各節(jié)點的熱力參數(shù)，以此確定高壓缸調(diào)節(jié)級、非調(diào)節(jié)級的進出口參數(shù)。高壓缸熱計算：包括調(diào)節(jié)級和非調(diào)節(jié)級。先進行預先計算，在確定了級特性速比、級數(shù)，分配了焓降后，再進行詳細計算，求出各級尺寸、功率、效率。功率和效率評定：功率誤差在 1% 之內(nèi)，對于本組汽輪機來說，最后的設計功率要在49.5-50.5MW范圍內(nèi)。8汽輪機定型1. 初終參數(shù)的選擇機組型號：N50-8.82/535機組形式：高壓、單缸單軸凝汽式汽輪機采用高的蒸汽初參數(shù)，可以提高汽輪機的經(jīng)濟性，有些情況下還可以減少裝置的重量和尺寸。因此近 年來，無論軍艦或商船的蒸汽動力裝置都趨向于采用高的蒸汽初參數(shù)。單獨提高初溫有利于提高裝置的循 環(huán)熱效

4、率和主汽輪機內(nèi)效率，從而提高裝置經(jīng)濟性，但是受到金屬材料性能的限制。汽輪機組的終壓力決定于凝汽器背壓。凝汽器真空度增加，循環(huán)效率提高，但是汽輪機末幾級尺寸增 大。因此，大功率汽輪機往往采用較低真空度，軍艦汽輪機動力裝置需要盡可能減少重量尺寸，一般不采 用高真空度?；緟?shù)：名稱符號單位數(shù)據(jù)汽輪機額定功率NeMW50汽輪機初始蒸汽壓力PoMPa8.82汽輪機初始蒸汽溫度t0C535凝汽器壓力Pco nMPa0.0046汽輪機轉(zhuǎn)速Nr/min30002. 調(diào)節(jié)級型式的選擇選擇單列速度級作為調(diào)節(jié)級。3. 非調(diào)節(jié)級型式的選擇我們的非調(diào)節(jié)級都采用簡單壓力級。高壓缸非調(diào)節(jié)級選取相同的葉型，反動度取0.07

5、35。高壓缸非調(diào)節(jié)級的反動度取值較小，原因如下：1）反動級葉片間隙漏汽多，除了具有足夠的葉柵高度，在高壓缸中沖動級的效率往往高于反動級的。2）反動級只有用增加級數(shù)和減少級內(nèi)焓降的方法來提高葉柵的高度。過多級數(shù)必然使結(jié)構(gòu)復雜，制 造成本增加。沖動級可以用部分進汽將葉柵高度增加到恰當?shù)某潭?。機組預先計算過程根據(jù)初定參數(shù)，查 h-s圖可以知道初始蒸汽焓ho為3476.75 kJ/kg，取排汽管中蒸汽速度Cex為100m/s,算得排汽管中能量損失AHex為5 kj/kg，由理想過程和h-s表查得汽輪機最末級出口蒸汽壓力Ph為0.0048Mpa ,汽輪機組理想焓降AHa為1413.59 kJ/kg ,汽

6、輪機組內(nèi)效率 n為0.858,求得汽輪機組內(nèi)焓降厶山為1212.86，不考慮漏氣，算得汽輪機組總蒸汽流量G0為44.21 kg/s，取定調(diào)節(jié)級理想焓降Ah,gv為112 kJ/kg ,先算出高壓缸非調(diào)節(jié)級理想焓降AHah為1301.59 kJ/kg，再由1.015 n it算出高壓缸非調(diào)節(jié)級內(nèi)效率吋為0.871，則可以求出高壓缸非調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降AHih為1133.52 kJ/kg，用計算內(nèi)焓降減去高壓缸非調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降得到調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降 Ah,gov為79.34 kJ/kg，算得調(diào)節(jié)級內(nèi)效率 n,gov為0.708和調(diào)節(jié)級出口實際蒸汽焓hg“是3397.4055，查表得到調(diào)節(jié)級出口蒸汽壓力Pgov為

7、6.34 MPa，調(diào)節(jié)級出口實際蒸汽溫度并為472.62C,高壓缸排汽壓力為 0.0048 MPa。三、高壓缸熱計算1.調(diào)節(jié)級熱計算我們選擇的調(diào)節(jié)級型式是單列速度級。已知蒸汽流量和調(diào)節(jié)級近似膨脹過程，可進行調(diào)節(jié)級熱計算。此時已知條件是蒸汽初參數(shù) P。及t0，調(diào)節(jié)級的理想焓降，蒸汽流量 G。和汽輪機的轉(zhuǎn)速 nh。調(diào)節(jié)級各狀態(tài)點熱力學參數(shù)PTVHSMPaCm3/kgkJ/kgkJ/(kg K)A8.825350.0398213476.756.782B00.00462058.166.782B0.00482063.166.782GOV06.343364.756.782GOV6.344913397.45

8、46.824A是蒸汽初始狀態(tài)點。PA=8.82MPa , tA=535 C。查表，得 hA=3476.75kJ/kg, SA=6.782kJ/(kg K)。BO是蒸汽自A等熵膨脹后，在凝汽器喉部的狀態(tài)點。pBo=O.OO46MPa , SB0=SA=6.782kJ/(kg K) 查表，得 hB0=2058.16 kJ/kg。涉及到凝汽器之間的排汽管損失，選定蒸汽速度Cex=100m/s。凝汽器放置于高壓缸下面，選定排汽管阻力損失系數(shù)Zx=1.0。排汽管中的能量損失 . Hex 二 ex c；/2 =0.5 1.0 1002 /1000 = 5kJ/kg。B是蒸汽自A等熵膨脹后，在高壓缸最末級出

9、口的狀態(tài)點。抵=hb0：Hex =2058.16 5 =2063.16kJ/kg , SB=SA=6.782kJ/(kg K)。查表，得 汽輪機最末級出口壓力Pex=0.0048MPa。機組理想焓降：Ha =hA -hB =3476.75-2063.16 =1413.59kJ / kg。汽輪機總機械效率mt j；w g m v =0.99 0.980.932汽輪機組內(nèi)效率it = e/ mt =0.8/0.932 =0.858機組內(nèi)焓降Hi -. Ha - it -1413.59 0.858 =1212.86022kJ/kg。蒸汽進入汽輪機后，一部分漏出不能做功，實際做功蒸汽小于G。汽輪機內(nèi)效

10、率為 n，此時所得到的功率小于要求的功率。計算中將汽輪機內(nèi)效率適當提高，使得按此效率設計出的汽輪機，可以達到所要求 的功率和效率，即為計算內(nèi)效率。這里忽略了漏汽，故取計算漏汽損失系數(shù)k=1。計算內(nèi)效率 itp 二 k it =1 0.858 = 0.858機組計算內(nèi)焓降：H = Ha =Hi =1212.8602永J/kg。一般在汽輪機效率得到保證的情況下，可以讓調(diào)節(jié)級承擔盡可能大的焓降，這樣能減少汽輪機級數(shù)，節(jié)約汽輪機機殼材料。汽輪機功率越小，調(diào)節(jié)級的焓降可以選的越大。Ne=50MW，由于單列調(diào)節(jié)級的壓力比沒有壓比Jgv的取值范圍，所以取定調(diào)節(jié)級的理想焓降(取112kJ/kg)和調(diào)節(jié)級內(nèi)效率

11、(取0.708)反算出調(diào)節(jié)級出口蒸汽壓力，則壓比 Jgov =6.34/8.82 =0.72。GOV0是蒸汽在調(diào)節(jié)級出口的理想狀態(tài)點。Pgov0 =6.34MPa , Sgov0 =sa=6.782 kJ/(kg K) 查表，得 hgov0=3364.75kJ/kg。調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降M,gov二心厲時/=112江0.708=79.296kJ/kg。GOV是蒸汽在調(diào)節(jié)級出口的實際狀態(tài)點。gov =hA Ahgov =3476.7579.296 = 3397.454kJ/kg，根據(jù)理想過程和內(nèi)效率可以查得調(diào)節(jié)級出口蒸汽壓力 Pgv=6.34MPa。查表，得 tgov=491 C, Sgov = 6.8

12、24kJ/(kg K)。根據(jù)速比和效率的關系，選取調(diào)節(jié)級速比Xa，gov=0.364(根據(jù)文獻選擇)，調(diào)節(jié)級的總反動度為q=0.075(根據(jù)文獻選擇)，此時調(diào)節(jié)級的效率較為合適。級平均直徑dgov由60*ugov/ n /算出為1.096744647m,級速度 Cagov 由 2(2* hagov*1000 )算出為 473.2863826m/s,圓周速度 Ugov 由 Xagov*Cagov算出為 172.2762433m/s。1.1噴嘴根據(jù)預先計算中選定的反動度，求出噴嘴的理想焓降，據(jù)此算出噴嘴出口蒸汽的理論速度。設定噴嘴速度系數(shù)，求出實際噴嘴出口蒸汽速度。根據(jù)最小截面面積，得到噴嘴高度。

13、根據(jù)蒸汽流入、流出角，按照葉型資料，選擇合適的葉型，計算出合適的噴嘴數(shù)目。在h-s圖上確定出蒸汽流出噴嘴的實際點。標記各狀態(tài)點參數(shù)。噴嘴理想焓降 h1gov由(1- Q)* hago算出為103.6kJ/kg ,噴嘴出口蒸汽理論速度C1t1由2(2* hgov*1000 )算出為455.1922671m/s,噴嘴速度系數(shù)取0.97,噴嘴出口蒸汽實際速度Cn由C1t1*咖算出為441.5364991m/s,噴嘴損失hui由(1-杯2)* Ahmgov算出為 6.12276kJ/kg ,噴嘴出口焓 h1 為 3476.75-103.6=3373.15 kJ/kg，熵為 6.7901 kJ/(kg.

14、 C )，查 h-s 圖可得出口比體積為0.0507686 mA3/kg ,出 口壓力 p1 為 6.50204966MPa ,噴嘴壓比 滬p1/p0=0.737193839 0.546 ,由此可知，噴嘴中為亞音速氣流，采用漸縮噴嘴，選擇噴嘴型號為TC-1A，葉片寬度B為0.03m，葉片安裝角a為78葉片弦長 Bn1 由 B/SIN( ay* n /180算出為 0.030670218m,葉片相對節(jié)距取0.77,葉片節(jié)距 tn1 由 0.77 Bn1 算出為 0.023616068m , a=0 sin a 1=.174 ,噴嘴數(shù)目Zn由S|*n*gov/ tn1并取整算出為49，噴嘴出口蒸汽

15、實際出汽角為10噴嘴出口面積 Amin 由 Ggov*vkp/Ckp算出為 0.005083339m2 ,噴嘴部分進汽度叼取0.3328 ,噴嘴高度 ln1 由 A min /( t* n *dov*SIN(12.0*n /18算出為 0.025529374動葉柵入口蒸汽相對速度W11 由 V(= 6.7977 kJ/(kg. C ), v2= 0.0519959 mA3/kg，動葉余速損失 A h(2由C21A2/2算出為7.667934477 kJ/kg ,輪周損失 A hu由 A hn E 1 + A hc2 +算h為 19.44916877 kJ/kg ,輪周有效比焓降 Ahgov 由

16、 A hagov - A h算出為 92.55083123 kJ/kg ,輪周效率 ngov 由 A hugov / Ahv算出為 0.826346707,校核輪周效率，ngov =Pu1/E o =U (C11 Cos a+C22COS a) =0.822916758 , Au=|( ugov -rpgov)/ngov*100%|=0.415073833% V 1%,誤差在允許范圍內(nèi)葉高損失 Ahl 由 1.2/In1/1000* Auhov算出為 4.350322068kJ/kg ,扇形損失 he由 0.7*(l b1/dgovF2* Ahv算出為 0.04939667 kJ/kg ,葉輪

17、摩擦損失 Ff 由 1.2*( ugov /100)A3* dgov 人2/(v11 + v 21)*2 / G gov算出為 3.248888734 kJ/kg ,部分進氣損失 Fe由(z W + z s)*agov算出為6.985695365 kJ/kg , Zw為鼓風損失系數(shù)，由0.15*1/ & 1 *(1町*xagov A3 算出為 0.014503343, Z 為斥氣損失系數(shù)，由0.012/ 1 *4*igov / dgov算出為 0.047868937 ,級內(nèi)各項損失之和 EAh 為餉 + Ah(+ Ahf + Ahe=14.63430284 kJ/kg ,下一級入口參數(shù) h2由

18、H2+刀少算出為3391.165537 kJ/kg ,查h-s圖可得 s =6.8185 kJ/(kg. C )，比容v2 =30.0519959 m /kg,調(diào)節(jié)級有效比焓降Ahgov由Ahgov刀Ah算出為77.91652839kJ/kg ,調(diào)節(jié)級效率ngov由hov/ Ahov算出為0.695683289 ,調(diào)節(jié)級內(nèi)功率 Nigov由Ggov* Aligov算出為3444.68972kW調(diào)節(jié)級進出口速度三角形2.非調(diào)節(jié)級的確定和焓降分配由于不考慮漏氣，所以第一壓力級的流量不變，第一非調(diào)節(jié)級理想焓降Aha1由(1 + a) * AHah/13算出為93.48668168 kJ/kg , a

19、為重熱系數(shù)，取 0.06,第一非調(diào)節(jié)級級速度6由(2* Aah1000)算出為432.4041667m/s,第一非調(diào)節(jié)級圓周速度山由c1*X1算出為207.554m/s,第一非調(diào)節(jié)級的直徑d1由60 n /算出為1.322m,末級直徑dz由v(Gc*Vz* 0 /( nEAah sin a)算出得1.853m, vz為末級噴嘴出口蒸汽比容為25.65872953_m /kg , 0般在 2.53，取 2.75, E在 0.0150.025，取 0.02, az為動葉出口角，為 90由圖解法將非調(diào)節(jié)級預分為13級，擬定各級的平均直徑和速比值如下，分段號符號單位1234567級特性速比x0.480

20、.480.480.480.480.480.48級平均直徑dM1.3221.331.3381.3451.3531.3611.369分段號8910111213級特性速比x0.480.480.480.480.480.48級平均直徑dM1.3771.3841.3921.41.5081.853由12.3245 (di/xj A2算出各等分點理想比焓降厶才如下,分段號符 號單位1234567理想比焓 降 hkJ/k93.48668194.62156295.7632996.76791997.92248599.083898100.25215g68720733332882分段號8910111213理想比焓 降

21、hkJ/k101.42726102.46110103.6490104.84383121.64367183.6698g501456809求得各等分點的平均理想比焓降：hihti /13 = 107.3533 kJ/kg則非調(diào)節(jié)級的級數(shù)z由AHh (1+ a) r：hti算出為12.8524924取13,十tZ 1校核重熱系數(shù)，a 由 Ka(1.ih ) ：HtP=(3.9*10人-4)*(1-0.871)*1301.59*12/13 算出為 0.06044584，與所z取0.06的相對誤差為 0.7375853% V 1%級序號1234567級特性速比0.480.480.480.480.480.

22、480.48級平均直徑1.3221.331.3381.3451.3531.3611.369比焓降93.486694.621595.763296.767997.922499.0838100.252級后壓力6.33814.7837733.5542352.593748571.8534381.29130.8727級序號8910111213級特性速比0.480.480.480.480.480.48級平均直徑1.3771.3841.3921.41.5081.853比焓降101.427102.461103.649104.843121.643183.669級后壓力0.35390.20830.11590.053

23、90.02410.0048第1列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形9.1-(207*55m/s) iiIw(207,55m/s)_ - u(2b8r81m/s)廣U(schFn/s)lia.第5列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形11第2列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形GCy ：i i i沁知竺LUu(210.07m. h)00.07m $|第3列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形A(72Im引-w(2l 16ms)第4列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形u(212.42m/s)w(212,42itus)w(213.67m/s)69.52mA0w(213.67m/s)第9列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形13第6列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形“(21

24、4.93 mA)H(214.93m/s)第7列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形A一 j/.a一/ 7 hu(216.19m/s)第8列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形(217r29iTL;s|u(217.29m/s)u(2lS.54m/s)(21 N+54m/s)第10列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形臚54一一 I n(219.80nVs)第11列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形u(219.80m/s)w(236+75nVs)(236+75rn/s)第12列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形OiX ZfKIh廠r B 金(134-因w(290,92m/s)w(290.92m/s)第13列非調(diào)節(jié)級進出口速度三角形15四、 機組功率和效

25、率功率校核，計算功率 =Njgov=49.73814MW，與額定功率的相對誤差為0.52373%V 1%,符合要求,汽輪機效率=49.73814*1000/ Ggov/AHa x 100%=79.581%參考文獻1. 田瑞峰 .汽輪機課程設計參考資料 M. 哈爾濱：哈爾濱工程大學核科學與技術學院, 2011.2. 孫為民,楊巧云 .電廠汽輪機 M. 第 2版.北京：中國電力出版社,2010.3. 王乃寧 , 張志剛 .汽輪機熱力設計 M 北京:水利電力出版社,1987.09.4. 馮慧雯 .汽輪機課程設計參考資料M 北京:水利電力出版社,1992.11.附錄1機組預先計算表1決定汽輪機的主要參

26、數(shù)及近似膨脹過程序號名稱符號單位公式來源數(shù)據(jù)結(jié)果1汽輪機有效功率NeMW給定502汽輪機初始蒸汽壓力P0MPa給定8.823汽輪機初始蒸汽溫度toC給定5354初始蒸汽焓hokJ/kg由h-s圖查得3476.755凝汽器壓力Pco nMPa給定0.00466排汽管中蒸汽速度Cexm/s(50150) m/s1007排汽管中能量損失 HexkJ/kg式（2-4）58汽輪機最末級出口蒸汽壓力PexMPa由h-s圖查得0.00489汽輪機組理想焓降 HakJ/kg由h-s圖查得1413.5910汽輪機組有效效率n給定0.811汽輪機軸系效率n給定0.9912齒輪傳動效率n給定0.9813汽輪機機械效

27、率nm給定0.9814不工作級損失效率n給定0.9815汽輪機組總機械效率nSt =訃叩v0.93216汽輪機組內(nèi)效率ntite/S 也Ha it0.85817汽輪機組內(nèi)焓降 HikJ/kg1212.8618外部密封漏汽損失系數(shù)K1.011.015119計算內(nèi)效率npUp =0.85820計算內(nèi)焓降 HipkJ/kg也Ha %1212.8621汽輪機組總蒸汽流量G0kg/sNe44.2122調(diào)節(jié)級出口蒸汽壓力pgovMPaJgov按表2-1選取6.3423調(diào)節(jié)級理想焓降 h,govkJ/kg由h-s圖查得112.0024調(diào)節(jié)級內(nèi)效率n,gov0.630.720.70825調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降 h,go

28、vkJ/kg呱,gov 叭 gov79.3426調(diào)節(jié)級出口實際蒸汽焓hgovkJ/kg由h-s圖查得3397.405527調(diào)節(jié)級出口實際蒸汽溫度tgovC由h-s圖查得472.6228高壓缸內(nèi)焓降HihkJ/kg1212.861 + 心H j| / AH ih29咼壓缸非調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降 HkJ/kgAH ih - 也 hj, gov1133.5230咼壓缸非調(diào)節(jié)級內(nèi)效率n(1.0151.025) itp n0.87131高壓缸非調(diào)節(jié)級理想焓降 HahkJ/kgAHihih1301.5932高壓缸排汽壓力PhMPa由h-s圖查得0.0048附錄2高壓缸熱計算表1調(diào)節(jié)級詳細計算序號名稱符號單位數(shù)據(jù)1

29、汽輪機初始蒸汽壓力PoMPa8.822汽輪機初始蒸汽溫度toC5353調(diào)節(jié)級出口蒸汽壓力PgovMPa6.344調(diào)節(jié)級理想焓降 hagovkJ/kg1125調(diào)節(jié)級總反動度Q0.0756調(diào)節(jié)級級速度Cagovm/s473.28638267調(diào)節(jié)級級特性速比Xagov0.3648調(diào)節(jié)級圓周速度Ugovm/s172.27624339調(diào)節(jié)級級平均直徑dgovm1.09674464710調(diào)節(jié)級蒸汽流量Ggovkg/s44.21噴嘴計算11噴嘴理想焓降 hn1govkJ/kg103.612噴嘴出口蒸汽理論速度C1t1m/s455.192267113噴嘴速度系數(shù)$10.9714噴嘴出口蒸汽實際速度C11m/s

30、441.536499115噴嘴損失 hnE1kJ/kg6.1227616噴嘴出口比壓力P11MPa6.5020496617噴嘴出口蒸汽比容V11m3/kg0.050768618最小截面處蒸汽壓力PkpMPa6.5020496619最小截面前理想焓降 hnkgovkJ/kg103.620最小截面處蒸汽速度Ckpm/s441.536499121最小截面處蒸汽比容Vkp3m /kg0.050768622最小截面積Ami n2 m0.00508333923噴嘴幾何出流角a1g01024噴嘴部分進氣度a0.332825噴嘴高度ln1m0.02552937426選擇葉形TC-1A27葉片寬度Bm0.033

31、0葉片安裝角ao7831葉片弦長B n1m0.03067021832葉片相對節(jié)距0.7733葉片節(jié)距tn1m0.02361606834噴嘴數(shù)目Zn4935噴嘴出口蒸汽實際出汽角a11o10動葉柵的計算36動葉柵焓降山 hn2govkJ/kg8.437動葉柵入口蒸汽相對速度W11m/s273.518408538蓋度 lt+ Ir0.00239動葉片高度lb1m0.02752937440動葉柵速度系數(shù)10.92541動葉柵出口蒸汽相對速度W21m/s279.974625842動葉損失kJ/kg5.65847429643動葉等比熵出口參數(shù)H2t3370.8727644動葉出口比焓值H23376.53

32、123445動葉柵出口蒸汽比容V213m /kg0.051995946動葉柵入口軸向分速&1a = w11am/s76.6720071447動葉柵出口軸向分速W21a = C21am/s72.8206538748動葉柵出口蒸汽相對氣流角曲o1649動葉柵出口蒸汽絕對氣流角a1o36.0174217150動葉柵出口蒸汽絕對速度C21m/s123.838075551余速損失 hckj/kg7.66793447752輪周損失 hukj/kg19.4491687753輪周有效比焓降 hgovkJ/kg92.5508312354調(diào)節(jié)級輪周效率nugov0.82634670755校核輪周效率0.82291

33、675856相對誤差%0.4150738357動葉柵型號TP-2A5859級葉高損失 hlkJ/kg4.35032206860扇形損失 hekJ/kg0.0493966761葉輪摩擦損失 hfkJ/kg3.24888873462鼓風損失系數(shù)Zw0.01450334363斥氣損失系數(shù)Zs0.04786893764部分進氣損失 hekJ/kg6.98569536565級內(nèi)各項損失之和kJ/kg14.6343028466下一級入口參數(shù)3391.16553767級進口干度Xi168級出口干度X2169級濕氣損失系數(shù)Z070調(diào)節(jié)級內(nèi)效率“gov0.69568328971調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降 higovkJ/kg

34、77.9165283972調(diào)節(jié)級內(nèi)功率NigovkW3444.6897273調(diào)節(jié)級出口烝汽壓力PgovMPa6.3375523674調(diào)節(jié)級出口烝汽比容Vov3m /kg0.0526677表2非調(diào)節(jié)級詳細計算序號名稱符號單位第1壓力級第2壓力級第3壓力級第4壓力級第5壓力級1理想焓降 hgovkJ/kg93.48794.62295.76396.76897.9222總反動度Q0.0740.0740.0740.0740.0743級速度Cagovm/s432.404435.021437.638439.927442.5444級特性速比Xagov0.4800.4800.4800.4800.4805圓周速度

35、Ugovm/s207.554208.810210.066211.165212.4216級平均直徑dgovm1.3221.3301.3381.3451.3537蒸汽流量Ggovkg/s44.21044.21044.21044.21044.2108噴嘴理想焓降 hgovkJ/kg86.61587.66788.72589.65590.7259噴嘴出口蒸汽理論速度C1t1m/s416.210418.729421.247423.451425.97010噴嘴速度系數(shù)沏0.9700.9700.9700.9700.97011噴嘴出口蒸汽實際速度C11m/s403.724406.167408.610410.74

36、8413.19112噴嘴損失 h eikJ/kg5.1195.1815.2445.2995.36213噴嘴出口比壓力P11MPa4.8503.6072.6341.8841.31514噴嘴出口蒸汽比容V11m3/kg0.0650.0840.1090.1440.19415最小截面處蒸汽壓力PkpMPa4.8503.6072.6341.8841.31516最小截面前理想焓降 hkgovkJ/kg86.61587.66788.72589.65590.72517最小截面處蒸汽速度Ckpm/s403.724406.167408.610410.748413.19118最小截面處蒸汽比容Vkp3m /k g0

37、.0650.0840.1090.1440.19419最小截面積A min2 m0.0070.0090.0120.0160.02120噴嘴幾何出流角a1g010.00010.00010.00011.00011.00021噴嘴部分進氣度a1.0001.0001.0001.0001.00022噴嘴高度ln1m0.0100.0130.0160.0190.02623選擇葉形TC-1A24葉片寬度Bm0.0150.0150.0150.0150.01525葉片安裝角ao78.00078.00078.00078.00078.00026葉片弦長Bn1m0.0150.0150.0150.0150.01527葉片相

38、對節(jié)距0.7000.7000.7000.7000.70028葉片節(jié)距tn1m0.0110.0110.0110.0110.01129噴嘴數(shù)目Zn387.000389.000392.000394.000396.00030噴嘴出口蒸汽實際出汽角a1o10.00010.00010.00011.00011.00031動葉柵焓降包 hi2govkJ/kg6.8716.9557.0397.1127.19732動葉柵入口蒸汽相對速度W11m/s202.555203.781205.007207.414208.64733蓋度lt+ l r0.0020.0020.0020.0020.00234動葉片高度lb1m0.

39、0120.0150.0180.0210.02835動葉柵速度系數(shù)10.9270.9270.9270.9270.92736動葉柵出口蒸汽相對速度W21m/s216.948218.261219.574221.794223.11337動葉損失kJ/kg3.3103.3513.3913.4603.50138動葉等比熵出口參數(shù)H2t3305.3383240.0233170.3353096.9543020.68939動葉出口比焓值H23308.6493243.3733173.7263100.4143024.19040動葉柵出口蒸汽比容V21m3/kg0.0660.0850.1110.1470.19741動

40、葉柵入口軸向分速CiCWam/s70.10670.53070.95478.37478.84142動葉柵出口軸向分速w1a =Gam/s59.06561.54164.09072.13474.38243動葉柵出口蒸汽相對氣流角仙o15.79916.37716.97118.97919.47444動葉柵出口蒸汽絕對氣流角a1o88.83789.44689.95288.86588.40545動葉柵出口蒸汽絕對速度C21m/s59.07861.54464.09072.14874.41146余速損失 hckj/kg1.7451.8942.0542.6032.76847輪周損失 hukj/kg10.17410

41、.42610.68811.36111.63248輪周有效比焓降 hgovkJ/kg83.31284.19685.07585.40786.29149輪周效率ngov0.8910.8900.8880.8830.88150校核輪周效率0.8850.8840.8830.8830.88451相對誤差%-0.650-0.651-0.6260.0430.35652動葉柵型號TP-2A53級葉高損失llkJ/kg10.1288.0426.3105.3214.04454扇形損失1 ekJ/kg0.0050.0080.0120.0170.02855葉輪摩擦損失hfkJ/kg6.4815.1904.0963.179

42、2.43356鼓風損失系數(shù)Zw0.0000.0000.0000.0000.00057斥氣損失系數(shù)Zs0.0170.0170.0170.0170.01758部分進氣損失hekJ/kg1.6291.6391.6491.6581.66859級內(nèi)各項損失之和kJ/kg18.24314.87912.06710.1758.17360下一級入口參數(shù)3326.893258.253185.793110.5883032.36223361級濕氣損失系數(shù)Z0.0000.0000.0000.0000.00062內(nèi)效率nov0.6960.7330.7620.7770.79863內(nèi)焓降higovkJ/kg65.06969.31773.00775.23278.11864內(nèi)功率N igovkW2876.713064.503227.653326.003453.592693365m/s234.032235.449236.865239.260240.683動葉出口查表速度序號名稱符號單位第6壓力級第7壓力級第8壓力級第9壓力級第10壓力級1理想焓降 hagovkJ/kg99.084100.252101.427102.461103.6492總反動度Q0.0740.0740.0740.07