等截面空腹式懸鏈線石拱橋

1、 橋梁工程橋梁工程 -設(shè)計說明書設(shè)計說明書 學(xué)院：土木建筑學(xué)院 專業(yè)：橋梁工程 班級： 姓名： 學(xué)號： 指導(dǎo)老師： 目目 錄錄 1.1.設(shè)計依據(jù)與基礎(chǔ)資料設(shè)計依據(jù)與基礎(chǔ)資料 .1 1 1.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 .1 1.1.1 標(biāo)準(zhǔn) .1 1.1.2 規(guī)范 .1 1.1.3 參考資料 .1 1.2 主要尺寸及材料 .1 1.2.1 主拱圈尺寸及材料 .2 1.2.2 拱上建筑尺寸及材料 .2 2 2. .確定拱軸系數(shù)確定拱軸系數(shù) .2 2.1 首次假設(shè)及驗證m值.3 2.2 二次假設(shè)及驗證m值.4 3.3.主拱圈截面內(nèi)力計算主拱圈截面內(nèi)力計算. 3.1 拱圈彈性中心及彈性壓縮系數(shù).8 3.1.1 彈

2、性中心計算 .8 3.1.2 彈性壓縮系數(shù) .8 3.2 裸拱狀態(tài)下截面內(nèi)力驗算 .5 3.3 恒載內(nèi)力計算 .9 3.3.1 不計彈性壓縮的恒載推力 .9 3.3.2 計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力 .9 3.4 汽車荷載效應(yīng)計算 .9 5 5. .荷載作用效應(yīng)組合荷載作用效應(yīng)組合 .1414 6 6. .主拱圈正截面強度驗算主拱圈正截面強度驗算 .1515 7 7. .拱圈總體拱圈總體“強度穩(wěn)定強度穩(wěn)定”驗算驗算 .1818 等截面空腹式懸鏈線石拱橋等截面空腹式懸鏈線石拱橋 1.1.設(shè)計依據(jù)與基礎(chǔ)資料設(shè)計依據(jù)與基礎(chǔ)資料 1.11.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 1.1.11.1.1 標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn) 跨徑：凈跨

3、徑, 凈矢高,ml50 0 mf10 0 5 1 0 0 l f 設(shè)計荷載：公路ii 級汽車荷載，人群荷載 m kn 2 /3 橋面凈寬：凈 9+20.25m 人行道。 1.1.21.1.2 規(guī)范規(guī)范 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)jtg b01-2003 公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范jtg d60-2004（以下簡稱通規(guī) ） 公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范jtg d61-2005（以下簡稱圬規(guī) ） 1.1.31.1.3 參考資料參考資料 公路橋涵設(shè)計手冊拱橋上冊（人民交通出版社 1994） （以下簡稱手 冊 ） 1.21.2 主要尺寸及材料主要尺寸及材料 半拱示意圖半拱示意圖 圖圖 1-11-1 1.2.11.2.1 主拱

4、圈尺寸及材料主拱圈尺寸及材料 主拱圈采用矩形截面，其寬度，厚度，采用 m12.5 砂漿mb5 . 9md1 . 1 砌筑 mu50 粗料石，容重為 31 25 m kn 1.2.21.2.2 拱上建筑尺寸及材料拱上建筑尺寸及材料 1）主拱圈每半跨布置 3 個圓弧形腹拱圈。腹拱圈厚度，凈跨 md35 . 0 ，采用 m10 砂漿砌筑 mu40 塊石，容重為。 ml4 1 mf1 1 32 24 m kn 2）拱上橫墻為橫墻式?？v橋向?qū)挒?0.8m，采用 m10 砂漿砌筑 mu40 塊石， 容重為。 32 24 m kn 3）拱上側(cè)墻用直立式等寬構(gòu)造。頂寬 0.9m, 采用 m10 砂漿砌筑 mu

5、40 塊石， 容重為。 32 24 m kn 4）拱頂填料，橋面鋪裝層，換算容重，安全護欄。 m kn 3 19 m kn 3 0 . 1 2.2.確定拱軸系數(shù)確定拱軸系數(shù) 拱軸系數(shù) m 的確定，一般采用“五點重合法”進行試算。先假定一個 m 值， 定出拱軸線，根據(jù)擬定的上部構(gòu)造各部分的幾何尺寸，計算半拱恒載對拱腳截 面形心的彎矩和自拱頂至跨的恒載對跨截面形心的彎矩。 4 l 4 l 其比值。求得后，可由中反求 m 值。若 求得的 m 與假定的 m 不符，則將求得的 m 作為假定值，重復(fù)上述計算，直到兩 者接近為止。 式中：l/4 截面處的拱軸線坐標(biāo)值； / y1 4 拱軸線計算矢高； f0

6、拱頂至拱跨 l/4 截面自重對 l/4 截面的彎矩值； m 14 拱頂至拱腳截面自重對拱腳截面的彎矩值。 j m 2.12.1 首次假設(shè)及驗證首次假設(shè)及驗證 m m 值值 先假設(shè)拱軸系數(shù)為 m=2.814.根據(jù)，利用 631124060106m l 50 0 m f 10 0 高興軍 3.000.xls 求得各 x 點處的 y 值，從而確定懸鏈線的形狀位置，進而繪制 立面圖，橫斷面圖，見圖 631124060106 高興軍 2.dwg 利用 cad 求面域，得彎矩如下： 1/4 處： 主拱圈：mkn m 843.902625*5 . 9*) 5 . 123854.11(*3223.30 4/1

7、 腹拱：mkn m 243.755824*5 . 9*)5 .121361. 6(*2091 . 5 4/1 拱上側(cè)墻： mkn m 044.177024*2*8 . 0*) 5 . 128412.10(*7881.27 4/1 拱頂填料： mkn m 593.873924*)5 .128412.10(*)6 . 15 . 9(*7881.27 4/1 拱上橫墻：mkn m 556.967024*5 . 9*) 5 . 122155 . 6 (*7491 . 6 4/1 mkn m 978.31222593.8739044.1770243.7558843.9026 4/1 拱腳處： 主拱圈：m

8、kn mj 484.8199225*5 . 9*3854.11*3223.30 腹拱：mknm691.72875 . 9*24*1361 . 6 *2091 . 5 拱上側(cè)墻：:mkn mj 244.1156824*8412.10*2*8 . 0*7881.27 拱頂填料：mkn mj 578.4521819*8412.10*)6 . 15 . 9(*7881.27 拱上橫墻：mkn mj 379.956424*5 . 9*2155 . 6 *7491 . 6 mkn mj 891.156114379.9564578.45218244.1156869.7287484.81992 故， 得 m=

9、3.00120 . 0 891.156114 978.31222 4 1 4 1 m m y j f 12)2( 2 1 4 1 y f m 得出 m 值與假設(shè)的 2.814 有較大差別%67 . 0 %100* 814 . 2 004 . 3 814 . 2 2.22.2 二次假設(shè)及驗證二次假設(shè)及驗證 m m 值值 以 m=3.00 再次進行計算如下： 拱腳處： 主拱圈 面積: 30.9478 質(zhì)心: x: 11.9744 y: 6.8333 mkn mj 07.880135 . 9*25*9744.11*9478.30 腹拱： 面積: 5.2091 質(zhì)心: x: 6.5087 y: 10.

10、1747 mkn mj 22.77305087 . 6 *2091 . 5 *5 . 9*24 拱上橫墻： 面積: 7.4716 質(zhì)心: x: 6.3094 y: 7.5084 mkn mj 22.107485 . 9*24*3094 . 6 *4716 . 7 拱上填料： 面積: 23.0972 質(zhì)心: x: 12.1030 y: 10.6332 mkn mj 77.419599 . 7*19*1030.12*0972.23 拱上側(cè)墻： 面積: 23.0972 質(zhì)心: x: 12.1030 mkn mj 54.107346 . 1*1030.12*0972.23*24 l/4 拱圈處 主拱圈

11、： 面積: 14.2082 質(zhì)心: x: 6.2907 y: 1.3667 mkn m l63.212275 . 9*25*2907 . 6 *2082.14 4 腹拱： 面積: 0.3915 質(zhì)心: x: 0.4477 y: 1.7376 mkn m l63.415 . 9*25*4477 . 0 *3915 . 0 4 拱上填料： 面積: 12.9215 質(zhì)心: x: 4.7771 y: 2.4025 mkn m l27.92657771 . 4 *9215.12*)6 . 15 . 9(*19 4 拱上側(cè)墻： 面積: 12.9215 質(zhì)心: x: 4.7771 y: 2.4025 mkn

12、 m l33.23707771 . 4 *9215.12*6 . 1*24 4 得 m=3.004 207 . 0 82.159185 87.33004 4 1 4 1 m m y j f 12)2( 2 1 4 1 y f m %13. 0%100* 000 . 3 004 . 3 000 . 3 與假設(shè) m 值相差不大，故可以此值 m=3.004 作為拱軸系數(shù)。 故：1）拱軸線拱腳處切線與水平線交角 j （以下表值均見 f 1000l j tan. 10 表（i i i ）-2值4984509969 1000 50 手冊 ） ， 9 . 44)9969 . 0 (tan 1 j 69 .

13、0 sin j 707 . 0 cos j 2）拱腳投影 水平投影，豎向投影mdx j 759 . 0 sinmdy j 778 . 0 cos 3）計算跨徑和計算矢高 計算跨徑mxll759.50 0 計算矢高. y d ffm 0 10161 22 計算矢跨比： f l 15 3.3.主拱圈截面內(nèi)力計算主拱圈截面內(nèi)力計算 3 3. .1 1 拱圈彈性中心及彈性壓縮系數(shù)拱圈彈性中心及彈性壓縮系數(shù) 3.1.13.1.1 彈性中心彈性中心計算計算 彈性中心離拱頂距離，可以由手冊附表（iii）-3 求得。 s y m ys 29293. 310*329293. 0 3.1.23.1.2 彈性壓縮系

14、數(shù)彈性壓縮系數(shù) 按手冊公式 4-18，由于彈性壓縮引起的彈性中心的贅余力為 。系數(shù)和可自手冊附表（iii）9 和附表(iii)-11 求得。 gg hh 1 1 1 mr ai w 22 1008 . 0 1 . 1*5 . 9 12/31 . 1*5 . 9 / i 為彎曲平面內(nèi)截面慣性矩,a 為截面面積，r 為截面繞 x 軸回轉(zhuǎn)半徑。 m f rw 2 2 2 000976 . 0 2161.10/1008 . 0 01088 . 0 000976 . 0 *1485.11 1 000897 . 0 000976. 0*1961 . 9 01087 . 0 1000897 . 0 0108

15、8 . 0 1 1 3.23.2 裸拱狀態(tài)下截面內(nèi)力驗算：裸拱狀態(tài)下截面內(nèi)力驗算： 彎矩m s和水平力hs，采用力法可得： mkn ar v l ms 475.313831860 . 0 4 25759.501 . 15 . 9 4 2 1 2 kn f ar v l hs 375.882553338 . 0 161.10) 1000897. 0(4 25759.501 . 15 . 9 )1 (4 2 2 2 注：式中 v1,v2 可從手冊附表（iii）-15、16 查得. 由靜力平衡條件得 i ssi my hmm 24 i ii si pcos hn 24 sin mkn arl 36.

16、168728 4 25759.501 . 15 . 9 4 2 2 knarl788.1326025759.501 . 15 . 9 （1）拱腳的彎矩和軸向力為: ，m y 1636.10 1 9 . 44 0 ,9969 . 0 tan mkn my hmmss 374.3794 522885 . 0 36.168728)1636.1029293 . 3 (375.8825475.31383 0 24 0 knpcos hns 932.11330707 . 0 54306 . 0 788.13260707. 0375.8825sin 0 24 00 0 (2)計算 l/4 截面的內(nèi)力： ，m

17、 y 0358 . 2 1 18.19 0 ,34783 . 0 tan mkn my hmmss l 613.988 126105 . 0 36.168728)0358 . 2 29293 . 3 (375.8825475.31383 12 24 4 knpcos hns l175.944134 . 0 254614 . 0 788.132609397 . 0 375.8825sin 0 24 00 4 (3)計算拱頂截面的內(nèi)力： mkn my hmmssd 1329.2322 036.16872829293 . 3 375.8825475.31383 24 24 knpcos hnsd 3

18、75.882500788.132601375.8825sin 0 24 00 項目拱頂1/4 截面拱腳 整理裸拱狀態(tài)截面內(nèi)力如下： 3.33.3 恒載內(nèi)力計算恒載內(nèi)力計算 3.3.13.3.1 不計彈性壓縮的恒載推力不計彈性壓縮的恒載推力 kn f m h j g 35.15666 161.10 82.159185 3.3.23.3.2 計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力 以拱頂截面為例計算各項內(nèi)力如下： 計入彈性壓縮的剪力 00*35.15666*01087 . 0 sin 1 1 hg q 軸向力 knn h h g g 056.154961*35.15666*01087 . 0

19、 1/35.15666cos 1cos 1 彈性壓縮彎矩 mknm yy h s g 764.56029293 . 3 *35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 它截面的計算方法相同: 1/4 截面： ，m y 0358 . 2 1 18.19 0 ,34783 . 0 tan knq hg 8997.5734 . 0 *35.15666*01087 . 0 sin 1 1 knn h h g g 626.165119397 . 0 *35.15666*01087 . 0 9397 . 0 /35.15666cos 1cos 1 m(kn.m)2322.1329-988.613

20、3794.370 h(kn)8825.3759441.17511330.932 mkn m yy h s g 081.214 )03580 . 2 29293 . 3 (*35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 拱腳處： ，m y 1636.10 1 9 . 44 0 ,9969 . 0 tan knq hg 502.11769 . 0 *35.15666*01087 . 0 sin 1 1 knn h h g g 51.22038707 . 0 *35.15666*01087 . 0 707 . 0 /35.15666cos 1cos 1 mknm yy h s g 028.

21、1170)1636.1029293 . 3 (*35.15666*01087 . 0 )( 1 1 1 恒載內(nèi)力計算結(jié)果見表： 3.43.4 汽車荷載效應(yīng)計算汽車荷載效應(yīng)計算 汽車荷載效應(yīng)的計算采用影響線加載的方法，公路 i 級車道荷載均布荷載 標(biāo)準(zhǔn)值，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計算跨徑小于和等于 5m 時，./ k qkn m105 k pl0 ，當(dāng)大于 50m 時，當(dāng)跨徑在 5m 至 50m 時取直線內(nèi)插值。 k pkn180l0 k pkn360 對公路 ii 級車道荷載應(yīng)按公路 i 級車道荷載乘以 0.75 的折減系數(shù)（參照通 規(guī)4.3.1）,本計算題中經(jīng)規(guī)范折減計算得： 均布荷載： mknqq

22、 kk /875. 7 5 . 1075. 075. 0 集中荷載： knpp kk 27075 . 0 36075 . 0 項目拱頂1/4 截面拱腳 q(kn)0 57.8997 117.502 ng(kn)15496.056 16511.626 22038.51 mg(kn.m)560.754214.081 -1170.028 加載公路 ii 級均布荷載時，拱頂截面考慮彈性壓縮的彎矩及與其相應(yīng)的影 響線面積，可以自手冊附表 iii14 查得，其值為：影響線面積 ；相應(yīng)的軸向力影響線面積。ml 2 0 表值nl 0 表值 加載公路 ii 級集中荷載時，不考慮彈性壓縮的截面彎矩影響線坐標(biāo)可以自

23、 手冊附表 iii-13 查得，其值為：；與其相應(yīng)的水平推力影響lm 表值 線坐標(biāo)可以自手冊附表 iii-12 查得，其值為：；與其相應(yīng) f l h 表值 的拱腳截面豎向力影響線坐標(biāo)值可以自手冊附表 iii7 查得。 注意:為考慮拱上建筑與拱圈的聯(lián)合作用，對于拱上建筑為拱式的結(jié)構(gòu)，計 算正彎矩時 l/4 截面應(yīng)考慮 0.7 的折減系數(shù)；拱腳截面考慮 0.9 的折減系數(shù)。 （參照圬規(guī)4.3.1） 。 拱圈寬度為 9.5m,承載雙車道公路 ii 級汽車荷載，故每米拱寬承載均布荷 載,承載集中荷載。 mknq/658 . 1 5 . 9 875. 72 knp842.56 5 . 9 2702 加載

24、公路-ii 均布荷載，拱頂截面考慮彈性壓縮的彎矩及與其相應(yīng)的軸向 力的影響線面積，其值為： 彎矩影響線面積： 476.2576759.50 22 表值表值表值 lm 軸力影響線面積： 759.50表值表值 ln 加載公路-ii 集中荷載，拱頂截面不考慮彈性壓縮的彎矩及與其相應(yīng)的軸 向力的影響線坐標(biāo)，其值為： 彎矩影響線坐標(biāo)： 759.50 表值表值 lm 軸力影響線坐標(biāo)： 99547 . 4 161.10 759.50 表值表值表值 f l h （1）拱頂截面 正彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 538.310221.19658 . 1 max 相應(yīng)軸力： knn

25、n k q 3881.29725.17658. 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 2250.157766 . 2 842.56 max 相應(yīng)水平推力： knh h kp 1868.661644 . 1 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h7195 . 0 1868.6601087 . 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyym s 3693. 2)7195. 0()29293 . 3 0()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh4673.657195 . 0 1868.66 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm5943.15936

26、93 . 2 2250.157 maxmax 負(fù)彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 180.19568.11658. 1 min 相應(yīng)軸力： 拱頂截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積 影響線 正彎矩負(fù)彎矩 均布荷 載 考慮彈 性壓縮 彎矩影響線 面積 0.007383*2576.476= 19.0221 -0.00449*2576.476= -11.5684 相應(yīng)軸向力 影響線面積 0.3492*50.759= 17.725 0.29266*50.759= 14.855 集中荷 載 不考慮 彈性壓 縮 彎矩影響線 坐標(biāo) 0.0545*50.759= 2.766 -0.0

27、113*50.759= -0.5735 相應(yīng)水平推 力影響線坐 標(biāo) 0.2331*4.99547= 1.1644 0.1093*4.99547= 0.5460 knn n k q 6296.24855.14658 . 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 5989.325735 . 0 842.56 min 相應(yīng)水平推力： knh h kp 0357.315460 . 0 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h3374 . 0 0357.3101087 . 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyym s 111 . 1 )3374 . 0

28、()29293 . 3 0()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh6983.303374 . 0 0357.31 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm4879.31111. 15989.32 minmin （2）拱腳截面 正彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 289.86044.52658 . 1 max 相應(yīng)軸力： 拱腳截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積 影響線 正彎矩負(fù)彎矩 均布荷 載 考慮彈 性壓縮 彎矩影響線 面積 0.0202*2576.476= 52.044 -0.00672*2576.476= -17.314 相應(yīng)軸向力 影響線面積 0.4504*

29、50.759= 22.862 0.3572*50.759= 18.131 集中荷 載 不考慮 彈性壓 縮 彎矩影響線 坐標(biāo) 0.05450*50.759= 2.766 -0.05870*50.759= -2.979 相應(yīng)水平推 力影響線坐 標(biāo) 0.1986*4.99547= 0.9921 0.0648*4.99547= 0.323 相應(yīng)左拱腳 反力影響線 坐標(biāo) 0.293630.93743 knn n k q 905.37862.22658 . 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 2250.157766 . 2 842.56 max 相應(yīng)水平推力： knh h kp

30、393.569921 . 0 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h6130 . 0 3929.5601087 . 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyym s 942. 4)7195 . 0 ()29293 . 3 161.10()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh451.51942 . 4 393.56 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm283.152942 . 4 2250.157 maxmax 與相應(yīng)的左拱腳反力： min mkn vk p v 03.2029363 . 0 842.562 . 12 . 1 1 拱腳軸向力：knhn v 20.

31、5069. 0*03.20707 . 0 *451.51sincos 1 負(fù)彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 7066.28314.17658 . 1 min 相應(yīng)軸力： knn n k q 0612.30131.18658. 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 332.169979 . 2 842.56 min 相應(yīng)水平推力： knh h kp 360.18323 . 0 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h1996 . 0 360.1801087 . 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyym s 370

32、9 . 1 )1996 . 0 ()29293 . 3 161.10()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh1604.181996 . 0 360.18 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm7029.1703709 . 1 332.169 minmin 與相應(yīng)的左拱腳反力： min mkn vk p v 942.6393743 . 0 842.562 . 12 . 1 1 拱腳軸向力：knhn v 96.5669 . 0 *942.63707 . 0 *1604.18sincos 1 (3)l/4截面 正彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 5786.37665.

33、22658 . 1 max 相應(yīng)軸力： knn n k q 6210.18231.11658 . 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 952.1567612 . 2 842.56 max 相應(yīng)水平推力： knh h kp 2152.661649 . 1 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h7198 . 0 2152.6601087 . 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyym s 9049. 0)7198. 0()29293. 30358 . 2 ()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh4954.657198 . 0 2152.

34、66 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm4835.389049 . 0 5786.37 maxmax l/4截面彎矩及其相應(yīng)的軸向力影響線面積 影響線 正彎矩負(fù)彎矩 均布荷 載 考慮彈 性壓縮 彎矩影響線 面積 0.008797*2576.476= 22.665 -0.0106*2576.476= -27.311 相應(yīng)軸向力 影響線面積 0.22126*50.759= 11.231 0.4672*50.759= 23.715 集中荷 載 不考慮 彈性壓 縮 彎矩影響線 坐標(biāo) 0.05438*50.759= 2.7612 -0.0231*50.759= -1.173 相應(yīng)水平推 力影響線坐 標(biāo)

35、 0.23309*4.99547= 1.1649 0.10922*4.99547=0.546 負(fù)彎矩 均布荷載作用下考慮彈性壓縮的彎矩 mknm m k q 2816.45311.27658. 1 min 相應(yīng)軸力： knn n k q 3195.39715.23658 . 1 集中荷載作用下不考慮彈性壓縮的彎矩： mknm m kp 6757.66173 . 1 842.56 min 相應(yīng)水平推力： knh h kp 036.31546 . 0 842.56 1 彈性壓縮附加水平推力: knh u u h3374. 0036.3101087. 0 1 1 1 彈性壓縮附加彎矩: mknhyy

36、m s 4242. 0)3374. 0()29293. 30358 . 2 ()( 1 考慮彈性壓縮后水平推力：knhhh699.303374 . 0 036.31 1 考慮彈性壓縮后彎矩：mknmmm857.444242 . 0 2816.45 minmin (4)拱腳，拱頂和 1/4 截面汽車荷載匯總： 汽車荷載效應(yīng)匯總表 荷載 效應(yīng) 單位 拱 頂 1/4截面 拱 腳 正彎矩 mmax 負(fù)彎矩 mmin 正彎矩 mmax 負(fù)彎矩 mmin 正彎矩 mmax 負(fù)彎矩 mmin 彎矩 kn m 191.13-50.6776.06-90.14238.57-199.41 水平 推力 kn94.86

37、55.3284.1270.02 89.36 48.22 軸向 力 88.1187.02 5.5.荷載作用效應(yīng)組合荷載作用效應(yīng)組合 荷載組合按照通范4.1.6 進行，效應(yīng)組合表達(dá)式為： () mn udgigikqq kcqjqjk ij ssss 0011 12 式中：結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，取為 1.0； 0 承載能力極限狀態(tài)下的作用基本組合的效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值； ud s 第 i 個永久荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取為 1.2； gi 第 i 個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； gik s 汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)，取為 1.4； q 1 汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力和離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； q k s 1 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載(含沖擊力、離心力)的其它可變作用效 c 應(yīng)的組合系數(shù)，取為 0.7； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含沖擊力、離心力)、分荷載外的 qj 其它第 j 個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取為 1.4； 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含沖擊力、離心力)外的其它第 qjk s j 個可變作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。 荷載組合表 5.5.主拱圈正截面強度驗算主拱圈正截面強度驗算 拱圈截面強度驗算按照圬規(guī) （4.0.5）式進行 （4.0.5） dcd naf 0 其中 . 0 10 軸向力設(shè)計值； d n a構(gòu)件截面面積； 拱頂截面 l/4 截面拱腳截面編 號 內(nèi)力組合 系 數(shù) mnmnmn 恒載