鍋爐的熱經(jīng)濟性分析報告文書

1、鍋爐經(jīng)濟性簡化快速定量分析摘要：本文論述鍋爐運行中排煙溫度、排煙氧量、飛灰可燃物含量、 主汽流量、各級減溫水量對鍋爐經(jīng)濟性的影響，同時通過計算定量其影響 程度，以便對鍋爐運行的經(jīng)濟性快速做出評價，指導鍋爐經(jīng)濟運行。關(guān)鍵詞：鍋爐煤耗我公司1 #機組330MW 鍋爐為鍋爐股份生產(chǎn)的 WGZ1112/17.5-3 型亞臨界參數(shù)汽包爐。鍋爐采用自然循環(huán)，單爐膛，雙通道低 NOx軸向旋 流式燃燒器，前后墻對沖布置，一次中間再熱，尾部雙煙道布置，煙氣擋 板調(diào)溫，三分倉容克式空氣預(yù)熱器，刮板式出渣裝置，鋼構(gòu)架，全懸吊， 平衡通風，全封閉島式布置。電廠鍋爐的經(jīng)濟運行是一個急需得到重視的問題，這不僅牽扯企業(yè)的

2、經(jīng)濟效益，而且在能源日益短缺的將來對節(jié)約能源，實現(xiàn)持續(xù)協(xié)調(diào)發(fā)展更 具重大意義。我國煤炭60%以上消費用在發(fā)電方面，節(jié)能降耗對電站鍋爐 更是迫在眉睫。眾所周知，在煤粉鍋爐的熱損失當中，排煙損失 Q2是最大的一項，一一 般占到78%左右，第二是機械不完全燃燒損失 Q4占到12%左右，而 化學不完全燃燒損失Q3、散熱損失Q5、灰渣物理顯熱損失Q6只占很少份 額。所以在研究鍋爐經(jīng)濟性時我們應(yīng)重點控制 Q2和Q4的損失量，而影響 Q2的主要是排煙量（用排煙氧量來標志大小）和排煙溫度，影響 Q4的主 要是飛灰可燃物含量，這三個指標是我們研究鍋爐效率最應(yīng)注意的。另外,主蒸汽流量和各級減溫水量雖然不直接影響鍋

3、爐效率，但對循環(huán)效率有很 大影響，因為主汽流量的增加使進入凝汽器的蒸汽量增加，從而使冷源損 失增大。而減溫水量的增加使其在鍋爐加熱到額定參數(shù)需要的熱量增加，從而使機組的熱耗增大。所以這兩項也是我們在鍋爐運行時應(yīng)特別關(guān)注的 指標。至于主汽壓力、主汽溫度對經(jīng)濟性的影響是通過主汽流量來體現(xiàn)， 因為主汽壓力、主汽溫度達不到要求時，只有通過增加主汽流量來保證電 負荷，所以對主汽量的分析實際已涵蓋了這些因素的影響。1. 影響鍋爐效率的三個重要因素：排煙溫度、排煙氧量和飛灰可燃物含量我們分析這一問題的方法是先設(shè)定一個基準工況，然后單獨變化一個 影響因素，而其他數(shù)值保持不變，這時用軟件計算爐效，從而得出該因素

4、 與爐效的函數(shù)關(guān)系，再通過計算機作圖，進一步確定其曲線方程，得出該 因素對爐效和煤耗的影響數(shù)值。確定對煤耗影響時取爐效每下降1%，煤耗增加3 g/kw.h （這一結(jié)論可用公式 b=123/ n g/kw.h得出）基準工況：根據(jù)熱工院1 #爐燃燒調(diào)整和性能考核試驗參數(shù)， 煤質(zhì)取設(shè) 計煤種、參數(shù)取額定參數(shù)、飛灰含碳量取 1%、空預(yù)器漏風率取6%、計算 爐效為93.35%，具體數(shù)值如下表：應(yīng)用基灰份%28.49應(yīng)用基水分%5.21低位發(fā)熱量kJ/kg20318電負荷MW330主汽流量t/h1024排煙溫度C125送風機入口溫度C25爐膛出口過?？諝庀禂?shù)1.25飛灰含碳量%1.0空預(yù)器漏風率%6排煙氧

5、量（折算）%5.8鍋爐效率%93.351.1保持其它參數(shù)不變，只改變排煙溫度計算鍋爐效率得到以下數(shù)據(jù):排煙溫度143148153158163168鍋爐爐效率%91.9691.6691.3591.0591.7591.45作圖并確定方程:圖表標題93924. n9190y = -0.3023X + 92.26傳線性（n）891 1 1 1143148153158163168可以看出：排煙溫度每上升5 C,爐效就下降0.30%，此時煤耗增加0.9g/kw.h。1 . 2恢復各數(shù)據(jù)到基準值，改變排煙氧量計算爐效得到以下數(shù)據(jù)：排煙氧量%4.85.35.86.36.87.3鍋爐爐效率%91.891.589

6、1.3591.1190.8590.57作圖并確定方程:可以看出：排煙氧量每增大0.5%，爐效下降 0.245%，折算影響煤耗0.745g/kw.h 。1. 3恢復數(shù)據(jù)到基準值，改變飛灰含碳量計算爐效得到以下數(shù)據(jù):飛灰含碳量%0.511.522.53鍋爐爐效率%91.5791.3591.1490.9390.6990.46作圖并確定方程：可以看出：飛灰含碳量每增加0.5%，爐效下降 0.22%，煤耗增加0.66g/kw.h 。2. 鍋爐側(cè)影響循環(huán)效率的兩個量：主汽流量和各級減溫水流量 查H-S確定熱力系統(tǒng)相關(guān)點的焓值：項目壓力（MPa）溫度CC）焓（kJ/kg ）主蒸汽17.265403396再熱

7、器出口3.2945403542過熱器減溫水22.52170731再熱器減溫水7.5170722給水18.1269.21178.42.1蒸汽流量和其它參數(shù)不變時，確定主汽系統(tǒng)每增加10t/h噴水量時蒸汽在爐吸熱的增加值，也就是熱耗的增加值。無噴水時是給水被加熱 到額定參數(shù)，有噴水后等量給水被替代，所以熱耗的增加值為把減溫水加 熱到過熱器出口額定參數(shù)的吸熱量與把等量給水加熱到額定參數(shù)的吸熱量 的差值。即： Q吸=（H主汽-H減溫水）-（H主汽-H給水）*D噴水量代入數(shù)據(jù)厶 Q 吸=（3396-731 ） - （3396-1178.4 ） *10000=4474000 kJ/h對以上數(shù)據(jù)除以標準煤的

8、低位發(fā)熱量29400kj/kg 折算為每小時標準煤耗量，然后再除以每小時的電負荷算出對發(fā)電煤耗率的影響即： b二（4474000/29400） *1000 /300000=0.507 g/kw.h2 .2其它參數(shù)不變時，確定再熱汽每增加10T/H噴水量（減溫水或事故噴水）時蒸汽在爐吸熱的增加值，循環(huán)效率設(shè)為40% ,吸熱量減去可 利用部分即為熱耗的增加值。即： Q吸=（H 主汽-H減溫水）*D噴水量代入數(shù)據(jù)厶 Q 吸二(3542-722 ) * (1-40% ) *10000=16920000 kJ/h折算出對發(fā)電煤耗率的影響為： b二(16920000/29400) *1000 /30000

9、0=1.914 g/kw.h2 .3在其它參數(shù)不變時，當主汽流量較設(shè)計增加10t/h時，設(shè)定循環(huán)效率為40% , 那么這10 t/h蒸汽在循環(huán)中的熱量損失為其總焓值乘以 循環(huán)效率，即： Q=H主汽* D* H循環(huán)代入數(shù)據(jù)： Q=3396*10000*(1-40% ) =20376000 kJ/h折算出對發(fā)電煤耗率的影響為： b=(20376000/29400) *1000 /300000=2.3 g/kw.h3. 結(jié)論總結(jié)以上計算及分析數(shù)據(jù)得到鍋爐各重要指標對煤耗的影響情況如下 表:項目變化量煤耗增加值排煙溫度每上升5 C0.9g/kw.h排煙氧量每上升0.5%0.72g/kw.h飛灰可燃物含量每上升0.5%0.66g/kw.h主蒸汽減溫水每增加10t/h0.51g/kw.h再熱器噴水每增加10t/h1.91g/kw.h主蒸汽流量每增加10t/h2.3g/kwh所以，這些量在我們研究鍋爐效率時都要十分關(guān)注，在調(diào)節(jié)汽溫時， 應(yīng)盡量用燃燒調(diào)整的方法，如降低火焰中心、使用煙氣擋板或減少煙氣量 的方法，而盡量避免用減溫水。再有要注意監(jiān)視主汽流量變化，常和設(shè)計 值或相同爐型進行對比