MH16tX993m單梁半龍門起重機(jī)計(jì)算書課案

1、MH16t-9.93m+3 m+0m 葫蘆單梁龍門起重機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書廣東順發(fā)起重設(shè)備有限公司2013年 10 月Pl 348EI(1)1. 主要技求參數(shù)起 重 量 Q：16t； 起升高度 H：7.7m； 跨 度 L：9.93m； 工作級別： A5起升速度 V ：3.5m/min；有效臂長 l:2m;大車運(yùn)行速度 Vd ：30m/min 小車運(yùn)行速度 Vx ：20m/min； 上橫梁間距 b1：1.8m； 支腿下間距 b2： 3.8m； 大車輪距 B：5m；2. 主梁、端梁和支腿截面力學(xué)特性 主梁、上橫梁、下橫梁和支腿作剛度計(jì)算，強(qiáng)度計(jì)算，穩(wěn)定性計(jì)算和強(qiáng)度校核所用數(shù)據(jù)列表如下：截面類型截面尺寸AI

2、xWxixIyWyiy主梁500X6-550X6-I30 異 -998223 942665075951 壓4843 拉28609752639116861032上橫梁1446X6-400X6221.5277905.863781.8418551870.176334991下橫梁482X6-270X690304871234.3218.381060793961.7311.99支腿大端36a X1400277.864037344216622178888851支腿 小端36a X416159.72669315161542864211618支腿折 算截面36a X11501212284612551429290

3、3509350式中 f0 在 P 力作用下主梁跨中的下?lián)隙?；P 額定起重量和電動(dòng)葫蘆自動(dòng)的和力；P Q Gh其中 Q 額定起重量； Q 16000kgGh 電 動(dòng) 葫 蘆 重 ；量Gh 1142kgP Q Gh 16 0 0 01 1 4 21 7 1 4(k2g)L 跨度 ;L=993cmE 彈性模量； E 2 106 kg / cm2I 主梁跨中截面的慣性矩； I 266507cm4Pl 3 17142 9933于是 f060.656(cm) 6.56mm0 48EI 48 2 106 266507主梁跨中剛度比： f0 /l 6.56/ 9930 1/1513 1/750符合 GB/T3

4、811-2008 中有關(guān)主梁跨中剛度的要求。3.2 主梁懸臂剛度2(2)PlC2l 3EI式中 P、E和I 與式（ 1）同；lg 懸臂的有效長度； l 300cmlC 支腿至主梁的距離； lC 200cm于是PlC2l3EI17142 20602 300 0.16(cm) 1.6mm3 2 106266507主梁懸懸臂剛度比：fx /lC 1.6 / 2000 1/1250 1/350由此可見，剛度符合 GB/T3811-2008 中有關(guān)主梁懸臂剛度的規(guī)定，就能滿 足使用要求，本起重機(jī)的懸臂剛度是合格的。4. 主梁的強(qiáng)度計(jì)算4.1 主梁的跨中強(qiáng)度計(jì)算代號(hào)的意義見示圖 7和圖 84.1.1 集中

5、載荷處于跨中時(shí)主梁跨中的最大垂直彎矩 M max 計(jì)算代號(hào)的意義見示圖 7P計(jì)L式中 P計(jì) -計(jì)算輪壓P計(jì)( 2Q 4G h)4其中 2 -小車起升動(dòng)載系數(shù)v2 2min2vq起升狀態(tài)級別 HC4取 2min 1.2 2 0.68vq -起升速度vq 3.5m / min 0.058m / s2 1.2 0.68 0.058 1.244 - 大車運(yùn)行沖擊系數(shù)4 1.1 0.058vy hvy -大車運(yùn)行速度 vy 20m/ min 0.33m/ s4 1.1 0.058vy hh -軌道接頭處兩軌面的高度差取 h 3mm4 1.1 0.058 0.33 3 1.133P計(jì) 1.24 16000

6、 1.133 1142 21133(kg)所以 MJ P計(jì)L 21133993 52 4 6 2(k6g7.cm)44.1.2 均布載荷對主梁跨中的彎矩M q q2L42 l2q- 均布載荷單位長度密度4GzL 2l所以L2 l 22.55 9923 30 204245 1 3 8 (5kg6.cm)1.133 2911 2.55(kg/cm)993 300M q 24.1.3 主梁跨中最大垂直彎矩和最大垂直應(yīng)力M max M J M q 5246267 513856 5760123(kg.cm)m a1xM m ax Mm a x ；m a2xWx1Wx2式中 Wx1 主梁上蓋板處垂直方向的

7、抗彎模數(shù)； Wx1 5951cm3Wx2 主 梁 工 字 鋼 底 部 垂向直的方抗 彎 模 ；數(shù)Wx2 4843cm3m a1xMWm a xWx157 6 01 2936 (7kg / cm2 )5951max2maxWx25760123484321189( kg / cm2 )4.1.4主梁跨中的的水平彎矩和水平應(yīng)力MS1.5agmaxS1MSWyx1S2MSWyx2式中 a -大車起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)起重機(jī)的加或減速度 大車運(yùn)行速度Vd 20m / mim 0.33m/ s查 GB/T3811-2008起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī) 范中表 13 加速時(shí)間和加速度 取 a 0.16(m/s2)g -重力加速度 g

8、 9.8(m / s2 )Wy1 -主梁上蓋板處水平方向的抗彎模數(shù)； Wy1 5466cm3Wy 2 -主梁工字鋼底部水平方向的抗彎模數(shù)； Wy2 23686cm31.5 0.16MS5 7 60 1 21341 0(6kg4.cm)9.8MSMSWyx21410642639253.45( kg/ cm2 )S214106411686212(kg / cm2 )4.1.5 主梁跨中的正應(yīng)力 a主梁蓋板處的正應(yīng)力221 m a1x S1 967 53.45 1119(kg / cm2 ) 100N /mm2所以 1 100N /mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008的有關(guān)

9、規(guī)定。 b主梁工字鋼底部的正應(yīng)力2 max2 S2 1189 12 1201(kg / cm2 )4.1.6 主梁工字鋼底部的局部彎曲應(yīng)力主梁工字鋼底部的局部應(yīng)力指示圖 9 中的 1、2 和 3 點(diǎn)處，在葫蘆小車輪壓的作用下出現(xiàn)的局部彎曲變形而產(chǎn)生的應(yīng)力，其表達(dá)式如下：x1K1 2t2P ；Z12Pt2x22PK 3 t2 ；Z2 K 42Pt2x3K 5 22P t23工字梁局部應(yīng)力示意圖 圖9式中K1、K2、K3、K4、和K5 是由輪壓作用點(diǎn)位罡i 決定的比值： i 系數(shù)，見圖 9 ；0.5(b d)i a c e其中 a 0.5(b d) 0.5 (150 11.5) 69.25(mm)

10、c-葫蘆小車輪緣對工字鋼下翼緣的間隙；取 c 4mme-葫蘆小車對工字鋼的輪壓作用點(diǎn)至小車輪緣的距離；e 0.146R其中 R -小車踏面的曲率半徑； R 172mme 0.146R 0.146 172 25.1 1 (2mm)i a c e 69.25 4 25.112 48.1 3 (8mm)i 48.1380.6950.5(b d) 69.25根據(jù) 0. 695 ，查鐵道出版社起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊 P599 中圖 4-3-7，取 K1 0.59, K 2 0.075, K 3 0.28, K 4 0.92, K5 0.82P計(jì)ZLS其中 ZLS -葫蘆小車的輪數(shù)； ZLS 8P計(jì)ZLS2113

11、3 2640(kg)t- 工字鋼受壓翼緣板的平均厚度； t 3cm2P 2 2640 2 所以 x1K12 0.59 2 340kg /cmt32P 2 2640 22 0.075 2 44kg /cm2P 2 2640 22 0.28 2164kg/cm2t 2 322P2 264022 0.92 2539kg/cm2t 2 322P2 26402Z1x2Z2K2K3K4x3 K5 2 0.82 2480kg /cmt34.1.7 主梁工字鋼底部的綜合應(yīng)力22h1x1 ( 2z1)2x1( 2z1) ；( 340)2 (1071 44)2 ( 340) (1071 44)1318kg / c

12、m2 129N /mm2所以 h1 129N / mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008的有關(guān)規(guī)定。 h2x22 ( 2z2 )2x2( 2 z2)1642 (1071 539)2 164 (1071 539)221534kg / cm2 150N /mm2所以 h2 150N / mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008的有關(guān)規(guī)定。 h3 2 x3 1071480155kg1/cm2 15N2 /mm2所以 h3 152N /mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008 的有關(guān)規(guī)定。4.2 主梁懸臂的強(qiáng)度 計(jì)算代號(hào)的意義見示圖

13、54.2.1主梁懸臂的垂直正應(yīng)力xb1Wx1xb2Wx2式中 xb1 -主梁懸臂上蓋板處垂直方向的正應(yīng)力；xb2 -主梁懸臂工字鋼底部垂直方向的正應(yīng)力；Mx -懸臂在計(jì)算點(diǎn)的垂直正力矩；M x P計(jì)l c 4226600kg.cm于是xb1M x 710(kg / cm2 )Wx1269.6N /mm2所以 xb1 69.6N /mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008 的有關(guān)規(guī)定。x2 xb2 x 8 7 (2kg / cm2 ) xb2 Wx24.2.2 主梁懸臂工字鋼底部的綜合應(yīng)力bz1x12 ( xb2z1)2x1( xb2z1) ；849kg / cm2 73N

14、 /mm2所以 bz1 73N / mm2 158N /mm2 符合 GB/T3811-2008 的有關(guān)規(guī)定。bz2x22 ( xb2z2 ) 2x2( xb2 z2)22 1363kg / cm2 134N/ mm2所以 bz2 134N / mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008的有關(guān)規(guī)定。22bz3 xb2 x3 955kg / cm 94N / mm所以 bz3 94N /mm2 158N / mm2 符合 GB/T3811-2008的有關(guān)規(guī)定。5. 支腿穩(wěn)定性和強(qiáng)度校核5.1 支腿的穩(wěn)定性5.1.1 支腿在龍門架平面內(nèi)的穩(wěn)定性l計(jì)imin式中 l計(jì) -支腿在龍

15、門架平面內(nèi)的計(jì)算長度l計(jì)其中- 支承類型的長度系數(shù) . 在龍門架平面內(nèi)支腿按上端固定下端自由的變截面考慮 21-變截面折算長度系數(shù) . 與支腿小、大端慣性矩比值 I min /Imax 有 關(guān)， I min /Imax 42864/ 551870 0.078 查起鐵道出版社重 機(jī)設(shè)計(jì)手冊 P712 表 4-5-13 取 1 1.769l - 支腿實(shí)際長度 . l 890cml 計(jì) 1.769 2 890 3148(cm) im i -n-折算截面對門架平面的最小慣性半徑 . i 50imin6365 120滿足GB / T 3811 2008有關(guān)受壓結(jié)構(gòu)件穩(wěn)定性 的要求 。5.1.2 支腿在支

16、腿框架平面內(nèi)的穩(wěn)定性l計(jì)im i n式中 l計(jì) -支腿在支腿框架平面內(nèi)的計(jì)算長度l 計(jì)1 l其中- 支承類型的長度系數(shù) . 在支腿框架平面內(nèi)支腿按上端固定下端固定的變截面考慮，取 0.8101-變截面折算長度系數(shù) . 與支腿小、大端慣性矩比值 I min /Imax 有關(guān)， I min /Imax 26693/64037 0.417 查起鐵道出版社重機(jī)設(shè)計(jì)手冊 P712 表 4-5-13 取 1 1.21l計(jì) 1.21 0.8 890 861(cm)imin -計(jì)算截面對支腿框架平面的最小慣性半徑 . i 18imin48支腿在龍門架平面內(nèi)和在支腿框架平面內(nèi)的長細(xì)比：48 120滿足 GB /

17、T 3811 2008有關(guān)受壓結(jié)構(gòu)件穩(wěn)定性 的要求 。6 支腿的強(qiáng)度校核6.1 支腿大端的強(qiáng)度校核6.1.1 集中載荷處于懸臂極限位置時(shí)的最大應(yīng)力圖 10N Mx MyA Wx Wy116.1.1.1 支腿的軸壓應(yīng)力 zN z zA式中 N -支腿的支承力Ll4q(L4 2l) 12 4GslGsl -上橫梁重量 Gsl 647kgN 1 3 1 9(kg8)-軸心受壓穩(wěn)定性系數(shù) 在75 時(shí)查 GB3811-2008 附錄 K0.72A - 計(jì)算截面面積 A 277.8(cm2 )所以 z N 66(kg / cm2 )A12Ps由運(yùn)行側(cè)向歪斜載荷 Ps引起的支腿內(nèi)力 圖126.1.1.2 支

18、腿大端在龍門架平面內(nèi)的彎曲應(yīng)力 xMxWx式中Mx -支腿計(jì)算點(diǎn)在龍門架方向的彎矩13Mx M M xg M PsM - 滿載葫蘆處于極限位置時(shí)在龍門架方向產(chǎn)生的水平力對支腿大端的矩M xg - 滿載葫蘆小車運(yùn)行或制動(dòng)時(shí)的慣性力對支腿大端的矩M Ps - 滿載葫蘆處于極限位置時(shí)起重機(jī)偏斜運(yùn)行的側(cè)向力對支腿大端的矩M 的計(jì)算方法見圖 10 M xg 的計(jì)算方法見圖 11M Ps 的計(jì)算方法見圖 12 其中 M HhH 3Plc 2h(2k 3)其中 P P計(jì) 211 (3k3g)h 887(cm)lc 200(cm)k I 2h 0.4I1L所以 H 2 8 2(k1g)M0.5Hh = 125

19、1296 kg.cm)M xg 0.5Pxg h式中 a -大車起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)起重機(jī)的加或減速度 大車運(yùn)行速度 Vd 30m / mim 0.5m/ s查GB/T3811-2008起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范 中表 13 加速時(shí)間和加速度 取 a 0.19(m/s2)2g -重力加速度 9.81m / s2Pxg 250(kg)M xg 110875(kg.cm)M Ps P shPs-大車偏斜運(yùn)動(dòng)時(shí)的偏斜力其計(jì)算方法見圖 132Pm a xPs2Pm a x-大車最大輪壓 8654kg-水平側(cè)向載荷系數(shù) 由于 L/B=993/500=2 ，查 GB/T3811-200814P1P2C - C起重機(jī)偏斜運(yùn)動(dòng)的

20、水平側(cè)向力計(jì)算示意圖13附錄 D 取 0.05Ps 432.7kgM Ps Psh 3 8 3 8(0kg4.cm)Mx M M xg M Ps 1 7 4 5 9(k7g.5cm)Wx -計(jì)算截面在支腿平面內(nèi)的抗彎模數(shù) Wx 8888cm3Mx 2 x197(kg / cm2)Wx6.1.1.3 支腿大端在支腿框架平面內(nèi)的彎曲應(yīng)力y Myy WyMy -支腿計(jì)算點(diǎn)在支腿框架方向的彎矩Wy -支腿計(jì)算截面在支腿框架方向的抗彎模數(shù) Wy 1680cm3My M HB M QB M qB M fBM HB - 葫蘆載荷和均布載荷作用在支腿方向?qū)χ却蠖说木豈QB -大車運(yùn)行起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)葫蘆載荷慣性

21、力作用對支腿大端的矩MqB -大車運(yùn)行起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)均布載荷慣性力作用對支腿大端的矩15BChI3I1ADabaVDVABsd P c2MBMC垂直力作用下引起的支腿在支腿平面內(nèi)的內(nèi)力 圖14M fB - 風(fēng)載荷慣作用對支腿大端的矩M HB 的計(jì)算方法見圖 14M QB M qB M fB 的計(jì)算方法見圖 15bPM HB 2 (2 R2R3 R1R4 ) 其中P P計(jì) 1 lc q(L 2l) 其中 計(jì) L 2 24190kgb 1800 mmd 0.5 bd 900mmR1k1 I 3 B 501 I1 bI 2 b16MBMCBCMAMD水平力作用下引起的支腿在支腿平面內(nèi)的內(nèi)力 圖15R1

22、 8.35 10 4R22 (k1 2k2) 2 k2 2k2 1B 5002.78b 180R2 1.7 10 3R32(32 ) (3k2k13k2 )(2k2k1k2)a 160 0.89b 180R3 187R4 (3k1 2k2) k2(2k1 k2)1113所以 M HB b2P (2R2 R3 R1R4)763015kg.cmM QBhP (k2 a(k1 2k2 )R2 a1.5其中 PPQ12.5 (Q Gh )ad 189 kgM QB 20571kg.cm17M qBhP (k2 a(k1 2k2)R2 aP Pq1.5a q(L 2l) g2211(kg)M qB 20

23、5764kg.cmhPM fB(k2 a(k1 2k2)R2aP Pw其中 Pw -風(fēng)力Pw 0.5CqII AC - 風(fēng)力系數(shù) 主梁長高比 l /h 13 查 GB/T3811-2008 表 16 取 C 1.6qII -工作狀態(tài)計(jì)算風(fēng)壓 150Pa 15.3kg / m2A -主梁的迎風(fēng)面積 13m2Pw 165(kg)M fB 1666kg.cmMy M HB M QB M qB M fB991016kg.cmy My 287kg/cm3y Wy6.1.1.4 集中載荷處于極限位置時(shí)支腿大端的綜合應(yīng)力N Mx My 2 2 550kg /cm2 54N /mm2 A Wx Wy158N

24、/mm2 符合 GB/T3811-2008起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定6.2 支腿小端的強(qiáng)度校核集中載荷處于懸臂限位置作為支腿小端強(qiáng)度校核的的基準(zhǔn)點(diǎn)18N Mx MyA Wx Wy6.2.1 支腿小端的軸壓應(yīng)力式中 N -支腿的支承力N1P計(jì) 1 l2計(jì)lLc4q(L4 2l) 21 4Gsl G ztG z t-一個(gè)支腿重量 Gzt 1556 kgA - 支腿小端截面面積 A 160(cm2)1NP計(jì) 12計(jì)13198kg1 lc4q(L 2l)L41 4Gsl Gzt2N2 所以 z115(kg /cm2 )A6.2.2支腿小端在龍門架平面內(nèi)的彎曲應(yīng)力Mxxx Wx式中 Mx -支腿小端在龍門

25、架方向的彎矩Mx M H M PsM H Hcc-大車軌道至支腿小端的距離；M H Hc 3 7 2 0(8kg8.cm)c 66cmM PsPsc 5 9 2 0(kg0.cm)Mx M H M Ps 4 3 1 2(8kg8.cm)Wy -支腿小端在支腿平面內(nèi)的抗彎模數(shù) 2116cm3Mx 2x204(kg/cm2)x Wx196.1.3支腿小端在支腿框架平面內(nèi)的彎曲應(yīng)力My yWyMy - 支腿小端在支腿框架方向的彎矩Wy -支腿小端在支腿框架方向的抗彎模數(shù)My M HA M QA M qA M fAMHA -葫蘆載荷和均布載荷作用在支腿方向?qū)χ刃《说木豈QA -大車運(yùn)行起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)葫

26、蘆載荷慣性力作用對支腿小端的矩 MqA -大車運(yùn)行起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)均布載荷慣性力作用對支腿小端的矩 M fA-風(fēng)載荷慣作用對支腿小端的矩M HA 的計(jì)算方法見圖 14MQA MqA M fA的計(jì)算方法見圖 15bPM HA 2 k2 (1 )R17099kg.cmhPM QA 1 2k1 2k2 R2223653kg.cmhPM qA 1 2k1 2k2 R2226130kg.cmM fA 1 2k1 2k2 R2 2113760 kg .cmMy M HA M QA M qA M fA170642y My60(kg /cm2 )y Wy206.2.4 支腿小端截面的綜合應(yīng)力N Mx MyA Wx

27、 Wy 22451kg /cm2 44N /mm2158N / mm2 符合 GB/T3811-2008起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定7. 下橫梁的強(qiáng)度校核P Ps支腿最大正壓力對下橫梁的彎矩和彎曲應(yīng)力其計(jì)算方法見圖 14MPWx其中 M P bPP 23524kg b 70cmM P bP 1546680kg.cmWx -下端梁在支腿平面內(nèi)的抗彎模數(shù) Wx 1234cm32P 1274kg / cm2大車偏斜運(yùn)行時(shí)的側(cè)向力對下端梁的彎矩和應(yīng)力所以 MPs bPs 7 07 0(k0g.cm)M Ps 2Ps Ps 86( kg / cm2 )Wy7.3 下端梁的綜合應(yīng)力P Ps 1 3 6(k0g

28、/ cm2 ) 1 3322133N /mm2 140N /mm2符合 GB3811-2008起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。218、端梁計(jì)算8.1、 輪 距的確 定K 1 1L5711即 K= ( 1 1 ) L=3.374.72 米 57取 K=3.5 米8.2、 端 梁中央 斷面 幾何 特性端梁斷面尺寸如圖：1) 斷 面總面 積：F=2600.6+0.6 27+0.5 27+158=159.7 cm2) 形 心 位 置 ：y1=2*0.6* 60*30 27* 0.6* 59.7 0.5* 27*17.5 1* 58* 31159.7=32.32 cmy2 =60-32.3=27.7 cmz1

29、=0.6* 60*28.9 60* 0.6*1.3 0.6*27*15.1 0.5*27*15.1 1* 58*0.5159.7=9.8 cmz2 =29.2-9.8=19.4 cm3 2 3 Jx=20.6 60 3/12+2 600.6 2.32+1583/122 3 2 +1581.3 2+270.6 3 /12+27 0.6 27.4 2 32+270.5 3/12+27 0.5 30.55 24=63100.896 cm 43 2 3Jy=20.6 27 3/12+2 270.6 5.3 2+600.6 3/122 3 2 +600.6 19.1 2+600.6 3/12+60 0.

30、6 8.5 2 32+5813/12+58 193 24=520261.57 cm 43)斷面模數(shù)Wx=1953.6 cmma x=Q KG (1 2L1)K q L4 (1 L ) 4K G端2K G輪主K G驅(qū)Jy520261.57W y=26817.6 cmz219.4JXy1= 63100.896= 32.338.3 、 起 重 機(jī) 最 大 輪 壓 :當(dāng) 電 動(dòng) 葫 蘆 移 到 左 端（ 或 右 端 ）極 限 位 置 起 吊 額 定 起 重 量 時(shí) 端 邊 （或右端）主動(dòng)車輪受最大輪壓 支承反力如下圖：其 中 Q 額 定 起 重 量 ， Q=16000 Kg ；G 電動(dòng) 葫蘆 重量 ，

31、 G=1152 Kg ；22K 沖擊 系數(shù) ， K=1； 動(dòng)力系數(shù)，對中級工作類型單梁吊取=1.2 ；G 端 端 梁 重 ， G 端 =300 Kg ；G 輪主 主動(dòng)車輪重量， G 輪主=162 Kg ；G 驅(qū) 驅(qū)動(dòng)裝置重 ，G 驅(qū)=49 Kg ；q 主 梁單 位長 度的 重量， q=325 Kg/m=3.25 Kg/cm ；L 跨度 ， L=2360 cm;K 輪距， K=350cm;L 11080 cm;max=1*162 1* 4920352 (1 2*1080) 1*3.25* 2360 1*3004 2360 4 2=12023.3 Kg 根據(jù)輪壓選取車輪直徑為D=400 mm8.4

32、、最大歪斜側(cè)向力S=NN 最 大輪 壓， N=12023.3 Kg ； 側(cè) 壓 系 數(shù) ， 取 0.1;S=0.1 12023=1202.3 Kg;8.5、端梁中央斷面合成應(yīng)力N K S K2Wx2Wy 12023.3 * 350=2 * 1952.38 =1400 Kg/cm1202.3* 3502* 26817.6=1085.5Kg/cm26、 車輪 軸對 端梁 腹板 的擠 壓應(yīng) 力P0N擠= d0 0 2d0 0N 起重 機(jī)最 大輪 壓， N=12023.3 Kg/cm ；d0 端梁腹板軸孔直徑，d0=9cm ； 0 端 梁 支 承 腹 板 厚 ， 0=1.5cm ；擠 許用擠壓應(yīng)力，對 3 號(hào)鋼取擠=1150 Kg/cm 2； 所以：擠=12023.32* 9*1.5=445.3 Kg/cm2擠 =1150 Kg/cm2；安全9、主、端梁連接計(jì)算9.1、 主 、端梁 連接 形式 及受 力分 析 主、端梁連接是采用螺栓和減載凸緣結(jié)構(gòu)的形式，主梁兩 端同端梁之間各用八個(gè) M24 螺栓（45 號(hào)鋼）連接。9.2 、 螺栓拉 力的計(jì)算231） 起重 機(jī)歪 斜側(cè) 向力 矩的 計(jì)算Ms = S K=1202.3 3.5=4208 Kg.m2） 歪斜側(cè) 向力 矩對 螺栓 拉力 的