火電機(jī)組汽機(jī)調(diào)試中存在問題及分析處理

1、火電機(jī)組調(diào)試中存在的問題及分析處理一、 前言為借鑒國內(nèi)同類型機(jī)組設(shè)計(jì)、安裝、調(diào)試、運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，有針對性地采取預(yù)防措施，提高集團(tuán)公司火電機(jī)組的調(diào)試質(zhì)量和移交水平，充分發(fā)揮投資效益。2006年10月、11月集團(tuán)公司組織江蘇省電力試驗(yàn)研究院有限公司、浙江省電力試驗(yàn)研究院、河北省電力研究院、華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司、福建中試所電力調(diào)整試驗(yàn)有限公司、山東電力研究院以及集團(tuán)公司部分發(fā)電公司等單位，對近年投產(chǎn)的大容量、高參數(shù)機(jī)組調(diào)試中存在的問題及分析處理情況進(jìn)行了收集。機(jī)組類型包括300MW、600MW亞臨界機(jī)組、600MW超臨界機(jī)組、1000MW超超臨界機(jī)組。主設(shè)備及輔助設(shè)備基本覆蓋國內(nèi)各大廠家

2、。二、 存在問題及處理1、 汽機(jī)專業(yè)現(xiàn)象描述原因分析處理情況一調(diào)節(jié)、保安系統(tǒng)1中壓主汽門關(guān)閉時間不合格。某廠600MW亞臨界#5機(jī)組（上汽廠）在DEH調(diào)試期間發(fā)現(xiàn)#1、#2中壓主汽門的關(guān)閉時間過長，1中壓主汽門的關(guān)閉時間為626.7ms，2為730.8ms。調(diào)整油動機(jī)閥芯與其銅套(打磨)的同心度，給油動機(jī)彈簧室加注潤滑油，重新測定#1、#2中壓主汽門的關(guān)閉時間為491ms、450ms。2中壓主汽門閥蝶脫落。某廠5、6機(jī)組為哈汽生產(chǎn)的超臨界機(jī)組汽輪機(jī)。油動機(jī)驅(qū)動懸臂板式閥碟，懸臂與板式閥碟由銷子連接。在5機(jī)進(jìn)行閥門嚴(yán)密性試驗(yàn)過程中，轉(zhuǎn)速降至1000rpm即不再下降。閥門泄漏嚴(yán)重。通過分別關(guān)閉各測

3、試閥門顯示1中主門發(fā)生嚴(yán)重泄漏。解體檢查發(fā)現(xiàn)，懸臂與閥碟連接銷子斷裂。通過現(xiàn)場焊接解決了這一問題。但在6機(jī)組試運(yùn)過程中同樣發(fā)生同樣問題。主要原因?yàn)椋?.閥門關(guān)閉時沖擊力較大，同類型300MW機(jī)組中主門結(jié)構(gòu)與之相似，但在關(guān)閉止口設(shè)計(jì)有限位可減少關(guān)閉沖擊力；2.通過哈汽廠應(yīng)力計(jì)算，轉(zhuǎn)接銷處應(yīng)力集中。而頻繁發(fā)生斷裂問題表明該部位應(yīng)用材質(zhì)強(qiáng)度不夠。修復(fù)后在試運(yùn)過程中未發(fā)生同類問題，但在長期運(yùn)行過程中，需加強(qiáng)監(jiān)測，以避免該類問題再次發(fā)生。3高備油泵無法建立正常油壓。高備泵啟動后出口壓力不足或不起壓。原因一：由于高備油泵長時間備用，泵入口段和泵體內(nèi)積聚空氣或油煙所致。原因二：高備油泵出口溢流閥易于卡澀。多

4、個電廠發(fā)生，增加注油放氣點(diǎn)后正常。清理出口溢流閥后就能正常工作4EH油壓力偏低。原因一：油動機(jī)節(jié)流孔未裝，導(dǎo)致EH油大量通過AST或OPC泄壓，強(qiáng)制掛閘后油壓正常；原因二：MOOG有開指令，導(dǎo)致EH油直接進(jìn)入回油，強(qiáng)制掛閘后油壓無法建立。5EH油質(zhì)差引起調(diào)節(jié)系統(tǒng)部套工作不正常。某廠600MW機(jī)組DEH仿真后#1TV無法開啟；MOOG閥卡澀導(dǎo)致EH油壓偏低，閥門無法開啟；汽機(jī)掛閘后主汽門開啟。因EH油循環(huán)不充分，油質(zhì)較差時就開展調(diào)試工作,嚴(yán)重時容易造成節(jié)流孔堵塞。繼續(xù)油循環(huán)，油質(zhì)合格工作正常。6汽機(jī)EH油遮斷塊節(jié)流孔問題。汽機(jī)無法掛閘或掛閘后ASP油壓不正常。EH油遮斷塊節(jié)流孔未裝或尺寸不符合要

5、求，引起卸油量過大或過小，導(dǎo)致AST或ASP油壓不正常。更換節(jié)流孔后正常7試驗(yàn)電磁閥或MOOG裝反。此問題在多臺600MW機(jī)組上出現(xiàn)，導(dǎo)致油動機(jī)無法開啟。試驗(yàn)電磁閥裝反時，導(dǎo)致對應(yīng)油動機(jī)的AST或OPC油壓無法建立；MOOG裝反時，EH壓力油無法進(jìn)入油動機(jī)。改裝后正常8中調(diào)下竄。主機(jī)負(fù)荷帶至150MW左右，中調(diào)出現(xiàn)明顯的向下顫動，同時引起EH油壓力、流量、管道、蒸汽管道等間隙性抖動。檢查EH油壓力、流量均在正常值附近，并伴隨中調(diào)向下顫動式波動，具有一定的周期性（6次/min左右）和重復(fù)性。DEH控制程序時序設(shè)計(jì)有問題。調(diào)整時序后正常9再熱主汽門無法開啟機(jī)組掛閘后發(fā)現(xiàn)再熱主汽門未開，就地確認(rèn)未開

6、，檢查控制油壓正常，再熱汽壓為0.7MPa，分析原因?yàn)橹袎褐髌T提升力不足。將再熱汽壓降至0.5MPa后再熱主汽門開啟。10主機(jī)掛閘機(jī)構(gòu)掛鉤掛不住。掛閘機(jī)構(gòu)彈簧緊力偏大。改彈簧后正常11EH油油動機(jī)節(jié)流孔沖脫導(dǎo)致油動機(jī)動作異常。EH油壓力很高，系統(tǒng)內(nèi)節(jié)流孔受油流沖擊很大，由于汽門的EH油節(jié)流孔沒有考慮防松動設(shè)計(jì)，調(diào)門及主汽門節(jié)流孔易沖脫，導(dǎo)致汽門的開關(guān)不正常。12EH油壓波動。機(jī)組在300MW至600MW升降期間時，EH油壓從14.05MPa至13.05MPa來回波動，滿負(fù)荷時，EH在12.8MPa13.1MPa頻繁波動，OPC油壓僅為8.3 MPa，兩臺EH油壓運(yùn)行后EH油壓升至14.05M

7、Pa。機(jī)組掛閘后OPC油壓8.3MPa，數(shù)值偏低，EH油進(jìn)入OPC的回路不正常，導(dǎo)致調(diào)門油動機(jī)快速卸載閥工作不穩(wěn)定，引起EH油壓波動。13東汽DEH調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)邏輯問題。某廠進(jìn)行調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)束時，按試驗(yàn)結(jié)束鍵，導(dǎo)致所有汽門全開，轉(zhuǎn)速飛升，汽機(jī)打閘。調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)功能由調(diào)門快關(guān)電磁閥帶電關(guān)閉來實(shí)現(xiàn)，DEH在調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)時并沒有將DEH轉(zhuǎn)速目標(biāo)值改變成跟隨實(shí)際值，所以當(dāng)調(diào)門嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)束時快關(guān)電磁閥失電，DEH轉(zhuǎn)速控制塊的目標(biāo)轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)速偏差較大，導(dǎo)致調(diào)門快速開啟，危急機(jī)組安全。制造廠修改調(diào)門嚴(yán)密性程序。14汽機(jī)遠(yuǎn)方打閘，AST電磁閥不動作。手動打閘停機(jī)后，冷態(tài)AST電磁閥相關(guān)試驗(yàn)一切正

8、常。懷疑原因：機(jī)組AST電磁閥采用交流220V電源，正常運(yùn)行時電磁閥長期帶電、發(fā)熱，引起AST電磁閥閥桿脹死。建議更換電源。15中壓主汽門桿漏汽，嚴(yán)重時引起門卡澀中壓主汽門采用自密封型式，密封面定位偏差較大時引起漏汽。由于汽門門桿與其套筒采用不同材料，漏汽受熱后兩材料的膨脹差值超過設(shè)計(jì)要求，造成卡澀。使用專用工具將閥桿外移發(fā)現(xiàn)上汽廠左側(cè)主汽門一半壓環(huán)的兩顆止動螺釘脫落，另一半壓環(huán)的兩顆止動螺釘已松動，右側(cè)主汽門兩半壓環(huán)的四顆止動螺釘也出現(xiàn)松動現(xiàn)象。分析止動螺釘脫落原因?yàn)樵撝髌T的裝配質(zhì)量存在嚴(yán)重問題，高壓主汽門閥芯上兩半壓環(huán)上的4顆止動螺釘均未點(diǎn)焊，機(jī)組長期運(yùn)行后高壓蒸汽長時間沖擊導(dǎo)致止動螺釘

9、脫落。事后兩側(cè)高壓主汽門緊急返廠整修，裝復(fù)止動螺釘并在緊固后按工藝焊死。左側(cè)高壓主汽門已脫落的兩顆止動螺釘在主汽門和高調(diào)門腔室內(nèi)均未找到，建議在合適時間里對機(jī)組進(jìn)行開缸檢查，并對其它機(jī)組主汽門做相應(yīng)檢查。二潤滑油及頂軸油系統(tǒng)16頂軸油壓力波動大。某廠600MW機(jī)組配備三臺50容量柱塞式頂軸油泵。經(jīng)過幾天的系統(tǒng)投運(yùn)，系統(tǒng)油壓頻繁發(fā)生較大波動，油壓最低降至13.5MPa，電流相應(yīng)發(fā)生34A的波動。部分軸瓦頂起高度降至2絲，無法滿足投運(yùn)要求。通過調(diào)整系統(tǒng)再循環(huán)，泵體變量調(diào)節(jié)閥及軸瓦頂軸油調(diào)整分門等手段，均未得到理想效果。壓力波動仍然較大。通過全面綜合分析泵組相關(guān)運(yùn)行參數(shù)，發(fā)現(xiàn)油溫度對頂軸油母管壓力影

10、響很大。潤滑油溫度降低2，頂軸油母管壓力下降超過0.5MPa，而在頂軸油系統(tǒng)試運(yùn)過程中，潤滑油溫度波動范圍為4033，從而造成頂軸油壓力大幅度波動。由于該機(jī)組頂軸油系統(tǒng)容積較小，而壓力較高，油溫升高后，油粘度、密度同步下降，壓縮比提高，而頂軸油泵的變量調(diào)整主要調(diào)整供油量，在相同油量下油壓同比下降。通過加強(qiáng)潤滑油溫的穩(wěn)定性，消除了頂軸油壓的波動。17燒瓦。 某廠600MW亞臨界#6機(jī)組，在汽輪機(jī)進(jìn)行第二次沖轉(zhuǎn)，第二次沖轉(zhuǎn)后主機(jī)打閘進(jìn)行摩擦檢查，400r/min時7瓦第一點(diǎn)金屬溫度上升至105，38r/min時6瓦第二點(diǎn)金屬溫度上升至139。停機(jī)開瓦檢查發(fā)現(xiàn)6、7下瓦面已燒熔，軸徑有多條劃痕，8瓦

11、處瓦面和轉(zhuǎn)子劃痕均較嚴(yán)重，各瓦均有濾網(wǎng)的細(xì)鋼絲，發(fā)現(xiàn)回油濾網(wǎng)破碎達(dá)1/5，加固回油濾網(wǎng)沖刷面、電鍍修復(fù)軸頸，處理下瓦后停機(jī)再次發(fā)生7下瓦面燒熔。原因：其一，6、7、8瓦的自位能力存在一定的缺陷，在啟停機(jī)過程中，下瓦左右兩點(diǎn)的溫度都存在一定的偏差，最大可達(dá)到18，可判定瓦面和軸頸面存在傾斜角，容易導(dǎo)致單點(diǎn)接觸；其二，頂軸油系統(tǒng)存在一定的缺陷，各瓦的頂軸油壓調(diào)整好后，會自行變化，而系統(tǒng)無法維持自身的壓力，再者，因在各瓦頂軸油壓力調(diào)整時，為了控制頂起高度，各支路調(diào)閥開度都很小，在泄油量增大的情況下就造成了頂軸油壓力降低，而使軸瓦和軸頸的磨損失去了一道保護(hù)。研磨瓦的外球面和洼窩，改善瓦的自位能力；調(diào)高

12、了頂軸油壓力18潤滑油ETS遠(yuǎn)方通道試驗(yàn)，潤滑油跳閘開關(guān)不動作就地手動放油試驗(yàn)閥時潤滑油跳閘開關(guān)動作正常；將電磁閥及閥芯裝至EH油跳閘試驗(yàn)塊后EH油遠(yuǎn)方通道試驗(yàn)正常；懷疑閥芯動作量行程不足，因潤滑油壓力低，通流量小，無法將油壓泄至開關(guān)動作值。多個電廠存在此問題，需要制造廠進(jìn)一步試驗(yàn)研究。19潤滑油系統(tǒng)工作不正常由于制造廠提供的進(jìn)油節(jié)流孔為外置型，易漏裝，導(dǎo)致潤滑油系統(tǒng)工作不正常，當(dāng)油溫升高40以上后瓦#1、#2振動快速增大。裝進(jìn)油節(jié)流孔后正常20大機(jī)油箱電加熱干燒。由于電加熱從大機(jī)油箱頂部插入，長度不夠，部分暴露在油面以上，形成干燒。改型后正常。21油質(zhì)差1、油循環(huán)時間不夠；2、油循環(huán)工藝控制

13、不嚴(yán)（未經(jīng)過溫變或進(jìn)行系統(tǒng)敲擊）；3、油濾網(wǎng)本體或冷油器較臟；4、系統(tǒng)有死角（如部分油泵未參與油循環(huán)、密封油未進(jìn)入循環(huán)系統(tǒng)、系統(tǒng)清理不徹底）。22大機(jī)軸瓦（包括密封瓦）、軸頸磨損油質(zhì)差、冷油器出口濾網(wǎng)破裂23BOP振動大大機(jī)潤滑油泵葉輪有夾渣氣孔。三軸封、真空系統(tǒng)24軸封系統(tǒng)安裝錯誤引起水擊。某廠600MW#2機(jī)軸封系統(tǒng)投運(yùn)后發(fā)現(xiàn)，5、7瓦（1、2低壓缸前瓦）汽封管道有異音。根據(jù)現(xiàn)象判斷為水擊故障。提高汽封壓力無效，后降汽封壓力至極低，系統(tǒng)有疏水流出，異音消失。停機(jī)后檢查，發(fā)現(xiàn)因圖紙不全，誤將低缸汽封供汽與泄汽的對稱布置方式，安裝為順列布置方式，而汽封供汽管道應(yīng)設(shè)有保溫護(hù)管，因前瓦供汽管道保溫

14、護(hù)管缺失，引起供汽凝結(jié)產(chǎn)生水擊。將管道交換，水擊消失，系統(tǒng)運(yùn)行正常。25真空低。某廠600MW亞臨界#5機(jī)組410MW A側(cè)凝汽器真空從-94.5kPa開始下降，至-88kPa凝泵A出力突降(電流109A、出口壓力1.56MPa)，此時B側(cè)真空-95kPa；凝泵B，啟動后凝泵A/B電流為132/157A，出口壓力3.55MPa。主機(jī)減負(fù)荷，啟動A側(cè)凝汽器備用真空泵；A側(cè)凝汽器真空持續(xù)下跌，最后穩(wěn)定在-86kPa左右（小范圍內(nèi)反復(fù)波動）。檢查與凝泵相關(guān)的系統(tǒng)、主機(jī)凝汽器真空破壞閥密封管路、軸加密封管路與小機(jī)相關(guān)系統(tǒng)、主機(jī)真空泵，均未見異常 ，檢查A側(cè)凝汽器疏水?dāng)U容器至熱井疏水母管底部放水管發(fā)現(xiàn)接

15、口斷裂。斷口處理后凝汽器A側(cè)真空恢復(fù)94.6kPa26真空嚴(yán)密性不合格。 某廠600MW亞臨界#5機(jī)組帶機(jī)組500MW時，進(jìn)行主機(jī)真空嚴(yán)密性試驗(yàn)，試驗(yàn)時發(fā)現(xiàn)主機(jī)真空下降速度過快，約1kPa/min?，F(xiàn)場檢漏發(fā)現(xiàn)兩臺小機(jī)排汽端軸封處均有空氣漏入現(xiàn)象，兩臺給水泵汽輪機(jī)軸封汽源與主機(jī)低壓缸軸封汽源相同，檢查小機(jī)軸封供汽管路上孔板的設(shè)計(jì)孔徑66mm，而實(shí)際僅為12mm，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)值。換孔板后真空嚴(yán)密性在0.10kPa/min以下27干拉真空，凝汽器真空無法建立。原因一：入口管道雜物較多，引起臨時濾網(wǎng)堵塞；原因二：冬季環(huán)境溫度低，臨時濾網(wǎng)處有水易結(jié)冰，造成堵塞；原因三：電機(jī)容量選型太小，真空泵啟動初期

16、，需用入口門進(jìn)行節(jié)流。28低壓軸封溫度調(diào)節(jié)困難。低壓軸封噴水減溫控制困難，低壓軸封溫度無法控制，或高或低?？赡苁怯捎跍p溫水噴嘴偏大，導(dǎo)致減溫水量無法匹配低壓軸封減溫需求量。通過手動隔離門控制。建議更改噴嘴或加裝節(jié)流孔。29低壓軸封疏水不合理、易積水。影響機(jī)組真空和產(chǎn)生管道水擊，重者導(dǎo)致小機(jī)進(jìn)汽側(cè)軸封進(jìn)水軸封進(jìn)汽母管高于各道軸封進(jìn)汽管，形成U型支管，容易積水。增加自動疏水器四抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)306低加危急疏水管水擊。某廠600MW亞臨界機(jī)組（東汽廠）試運(yùn)過程中發(fā)現(xiàn)，#6低加危急疏水管路在危急疏水閥打開時會產(chǎn)生很大的水擊，并多次引起管路大幅振動及焊口拉裂#6低加危急疏水管在低加上的開口位置不合理，靠上

17、級疏水過近，在危急疏水閥打開時極易產(chǎn)生汽水混合物，導(dǎo)致危急疏水管路振動沖擊。將危急疏水的引出口改至正常疏水管處31回?zé)嵯到y(tǒng)疏水不暢。原因：1、管道阻力設(shè)計(jì)偏大，2、管道布置不合理，3、系統(tǒng)雜物引起疏水調(diào)門被部分通流堵塞。32除氧器排汽噪聲大。排汽管道未裝節(jié)流孔。增設(shè)除氧器排汽消音器或排汽管道加裝節(jié)流孔五主機(jī)33推力瓦溫度高。某廠600MW機(jī)組（上汽廠）首次沖轉(zhuǎn)至3000r/min時，發(fā)現(xiàn)推力瓦溫度異常。檢查確認(rèn)推力瓦套裝反，造成推力軸承進(jìn)出油接口反，導(dǎo)致推力瓦套腔體內(nèi)熱油停留時間延長，推力軸承溫度比正常運(yùn)行溫度偏高。將原回油兩只調(diào)節(jié)螺栓孔改造成輔助進(jìn)油孔，并將原進(jìn)油管接頭內(nèi)徑適當(dāng)增大后正常。3

18、4推力瓦工作面和定位面溫度測點(diǎn)信號失去。某廠600MW亞臨界機(jī)組（東汽廠）整套啟動期間發(fā)生推力瓦工作面和定位面各有幾個溫度測點(diǎn)信號失去，檢查發(fā)現(xiàn)熱電偶信號線被磨斷，內(nèi)部導(dǎo)線安裝位置不合理，轉(zhuǎn)角處帶尖角，運(yùn)行中熱電偶導(dǎo)線受油流沖擊有振動，時間一長在尖角彎頭處被切斷。重新優(yōu)化固定35高壓缸上下溫差大。某廠600MW亞臨界#5機(jī)組（上汽廠）在汽輪機(jī)首次沖轉(zhuǎn)過程中，首次沖轉(zhuǎn)中高壓外缸中部上下溫差達(dá)55.6（207151），上缸高于下缸，存在積水的可能，手動打閘停機(jī)。檢查高壓外缸中部檢水溫度測點(diǎn)、抽汽管路，沒有發(fā)現(xiàn)異常。檢查高壓靜葉持環(huán)，發(fā)現(xiàn)其平衡孔活塞有松動現(xiàn)象，導(dǎo)致了部分新蒸汽漏入高壓外缸上缸，使上

19、缸得到加熱，緊固后沖轉(zhuǎn)發(fā)現(xiàn)，下缸溫度比上缸大55左右，與其它同型式的機(jī)組基本一致。制造廠確認(rèn)上下缸溫差在70內(nèi)可以運(yùn)行36油質(zhì)惡化。某廠600MW亞臨界#5機(jī)組在機(jī)組168小時滿負(fù)荷試運(yùn)前，主機(jī)潤滑油油質(zhì)化驗(yàn)結(jié)果表明該油質(zhì)明顯惡化，大于NAS12級，超出汽輪機(jī)允許啟動的要求。由于高壓缸進(jìn)行過開缸檢查，期間潤滑油微負(fù)壓運(yùn)行，運(yùn)行層存在大量保溫飛揚(yáng)物彌，飛揚(yáng)物被吸入，造成油質(zhì)惡化更換新油37振動大。某廠600MW亞臨界#5機(jī)組在低負(fù)荷狀態(tài)下如凝汽器兩側(cè)真空偏差大或真空高于-92kPa時，低壓缸軸振幾次由正常值增加到150m以上，調(diào)整真空后恢復(fù)正常。由于低壓缸為焊接式，體積龐大，低負(fù)荷時機(jī)組從冷態(tài)至

20、熱態(tài)（或熱態(tài)至冷態(tài)）的缸體膨脹（或收縮）、汽封間隙配合等處于變化中，在以上高真空情況下，缸體有下沉現(xiàn)象，引起軸系中心變化，影響低壓缸各軸承的振動。調(diào)整真空38機(jī)組中壓缸上下缸溫差大。某廠5機(jī)組為國產(chǎn)600MW機(jī)組。在整套試運(yùn)期間，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷超過400MW后，中壓缸上下缸溫差迅速擴(kuò)大。主要表現(xiàn)為下缸溫度增加緩慢。當(dāng)負(fù)荷升至500MW以上后，中壓上下缸溫差可高達(dá)4050(不同的升負(fù)荷過程造成溫差有所區(qū)別)，該機(jī)組設(shè)計(jì)中壓上下缸保護(hù)定值為54。該問題嚴(yán)重影響了機(jī)組帶負(fù)荷能力及安全運(yùn)行。檢查了機(jī)組相關(guān)測點(diǎn)、進(jìn)汽參數(shù)及機(jī)組的疏放水系統(tǒng)，排除了汽缸進(jìn)水的可能性。該類型機(jī)組中壓缸內(nèi)外缸自高排引入夾層冷卻蒸汽

21、，并通過16只均勻分布的節(jié)流孔進(jìn)入內(nèi)外缸夾層。針對以上結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，若節(jié)流孔發(fā)生堵塞或加工尺寸存在誤差，上下缸夾層冷卻蒸汽導(dǎo)入不均勻，均可造成在負(fù)荷增加時，因高排壓力增加造成中壓上下缸溫差增加。通過試運(yùn)過程中多次升降負(fù)荷及參數(shù)變化，中壓上下缸溫差在相同條件下得到明顯改善，在滿負(fù)荷工況下最高溫差為34，在安全運(yùn)行要求范圍內(nèi)。這表明造成該機(jī)組上下缸溫差大的主要原因?yàn)椴糠謯A層冷卻蒸汽節(jié)流孔發(fā)生堵塞造成。通過變化參數(shù)對節(jié)流孔進(jìn)行沖刷，改善了這一情況 。39停機(jī)后高壓排汽缸溫差大。機(jī)組停運(yùn)、真空破壞后悶缸后高壓排汽上下缸溫差達(dá)65。高排通風(fēng)閥因邏輯閉鎖無法關(guān)閉，在擴(kuò)容器噴水鼓風(fēng)作用下，造成高壓排汽缸上下溫差

22、逐步擴(kuò)大。強(qiáng)制關(guān)閉通風(fēng)閥上缸溫度下跌、而下缸溫度開始回升，溫差減小。40東汽高壓缸暖缸時溫升率難控制。高導(dǎo)疏水閥、暖缸閥是高壓缸預(yù)暖時溫升的控制閥，原設(shè)計(jì)為調(diào)整門，但制造廠實(shí)際提高的閥均無調(diào)節(jié)功能，調(diào)節(jié)特性不好。41高壓缸調(diào)節(jié)級處上下缸溫差。鍋爐點(diǎn)火后，開啟機(jī)側(cè)疏水后發(fā)現(xiàn)#1機(jī)高壓缸調(diào)節(jié)級上下缸溫差大。檢查缸體、導(dǎo)汽管、# 1抽門前疏水與主汽疏水共用一疏水母管，引起主汽疏水開啟后向高壓缸返汽。疏水設(shè)計(jì)不合理。將通爐疏水與本體疏水分開后正常。42機(jī)組滿負(fù)荷時，多次出現(xiàn)調(diào)門大幅開啟但負(fù)荷不漲。調(diào)門開度從35.9%升至64，缸內(nèi)監(jiān)視點(diǎn)壓力都有所上升，但大機(jī)負(fù)荷未漲。制造廠認(rèn)為正常，沒有給出解釋。43

23、上汽600MW#6抽超溫。滿負(fù)荷運(yùn)行時，6抽汽溫度超溫75.6。目前上海600MW超臨界機(jī)組滿負(fù)荷時多級抽汽均存在超溫現(xiàn)象，可能原因?yàn)榕c抽汽口的密封結(jié)構(gòu)不便于安裝，同時，無法排除熱力設(shè)計(jì)問題。以后開缸才能確認(rèn)44機(jī)側(cè)主、再熱蒸汽管道疏水沒有手動隔離閥擔(dān)心手動隔離門外漏，被取消，但違反汽機(jī)防進(jìn)水規(guī)范。建議加裝手動隔離閥45振動信號不穩(wěn)定，造成誤動跳機(jī)。由于主機(jī)振動保護(hù)信號采用復(fù)合振動，該信號易受到干擾、值不穩(wěn)定，造成機(jī)組誤跳閘。改成相對振動跳機(jī)后正常。46東汽汽機(jī)倒缸時對主汽壓力影響大。某廠進(jìn)行倒缸時，主汽壓力8.80 MPa降至6.58MPa，變化太快，出現(xiàn)虛假水位，鍋爐上水35調(diào)閥自動關(guān)小，

24、貯水箱水位開始鄹降，爐水泵出口流量下降，省煤器入口流量低MFT、跳機(jī)跳電。CV開啟較快，而高旁自動調(diào)節(jié)緩慢，導(dǎo)致主汽壓力快速下降，鍋爐分離器水位無法控制，機(jī)組跳閘。倒缸時手動關(guān)閉高旁，維持主汽壓后未發(fā)生類似事件。47東汽汽機(jī)1溫度高。潤滑油油溫38，主機(jī)定速，#1瓦溫91，負(fù)荷600MW時溫度達(dá)107.3。由于日立高調(diào)采用復(fù)合式進(jìn)汽調(diào)節(jié)方式，調(diào)門在20%的指令后CV開度逐步拉開差距，#1、2CV開度較大，且在同一側(cè)，對轉(zhuǎn)子有側(cè)推力，導(dǎo)致油膜變薄，冷卻油量變小，瓦溫升高。#1、4調(diào)門指令對換，基本保證對稱進(jìn)汽方式、減少汽流對轉(zhuǎn)子側(cè)推力后瓦溫降至8448高排溫度高跳機(jī)。機(jī)組并網(wǎng)帶60MW暖機(jī)后解列

25、準(zhǔn)備做超速試驗(yàn)，多次高排溫度高跳機(jī)。由于汽機(jī)采用高中壓缸聯(lián)合啟動，高壓缸進(jìn)汽量較小，產(chǎn)生鼓風(fēng)效應(yīng)。調(diào)整缸間汽流分配比例，增大高壓缸進(jìn)汽量后正常49東汽首級中壓葉輪冷卻蒸汽系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行中不需投用由于再熱蒸汽566，首級中壓葉輪金屬可能超溫，所以日立公司設(shè)計(jì)從高壓缸第3級處引出一路蒸汽來冷卻首級中壓葉輪，但是實(shí)際運(yùn)行中監(jiān)測點(diǎn)溫度從不超過需要投用的溫度。是否存在監(jiān)測點(diǎn)位置有誤的可能性？為什么設(shè)置冷卻汽，需要制造廠進(jìn)一步消化。50東汽未配大氣引導(dǎo)閥EH油中大氣引導(dǎo)閥為主機(jī)防進(jìn)水保護(hù)的措施之一，用于快速切斷抽汽逆止門的氣源，因該閥經(jīng)常故障而被廠家取消。建議恢復(fù)原設(shè)計(jì)，保留空氣引導(dǎo)閥。51盤車跳閘。主機(jī)潤

26、滑油系統(tǒng)進(jìn)瓦臨時濾網(wǎng)取出后，再次投盤車，不久跳閘。噴油壓力僅有0.02MPa，低于盤車低油壓跳閘值。類似現(xiàn)象多個電廠發(fā)生，調(diào)低壓力開關(guān)動作值，保證盤車能投用，同時加裝機(jī)械表監(jiān)視52上汽600MW超臨界汽機(jī)定速時轉(zhuǎn)速控速不穩(wěn)。易受主汽壓、再熱汽壓、真空變化、旁路開度等參數(shù)影響。轉(zhuǎn)速變化30r/min以上。1、高調(diào)門控速能力差，2800r/min以后由高調(diào)門控速。2、2800r/min以上中調(diào)門開環(huán)補(bǔ)償。高旁置手動，減少引起相關(guān)參數(shù)變化的操作。徹底的解決需要制造廠調(diào)整控制策略53汽門不嚴(yán)密。鍋爐安全門校驗(yàn)時，再熱壓力升至3.19MPa后大機(jī)盤車脫扣，轉(zhuǎn)速上升，在4.28MPa時，轉(zhuǎn)速升至492r/

27、min，且中壓主汽門門桿漏汽嚴(yán)重。1、汽門調(diào)整緊力不夠，2、汽門結(jié)合不平整。54低發(fā)軸承振動異常1、轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡；2、安裝工藝控制不到位，3、運(yùn)行參數(shù)控制不合理。559振動超標(biāo)。某廠600MW9X/Y軸振分別高達(dá)155m和123m ，而首次定速時9X/9Y軸振為94m和61m，此后定速時9X/9Y軸振均有所升高。通過頻譜分析，9X存在較大的2倍頻分量，此外該瓦振動在2850r/min存在峰值。由于勵磁機(jī)為三支撐結(jié)構(gòu)，9號瓦振動靈敏度較高，易受外界的擾動，因此與勵磁加載引發(fā)的熱不平衡和轉(zhuǎn)子中心在受熱后跑偏有關(guān)。動平衡后軸振數(shù)值正常。561瓦振動傳感器環(huán)境溫度高，易絕對振動測量不準(zhǔn)。由于#1瓦振

28、測量傳感器測量位置靠近軸封，周圍環(huán)境溫度高達(dá)150，超溫工作，可能導(dǎo)致絕對軸振的不穩(wěn)定。盡量采取隔溫措施。57軸瓦頂軸油油壓偏低揭瓦檢查發(fā)現(xiàn)廠家油管路根部有裂紋補(bǔ)焊后正常。六循環(huán)水、開式水系統(tǒng)582臺循泵跳閘。某廠600MW機(jī)組曾發(fā)生因2臺循泵均跳閘造成機(jī)組跳閘的事故。設(shè)計(jì)上將2臺循泵出口蝶閥閥位反饋在同一遠(yuǎn)程I/O卡件，而當(dāng)卡件不明原因松動后，反饋信號消失并變?yōu)榱阒?，引起循泵保護(hù)動作，循泵跳閘。分卡設(shè)置。59循泵電機(jī)線圈溫度高。某廠600MW超臨界#1機(jī)組循泵A、B帶負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，在冷卻水流量已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)值及當(dāng)前水溫的情況下，線圈溫度偏高（最高達(dá)到120以上）。冷卻效果差。在循泵電機(jī)的冷卻器風(fēng)路

29、上加裝了導(dǎo)流板，加裝導(dǎo)流板后線圈溫度普遍下降20以上，能滿足夏季工況的運(yùn)行。60開式泵A出口逆止閥板脫落。材質(zhì)差更換逆止閥后恢復(fù)正常，在氫冷管道內(nèi)找到被沖出的閥板。61循泵推力瓦溫高。某廠#2機(jī)2臺循泵因推力瓦溫度高跳泵油冷卻器泄漏，導(dǎo)致冷卻效果變差，推力瓦溫升高。消缺后正常七給水系統(tǒng)62汽泵軸瓦損壞。 某廠600MW超臨界#1機(jī)組在運(yùn)行中汽泵A前軸承溫度突然上串，從73上升至92，汽泵A跳閘，跳閘后重新沖轉(zhuǎn)汽泵A。再次從59.3上升至96，汽泵A再次跳閘。隨后對汽泵A進(jìn)行解體檢查，解體后發(fā)現(xiàn)汽泵A驅(qū)動端軸瓦有明顯滑痕，表面損壞嚴(yán)重，泵軸頸也有明顯滑痕，分析認(rèn)為有臟物進(jìn)入油系統(tǒng)，導(dǎo)致軸瓦、軸頸

30、損壞，臟物來源于廠家自帶的非氬弧焊打底的油管道。63電泵前置泵軸承溫度高。某廠600MW機(jī)組的電泵（上海電力修造總廠制造，采用威爾泵技術(shù)）首次帶負(fù)荷試轉(zhuǎn)，前置泵軸承溫度高跳閘，檢修發(fā)現(xiàn)前置泵驅(qū)動端軸瓦磨損，更換標(biāo)準(zhǔn)新瓦后重新啟動電泵，發(fā)現(xiàn)仍然上升很快，手動停泵，檢修發(fā)現(xiàn)前置泵驅(qū)動端軸瓦再次磨損。徹底檢查發(fā)現(xiàn)軸承座上下兩半錯位、軸瓦內(nèi)徑偏小等綜合原因造成軸與軸瓦間隙過小，無法形成油膜，使得前置泵驅(qū)動端軸與軸瓦發(fā)生干摩擦。研刮及重新調(diào)整軸與軸瓦間隙，再次試運(yùn)電泵后正常。64機(jī)組拉真空時小機(jī)排汽管道外部加強(qiáng)筋嚴(yán)重變形。膨脹節(jié)處加強(qiáng)筋強(qiáng)度不夠。更換后正常65東汽小機(jī)調(diào)門油動機(jī)打閘后門桿易彎由于低調(diào)門油

31、動機(jī)杠桿與調(diào)門連桿之間的連接無法吸收側(cè)向位移，需要連桿在一個中分面上，但調(diào)整很困難，加上材質(zhì)差，油動機(jī)過關(guān)10mm量偏大，很容易造成油動機(jī)杠桿彎。調(diào)整油動機(jī)底座，盡可能使得連桿在一個中分面內(nèi)，減小油動機(jī)過關(guān)量，5mm以下后正常66給泵密封水水封問題?；厥彰芊馑畷r機(jī)組真空下降。根據(jù)水封設(shè)計(jì)，初步判斷地埋管深度不夠、或管道焊焊接脫落，停機(jī)后試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)36kPa后水封就漏，割管檢查，發(fā)現(xiàn)水封管道只有一節(jié)，少接另一根6m管。加接后正常。67汽泵軸瓦溫度高。隨著轉(zhuǎn)速升高，瓦溫與快速升高，說明油膜厚度不足，或油量偏小或間隙太小。調(diào)整可調(diào)孔，無明顯好轉(zhuǎn)，開瓦發(fā)現(xiàn)軸瓦間隙偏小、僅7絲，調(diào)整間隙后正常。68電泵、

32、汽泵B抱死抱死原因：1、主泵入口未清洗段有雜物，汽泵盤車狀態(tài)前置泵運(yùn)行時間過長；2、沒有充分暖泵；3、泵進(jìn)口濾網(wǎng)破損。69汽泵小流量跳閘。給水流量手動控制時，出現(xiàn)一臺泵悶泵現(xiàn)象。調(diào)整給水流量時，過度關(guān)注運(yùn)行泵的轉(zhuǎn)速、沒有注意泵間流量匹配，引起泵出口壓力偏差較大，造成壓力低的泵出口逆止門關(guān)閉，流量急劇下降而跳泵。按流量泵間流量匹配調(diào)整，避免悶泵現(xiàn)象。70兩臺小機(jī)油中進(jìn)水。原因一：密封水卸荷水接在進(jìn)口門后，汽泵隔離時，易造成密封水竄入油系統(tǒng)。原因二：汽泵密封水調(diào)節(jié)閥選型不合理，差壓無法自動調(diào)節(jié)，旁路運(yùn)行下、負(fù)荷變動時汽泵泄荷水竄至小機(jī)軸承。原因三：密封設(shè)計(jì)有缺陷，停機(jī)后油流形成的真空能將密封水吸入

33、油系統(tǒng)。71小機(jī)進(jìn)水。汽泵1A跳閘后提升汽泵1B轉(zhuǎn)速，小機(jī)1B在高調(diào)快速開啟過程中出現(xiàn)軸位移突增、振動突增現(xiàn)象。小機(jī)高壓汽源疏水不合理，無法熱備用。在開高調(diào)門后，小機(jī)進(jìn)水。增設(shè)高、低壓汽源間的連通管，保證小機(jī)高壓汽源管道處于熱備用。汽泵試運(yùn)時小機(jī)和泵的軸承振動都較大，且經(jīng)常因小機(jī)軸承振動高而跳閘小機(jī)翻瓦檢查發(fā)現(xiàn)小機(jī)驅(qū)動端軸承下瓦靠小機(jī)側(cè)有因受力不均而被磨現(xiàn)象，對汽泵也進(jìn)行了翻瓦檢查，發(fā)現(xiàn)軸瓦側(cè)隙偏小。重新調(diào)整各道軸瓦間隙和標(biāo)高，對小機(jī)和汽泵的軸系進(jìn)了冷態(tài)找正，以及對給水管路支吊架重新調(diào)整后，重新沖轉(zhuǎn)了汽泵，小機(jī)和泵的軸承振動都得到明顯改善。前置泵因溫差大抱死。某廠1000MW超超臨界#1機(jī)組在

34、整套啟動期間帶負(fù)荷至750MW時因給水流量低鍋爐MFT，二臺汽動給水泵跳閘（EBARA的汽泵，三菱的小汽機(jī)）一臺電動給水泵跳閘，汽泵盤車自動投運(yùn)，在跳機(jī)后一小時多點(diǎn)，兩臺汽泵盤車間隔10多分鐘相繼跳盤車檢查前置泵外端上下溫差大。對前置泵打開檢查，在檢查期間對前置泵入口濾網(wǎng)也進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)兩個濾網(wǎng)都已撕破，濾網(wǎng)內(nèi)尚有氧化皮、鐵銹等雜物，認(rèn)為前置泵卡住系因雜質(zhì)進(jìn)入低速盤動的前置泵引起，對另外一臺前置泵也決定打開處理。分析前置泵入口濾網(wǎng)系因機(jī)組跳閘時前置泵入口水流反涌時將濾網(wǎng)撕破。對正對出口處的濾網(wǎng)層進(jìn)行了加固處理八凝結(jié)水系統(tǒng)72凝泵及電機(jī)劇烈搖擺，嚴(yán)重超電流。某廠600MW機(jī)組（3機(jī)組）凝泵（A

35、BB公司的電機(jī)，蘇爾壽公司的泵）首次試運(yùn)時，啟動3A后凝泵及電機(jī)劇烈搖擺，嚴(yán)重超流，出口無流體節(jié)流聲且凝泵出口無壓力，立即停泵檢查進(jìn)口濾網(wǎng)無堵塞，手動能盤動凝泵。解體凝泵3A后發(fā)現(xiàn)第三壓力級處泵殼斷裂，吸入級泵殼嚴(yán)重破損，判斷試運(yùn)時凝泵3A第三壓力級蝸殼變截面處蝸殼整圈斷裂為事故第一觸發(fā)點(diǎn)，由此造成第三級以下蝸殼無上部連接蝸殼的固定支撐而隨泵輪同時轉(zhuǎn)動，與凝泵筒體內(nèi)壁劇烈碰撞、摩擦而造成吸入級蝸殼嚴(yán)重破壞，初步判斷凝泵3A第三壓力級蝸殼變截面處存在裂紋或鑄造工藝有缺陷等不確定因數(shù)。換泵73凝結(jié)水溶氧偏大。某廠600MW亞臨界機(jī)組在整套啟動期間，發(fā)現(xiàn)凝結(jié)水溶氧偏大判斷溶氧大的原因可能與凝輸泵至熱井的補(bǔ)水管安裝位置較低，溶氧較高的凝補(bǔ)水直接混入凝結(jié)水有關(guān)停機(jī)消缺時改接至6.4m層以上，凝結(jié)水溶氧正常。74凝汽器鈦管泄漏。某廠600MW亞臨界機(jī)組（東汽廠）在機(jī)組整套試運(yùn)過程中機(jī)組運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)汽水品質(zhì)持續(xù)惡化，發(fā)生凝汽器鈦管泄漏。停機(jī)后檢查凝汽器#3A內(nèi)側(cè)發(fā)現(xiàn)有2根鈦管漏，是凝結(jié)水再循環(huán)回水管堵板脫落砸下所致，該堵板焊接方式為單面角縫焊，強(qiáng)度不足，長時間受到?jīng)_擊后疲勞斷裂。加固凝結(jié)水再循環(huán)回水管。75凝結(jié)水泵無法正常啟動。某電廠600MW亞臨界1汽輪機(jī)在凝結(jié)水系統(tǒng)的調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，凝結(jié)水泵啟動后馬上低流量保護(hù)動作，導(dǎo)致凝泵跳閘。通過對凝泵保護(hù)邏輯的研究發(fā)現(xiàn)，原設(shè)計(jì)為在再循環(huán)