材料成形原理課后習(xí)題解答

1、材料成型原理材料成型原理第一章（第二章的內(nèi)容）第一部分：液態(tài)金屬凝固學(xué)1.1 答：（1）純金屬的液態(tài)結(jié)構(gòu)是由原子集團(tuán)、游離原子、空穴或裂紋組成。原子集團(tuán)的空穴或裂紋內(nèi)分布著排列無(wú)規(guī)則的游離的原子，這樣的結(jié)構(gòu)處于瞬息萬(wàn)變的狀態(tài)，液體內(nèi)部存在著能量起伏。（2）實(shí)際的液態(tài)合金是由各種成分的原子集團(tuán)、游離原子、空穴、裂紋、雜質(zhì)氣泡組成的魚(yú)目混珠的“混濁”液體，也就是說(shuō)，實(shí)際的液態(tài)合金除了存在能量起伏外，還存在結(jié)構(gòu)起伏。1.2 答： 液態(tài)金屬的表面張力是界面張力的一個(gè)特例。表面張力對(duì)應(yīng)于液氣的交界面，而界面張力對(duì)應(yīng)于固液、液氣、固固、固氣、液液、氣氣的交界面。表面張力和界面張力的關(guān)系如（1）2/r,因表

2、面張力而長(zhǎng)生的曲面為球面時(shí)，r為球面的半徑；（2）（1/r1+1/r2）,式中r1、r2分別為曲面的曲率半徑。 附加壓力是因?yàn)橐好鎻澢笥杀砻鎻埩σ鸬摹?.3答： 液態(tài)金屬的流動(dòng)性和沖型能力都是影響成形產(chǎn)品質(zhì)量的因素；不同點(diǎn)：流動(dòng)性是確定條件下的沖型能力，它是液態(tài)金屬本身的流動(dòng)能力，由液態(tài)合金的成分、溫度、雜質(zhì)含量決定，與外界因素?zé)o關(guān)。而沖型能力首先取決于流動(dòng)性，同時(shí)又與鑄件結(jié)構(gòu)、澆注條件及鑄型等條件有關(guān)。提高液態(tài)金屬的沖型能力的措施：（1）金屬性質(zhì)方面：改善合金成分；結(jié)晶潛熱L要大；比熱、密度、導(dǎo)熱系大;粘度、表面張力大。（2）鑄型性質(zhì)方面：蓄熱系數(shù)大；適當(dāng)提高鑄型溫度；提高透氣性。（3）

3、澆注條件方面：提高澆注溫度；提高澆注壓力。（4）鑄件結(jié)構(gòu)方面：在保證質(zhì)量的前提下盡可能減小鑄件厚度；降低結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度。1.4 解： 澆注模型如下： 則產(chǎn)生機(jī)械粘砂的臨界壓力 2/r顯然 r0.1cm0.05cm則 6000Pa不產(chǎn)生機(jī)械粘砂所允許的壓頭為H/（液*g）0.08m1.5 解： 由Stokes公式上浮速度 r為球形雜質(zhì)半徑，1為液態(tài)金屬重度，2為雜質(zhì)重度，為液態(tài)金屬粘度1g*液10*7500750002g2*MnO10*540054000所以上浮速度 v9.5mm/s3.1解：（1）對(duì)于立方形晶核 G方a3Gv+6a2令dG方/da0 即 3a2Gv+12a0，則臨界晶核尺寸a*4

4、/Gv，得Gv，代入G方*a*3Gv6 a*2Gv a*2Gv均質(zhì)形核時(shí)a*和G方*關(guān)系式為：G方* a*3Gv（2）對(duì)于球形晶核G球*r*3Gv+4r*2臨界晶核半徑r*2/Gv，則G球*r*3Gv所以G球*/G方*r*3Gv/( a*3Gv)將r*2/Gv，a*4/Gv代入上式，得G球*/G方*/61，即G球*0時(shí)，晶體生長(zhǎng)以平面方式生長(zhǎng)；如果GL0，晶體以樹(shù)枝晶方式生長(zhǎng)。4.1答： 用Chvorinov公式計(jì)算凝固時(shí)間時(shí)，誤差來(lái)源于鑄件的形狀、鑄件結(jié)構(gòu)、熱物理參數(shù)澆注條件等方面。半徑相同的圓柱和球體比較，前者的誤差大；大鑄件和小鑄件比較，后者誤差大；金屬型和砂型比較，后者誤差大，因?yàn)楹笳?/p>

5、的熱物性參數(shù)隨溫度變化較快。4.2答：鑄件凝固時(shí)間t,R為折算厚度，K為凝固系數(shù)，又由于R，在相同體積的條件下，立方體。等邊圓柱和球三者中，球的表面積最小，所以球的折算厚度R最大，則球形冒口的凝固時(shí)間t最大，最有利于補(bǔ)縮。4.3解： 焊接熔池的特征：（1）熔池體積?。唬?）熔池溫度高；（3）熔池金屬處于流動(dòng)狀態(tài)；（4）熔池界面的導(dǎo)熱條件好，焊接熔池周?chē)哪覆呐c熔池間沒(méi)有間隙。焊接熔池對(duì)凝固過(guò)程的影響：(1)母材作為新相晶核的基底，使新相形核所需能量小，出現(xiàn)非均勻形核，產(chǎn)生聯(lián)生結(jié)晶（外延結(jié)晶）；(2)熔池金屬是在運(yùn)動(dòng)狀態(tài)凝固的，焊縫的柱狀晶總是朝向焊接方向并且向焊縫中心生長(zhǎng)，即對(duì)向生長(zhǎng)；(3)焊

6、接熔池的實(shí)際凝固過(guò)程并不是連續(xù)的，柱狀晶的生長(zhǎng)速度變化不是十分有規(guī)律。 4.4解：溶質(zhì)再分配：合金凝固時(shí)液相內(nèi)的溶質(zhì)一部分進(jìn)入固相，另一部分進(jìn)入液相，溶質(zhì)傳輸使溶質(zhì)在固液界面兩側(cè)的固相和液相中進(jìn)行再分配。影響溶質(zhì)再分配的因素有熱力學(xué)條件和動(dòng)力學(xué)條件。4.5解：設(shè)液相線和固相線的斜率分別為和， 如上圖：液相線：T*Tm (Cl*-0) 固相線：T*Tm (Cs*-0) 得：1即 k0由于、均為常數(shù)，故k0Const.4.5解： （1）溶質(zhì)分配系數(shù) k0=0.171 當(dāng)10時(shí)，有 0.171*1*（110）0.1871.09（2）設(shè)共晶體所占的比例為，則 則0.12（1） 沿試棒的長(zhǎng)度方向Cu的分

7、布曲線圖如下：5.1答：金屬凝固時(shí)，完全由熱擴(kuò)散控制，這樣的過(guò)冷稱(chēng)為熱過(guò)冷；由固液界面前方溶質(zhì)再分配引起的過(guò)冷稱(chēng)為成分過(guò)冷. 成分過(guò)冷的本質(zhì)：由于固液界面前方溶質(zhì)富集而引起溶質(zhì)再分配，界面處溶質(zhì)含量最高，離界面越遠(yuǎn)，溶質(zhì)含量越低。由結(jié)晶相圖可知，固液界面前方理論凝固溫度降低，實(shí)際溫度和理論凝固溫度之間就產(chǎn)生了一個(gè)附加溫度差T，即成分過(guò)冷度，這也是凝固的動(dòng)力。5.2答： 影響成分過(guò)冷的因素有G、v、DL、m、k0、C0，可控制的工藝因素為DL。 過(guò)冷對(duì)晶體的生長(zhǎng)方式的影響：當(dāng)稍有成分過(guò)冷時(shí)為胞狀生長(zhǎng)，隨著成分過(guò)冷的增大，晶體由胞狀晶變?yōu)橹鶢罹?、柱狀?shù)枝晶和自由樹(shù)枝晶，無(wú)成分過(guò)冷時(shí)，以平面方式或樹(shù)枝晶方式生長(zhǎng)。晶體的生長(zhǎng)方式除受成分過(guò)冷影響外，還受熱過(guò)冷的影響。5.3答：影響成分過(guò)冷范圍的因素有：成分過(guò)冷的條件為 PA,所以A點(diǎn)先屈服，即圓筒部分先屈服。 （2）屈服時(shí)，且 則 根據(jù)，得 ， 且 又有等效應(yīng)變?cè)隽浚?即， 對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?cè)隽繌埩繛椋? 解： r方向的靜力平衡方程 假設(shè)