梁模板(扣件鋼管架)計算書

1、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:l1。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.40；梁截面高度 d(m):3.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立桿沿梁跨度方

2、向間距l(xiāng)a(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):0.60；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.60；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：12.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):6；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m

3、2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：8；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：50；穿梁螺栓直徑(mm)：m18；主楞龍骨材料：鋼楞；截面

4、類型為輕型槽鋼100503.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：鋼楞截面類型為內(nèi)卷邊槽鋼10050203.0；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響

5、修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 1002.12.1/6=73.5cm3； m - 面板的最大彎距(n.mm)； - 面板的彎曲應(yīng)

6、力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21180.9=19.44kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4120.9=2.52kn/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 250mm；面板的最大彎距 m= 0.12521.962502 = 1.72105n.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334n/mm2；面板的抗彎

7、強度設(shè)計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.334n/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q=21.96n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 250mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962504/(38495004.86105) = 0.242 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度

8、計算值 =0.242mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為內(nèi)卷邊槽鋼10050203.0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 w = 40.12cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩 i = 200.56cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。按以下公式

9、計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 217mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.10121.96216.672= 1.04105n.mm； 最大支座力:r=1.121.960.217=6.039 kn；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.04105/4.01104 = 2.595 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.595 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205n/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算

10、 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=21.96 n/mm； e - 內(nèi)楞的彈性模量： 206000n/mm2； i - 內(nèi)楞的截面慣性矩：i = 2.01106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.67721.963004/(1002060002.01106) = 0.003 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力6.039kn,按照集中荷載作用下

11、的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為輕型槽鋼100503.0；外鋼楞截面抵抗矩 w = 24.4cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 177.04cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為m=fa=4.666 kn.m；其中，f=1/4qh=18.666，h為梁高為3.4m，a為次楞間距為250mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.67106/2.44104 =

12、 191.25 n/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =191.25n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205n/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中e-外楞的彈性模量：206000n/mm2；f-作用在外楞上的集中力標準值：f=18.666kn； l-計算跨度：l=500mm； i-外楞的截面慣性矩：i=1770400mm4；外楞的最大撓度計算值:=18666.000500.003/(100206000.0001770400.000)=0.064mm；根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.064 mm外楞的最大容許撓度值: =

13、 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.064mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 18 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 14.93 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 174 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.218+1.42)0.32.9 =21.228 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170174/1000 = 29.58 kn；穿梁螺栓所

14、受的最大拉力 n=21.228kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=29.58kn，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 6001818/6 = 3.24104mm3； i = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

15、 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =57.14mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.603.400.90=56.18kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kn/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kn/m；q = q1 + q2 + q3=56.18+0.23+1.51=57.92kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax =

16、 0.1057.920.0572=0.019kn.m； =0.019106/3.24104=0.584n/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =0.584 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)3.400+0.35）0.60= 52.23kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =57.14mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =57.14/2

17、50 = 0.229mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67752.2357.14/(10095002.92105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 57.1 / 250 = 0.229mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)3.40.057=4.954 kn/m；(2)模板的自重線荷載

18、(kn/m)：q2 = 0.350.057(23.4+0.4)/ 0.4=0.36 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)0.057=0.257 kn/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.24.954+1.20.36=6.377 kn/m；活荷載設(shè)計值 p = 1.40.257=0.36 kn/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=5.08cm3 i=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和

19、，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 6.377+0.36=6.737 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.16.7370.0670.067= 0.003 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.003106/5080 = 0.589 n/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=205 n/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值 0.589 n/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 205 n/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.66.3770.6 = 2.296 kn；鋼管的截面面積矩查表得 a = 489.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值 =22295

20、.771/489.000 = 9.390 n/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值 = 120 n/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值 9.39 n/mm2 小于 鋼管抗剪強度設(shè)計值 120 n/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 4.954 + 0.360 = 5.314 kn/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6775.31466.6674 /(10020600012.19104)=0mm；鋼管的最大允許撓度 =0.0671000/250=0.267 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =0.267

21、mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)3.400= 86.700 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(86.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 110.760 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，梁底小橫桿支撐間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模

22、板傳給鋼管的集中力為n 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 變形圖(mm) 彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=0.068 kn，中間支座最大反力rmax=0.817；最大彎矩 mmax=0.007 kn.m；最大撓度計算值 vmax=0 mm；最大應(yīng)力 =0.007106/5080=1.387 n/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 1.387 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度 205 n/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載

23、傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 0.068 kn. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.036 kn.m ；最大變形 vmax = 0.036 mm ；最大支座力 rmax = 0.67 kn ；最大應(yīng)力 = 0.036106 /(5.08103 )=7.114 n/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 7.114 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼

24、管的最大撓度vmax=0.036mm小于600/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 0.817 kn. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.436 kn.m ；最大變形 vmax = 0.432 mm ；最大支座力 rmax = 8.079 kn ；最大應(yīng)力 = 0.436106 /(5.08103 )=85.78 n/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 85.78 n/mm

25、2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度vmax=0.432mm小于600/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果

26、得到 r=8.079 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： n1 =0.67 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.14912=2.144 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.60/2+(0.60-0.40)/2)0.600.000(1.50+24.00)=0.000 kn； n =0.67+2.144+0+0=2.814 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i

27、- 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.70.6 = 1.178

28、m；lo/i = 1178.1 / 15.8 = 75 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.75 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2814.171/(0.75489) = 7.673 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 7.673 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1 按照表2取值1.042 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+

29、2a) = 1.2431.042(0.6+0.22) = 1.295 m；lo/i = 1295.206 / 15.8 = 82 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.71 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2814.171/(0.71489) = 8.106 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 8.106 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =8.079 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.149

30、(12-3.4)=2.144 kn； n =8.079+2.144=9.616 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.243 ； u -

31、 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.2431.70.6 = 1.268 m；lo/i = 1267.86 / 15.8 = 80 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.722 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=9615.588/(0.722489) = 27.235 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 27.235 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算

32、長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1 按照表2取值1.042 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.042(0.6+0.22) = 1.295 m；lo/i = 1295.206 / 15.8 = 82 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.71 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=9615.588/(0.71489) = 27.695 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 27.695 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利

33、用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全十一、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1700.4=68 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =8.0790.25=32.316 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：n = 8.079 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=32.316 fg=68 kpa 。地

34、基承載力滿足要求！十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整

35、體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支

36、架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡

37、受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。柱模板計算書工程；屬于結(jié)構(gòu);地上0層;地下0層；建筑高度：0m；標準層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天；施工單位：。本工程由投資建設(shè)，設(shè)計，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔任項目經(jīng)理，擔任技術(shù)負責人。柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)

38、設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度b(mm):900.00；柱截面高度h(mm):900.00；柱模板的總計算高度:h = 6.00m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kn/m2； 計算簡圖模板在高度方向分 2 段進行設(shè)計計算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數(shù)信息1.基本

39、參數(shù)柱截面寬度b方向?qū)菟〝?shù)目:12；柱截面寬度b方向豎楞數(shù)目:12；柱截面高度h方向?qū)菟〝?shù)目:12；柱截面高度h方向豎楞數(shù)目:12；對拉螺栓直徑(mm):m16；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；豎楞合并根數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(n/mm2):9500

40、.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(n/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量e(n/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(n/mm2):1.50；鋼楞彈性模量e(n/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v -

41、 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 57.246 kn/m2、144.000 kn/m2，取較小值57.246 kn/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=57.246kn/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 f2= 2 kn/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度b方向和h方向中豎楞間距最大的面板作為驗算

42、對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度b方向豎楞間距最大，為l= 76 mm，且豎楞數(shù)為 12，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， m-面板計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =76.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27

43、.822kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m；面板的最大彎距：m =0.128.9567676= 1.67104n.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -面板計算最大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； f=13.000n

44、/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = m/w = 1.67104 / 2.43104 = 0.688n/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =0.688n/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =13n/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(n)； l-計算跨度(豎楞間距): l =76.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m； 式中，0.90為

45、按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m；面板的最大剪力： = 0.628.95676.0 = 1320.373n；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(n/mm2)； -面板計算最大剪力(n)： = 1320.373n； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =31320.373/(245018.0)=0.245n/mm2；面板截面抗剪強度

46、設(shè)計值: fv=1.500n/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.245n/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5n/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kn/m)： q = 57.250.4525.76 kn/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =76.0mm ； e-面板彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ； i-面板截面的慣性矩(mm4)； i= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度:

47、 = 76 / 250 = 0.304 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.7676.04/(1009500.02.19105) = 0.003 mm；面板的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 0.304mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.5；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 w = 5.08cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩 i = 1

48、2.19cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， m-豎楞計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.257.250.080.90=4.699kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.080.90=0.192kn/m； q = (4.699+0.192)/2=2.445 kn/m；豎楞的最大彎距：m =0.12.445450.0450.0= 4.95104n.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -豎楞計算最大彎距(n.mm)； w -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，w=5.08103； f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； f=205.000n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = m/w = 4.95104/5.08103 = 9.747n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =9.747n/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 =205n/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(n)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用