第4章受彎構(gòu)件的計(jì)算原理

1、理解受彎構(gòu)件的工作性能 掌握受彎構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度 的計(jì)算方法； 了解受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定和局 部穩(wěn)定的基本概念， 理解梁整體穩(wěn)定的計(jì)算原理 以及提高整體穩(wěn)定性的措施； 熟悉局部穩(wěn)定的驗(yàn)算方法及 有關(guān)規(guī)定。 承受承受橫向荷載橫向荷載和和彎矩彎矩的構(gòu)件稱為受彎構(gòu)件。結(jié)構(gòu)中的實(shí)的構(gòu)件稱為受彎構(gòu)件。結(jié)構(gòu)中的實(shí) 腹式受彎構(gòu)件一般稱為腹式受彎構(gòu)件一般稱為梁梁，梁在鋼結(jié)構(gòu)中是應(yīng)用較廣泛的一，梁在鋼結(jié)構(gòu)中是應(yīng)用較廣泛的一 種基本構(gòu)件。例如房屋建筑中的樓蓋梁、墻梁、檁條、吊車種基本構(gòu)件。例如房屋建筑中的樓蓋梁、墻梁、檁條、吊車 梁和工作平臺梁。梁和工作平臺梁。 構(gòu)件內(nèi)力構(gòu)件內(nèi)力 彎矩彎矩 彎矩彎矩+剪力，附加很小的

2、軸力剪力，附加很小的軸力 彎矩彎矩+剪力剪力 受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)應(yīng)滿足：受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)應(yīng)滿足：強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和 剛度剛度四個方面的要求。四個方面的要求。 前三項(xiàng)屬于前三項(xiàng)屬于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算承載能力極限狀態(tài)計(jì)算， 采用荷載的采用荷載的設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值； 第四項(xiàng)為第四項(xiàng)為正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算， 計(jì)算撓度時按荷載的計(jì)算撓度時按荷載的標(biāo)準(zhǔn)值標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行。進(jìn)行。 正常使用極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài) 剛度剛度 承載能力極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài) 強(qiáng)度強(qiáng)度 抗彎強(qiáng)度抗彎強(qiáng)度 抗剪強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度 局部壓應(yīng)力局部壓應(yīng)力 折算應(yīng)力折算應(yīng)力 整體穩(wěn)定整體穩(wěn)定 局部穩(wěn)

3、定局部穩(wěn)定 彈性階段構(gòu)件邊緣纖維最大應(yīng)力為：彈性階段構(gòu)件邊緣纖維最大應(yīng)力為： x x W M n （4.2.1） c) 彈性彈性 塑性塑性 塑性塑性 MyMMp a a =fy y a) MMy 0.6時，時， 必須以必須以 b代替進(jìn)行修正。代替進(jìn)行修正。 0 . 1 282. 0 07. 1 b b （4.4.27） 其他截面的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算詳見規(guī)范其他截面的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算詳見規(guī)范。P385附錄附錄3 軋制普通工字形簡支梁軋制普通工字形簡支梁可查表得到。可查表得到。 b y x bxyy M M f WW （4.4.28） 2.2.雙向受彎梁雙向受彎梁 式中式中 My繞弱軸的彎矩；繞弱軸的彎矩；

4、 Wx 、Wy按受壓纖維確定的對按受壓纖維確定的對x軸和對軸和對y軸的毛截面模量；軸的毛截面模量； b 繞強(qiáng)軸彎曲確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)。繞強(qiáng)軸彎曲確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)。 y取值同塑性發(fā)展系數(shù)，但并不表示截面沿取值同塑性發(fā)展系數(shù)，但并不表示截面沿y軸以進(jìn)入軸以進(jìn)入 塑性階段，而是為了降低后一項(xiàng)的影響和保持與強(qiáng)度公式塑性階段，而是為了降低后一項(xiàng)的影響和保持與強(qiáng)度公式 的一致性。的一致性。 影響梁整體穩(wěn)定的因素影響梁整體穩(wěn)定的因素 1.1.截面剛度的影響截面剛度的影響 梁的梁的側(cè)向抗彎剛度側(cè)向抗彎剛度EIy 扭轉(zhuǎn)剛度扭轉(zhuǎn)剛度GIt 臨界彎矩臨界彎矩Mcr 。 翹曲剛度翹曲剛度EI 2.2.側(cè)向支撐距

5、離的影響側(cè)向支撐距離的影響 側(cè)向支撐側(cè)向支撐l1,臨界彎矩臨界彎矩Mcr 。側(cè)向支撐越是側(cè)向支撐越是靠近受壓翼緣，靠近受壓翼緣，效效 果越好。果越好。 3.3.荷載類型的影響荷載類型的影響 彎矩圖越飽滿，臨界彎矩圖越飽滿，臨界 彎矩越低彎矩越低 因?yàn)?，梁一旦發(fā)生扭轉(zhuǎn)，作用在因?yàn)?，梁一旦發(fā)生扭轉(zhuǎn)，作用在上翼緣上翼緣 的荷載的荷載P對彎曲中心產(chǎn)生不利的附加扭對彎曲中心產(chǎn)生不利的附加扭 矩矩Pe，使梁的扭轉(zhuǎn)加劇，助長梁屈曲，使梁的扭轉(zhuǎn)加劇，助長梁屈曲， 從而降低了梁的臨界荷載；從而降低了梁的臨界荷載； 荷載作用在荷載作用在下翼緣下翼緣，附加扭矩會減緩，附加扭矩會減緩 梁的扭轉(zhuǎn)變形，提高梁的臨界荷載。

6、梁的扭轉(zhuǎn)變形，提高梁的臨界荷載。 o e P o e P 4.4.荷載作用位置的影響荷載作用位置的影響 6. 6. 支座約束程度的影響。支座約束程度的影響。 梁端支承條件梁端支承條件約束程度約束程度，臨界彎矩，臨界彎矩。 5.5.受壓翼緣的影響受壓翼緣的影響 受壓受壓翼緣寬大的截面翼緣寬大的截面， 臨界彎矩高些。臨界彎矩高些。 提高梁受壓翼緣的側(cè)向穩(wěn)定性是提高梁整體穩(wěn)定的 有效方法。較經(jīng)濟(jì)合理的方法是設(shè)置側(cè)向支撐，減少梁 受壓翼緣的自由長度。 2.2.增強(qiáng)梁整體穩(wěn)定的措施增強(qiáng)梁整體穩(wěn)定的措施 1 1）增大梁截面尺寸，）增大梁截面尺寸，增大受壓翼緣增大受壓翼緣的寬度最為有效；的寬度最為有效； 2

7、 2）在受壓翼緣設(shè)置側(cè)向支撐；）在受壓翼緣設(shè)置側(cè)向支撐； 3 3）當(dāng)梁跨內(nèi)無法增設(shè)側(cè)向支撐時，宜采取閉合箱形截面；）當(dāng)梁跨內(nèi)無法增設(shè)側(cè)向支撐時，宜采取閉合箱形截面； 4 4）增加梁兩端的約束提高其穩(wěn)定承載力。采取措施使梁端不能發(fā)）增加梁兩端的約束提高其穩(wěn)定承載力。采取措施使梁端不能發(fā) 生扭轉(zhuǎn)。生扭轉(zhuǎn)。 （2） H型鋼或工字形型鋼或工字形截面簡支梁受壓翼緣自由長度截面簡支梁受壓翼緣自由長度l1與其寬度與其寬度b1 之比不超過下表所列數(shù)值時。之比不超過下表所列數(shù)值時。 H型鋼或工字形截面簡支梁不需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性的最大型鋼或工字形截面簡支梁不需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值值 （1 1）有剛性鋪板

8、密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能）有剛性鋪板密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連接，能 阻止梁受壓翼緣側(cè)向位移（截面扭轉(zhuǎn)）時。阻止梁受壓翼緣側(cè)向位移（截面扭轉(zhuǎn)）時。 （3）對箱形截面）對箱形截面 簡支梁簡支梁h/b0 6，且，且 l1/b195（ 235/fy）。）。 圖圖4.4.5 箱形截面箱形截面 不符合以上條件的梁，必須經(jīng)計(jì)算來判斷是否整體穩(wěn)定不符合以上條件的梁，必須經(jīng)計(jì)算來判斷是否整體穩(wěn)定 y y xx 270 x10 270 x10 1400 x6 90KN130KN90KN 3m3m3m3m 2 max 11 (1.2 1.57) 121.4 90 3 1.4130 1295

9、8kN m 84 M mm75.48 13800 108 .32 6 y y A I i 07.123 75.48 6000 y y y i l 查查P387附表附表3.1得：得： b=1.15， b=0。 代入代入 b 計(jì)算公式得：計(jì)算公式得： 2 y 1 bbb 2 yy 4320235 1 4.4 x t Ah Whf 15. 1 14204 . 4 1007.123 1 105707.123 1420138004320 15. 1 2 52 825. 0 15. 1 282. 0 07. 1 282. 0 07. 1 b b 22 4 6 mm/N215mm/N7 .203 10570

10、825. 0 10958 f W M xb x 故梁的整體穩(wěn)定可以保證。故梁的整體穩(wěn)定可以保證。 b =1.150.6 , 需要修正：需要修正： 良好的設(shè)計(jì)，應(yīng)使梁的整體穩(wěn)定臨界荷載盡可能高，最理想良好的設(shè)計(jì)，應(yīng)使梁的整體穩(wěn)定臨界荷載盡可能高，最理想 的是使梁不由穩(wěn)定控制而由強(qiáng)度控制。的是使梁不由穩(wěn)定控制而由強(qiáng)度控制。 22 4 6 x x mm/N215mm/N168 10570 10958 f W M 與梁抗彎強(qiáng)度比較：與梁抗彎強(qiáng)度比較： 132 .13 102 6270 t b 不考慮塑性發(fā)展不考慮塑性發(fā)展 強(qiáng)度未能充分利用強(qiáng)度未能充分利用 為了提高梁的承載能力，節(jié)省材料，要盡可能選用較

11、薄的板為了提高梁的承載能力，節(jié)省材料，要盡可能選用較薄的板 件，以使截面開展。件，以使截面開展。受彎構(gòu)件在荷載作用下，受彎構(gòu)件在荷載作用下，當(dāng)荷載達(dá)到某一值當(dāng)荷載達(dá)到某一值 時，梁的腹板和受壓翼緣將不能保持平衡狀態(tài)，發(fā)生出平面波形時，梁的腹板和受壓翼緣將不能保持平衡狀態(tài)，發(fā)生出平面波形 鼓曲，稱為梁的鼓曲，稱為梁的局部失穩(wěn)。局部失穩(wěn)。 圖圖4.5.1 局部失穩(wěn)局部失穩(wěn)現(xiàn)象現(xiàn)象板件鼓曲板件鼓曲 b 受壓翼緣屈曲受壓翼緣屈曲 腹板屈曲腹板屈曲 局部失穩(wěn)的后果局部失穩(wěn)的后果： 惡化工作條件，降低構(gòu)件的承載能力，動力荷載作用下易惡化工作條件，降低構(gòu)件的承載能力，動力荷載作用下易 引起疲勞破壞引起疲勞破

12、壞。 此外還可能因?yàn)榱簞偠炔蛔?，影響梁的整體穩(wěn)定；此外還可能因?yàn)榱簞偠炔蛔?，影響梁的整體穩(wěn)定；撓度撓度 過大，影響正常使用過大，影響正常使用；鋼結(jié)構(gòu)表面銹蝕嚴(yán)重，耐久性差。；鋼結(jié)構(gòu)表面銹蝕嚴(yán)重，耐久性差。 構(gòu)件的局部穩(wěn)定問題構(gòu)件的局部穩(wěn)定問題： n 保證板件在構(gòu)件整體失穩(wěn)前不發(fā)生局部失穩(wěn)；保證板件在構(gòu)件整體失穩(wěn)前不發(fā)生局部失穩(wěn)； n 在設(shè)計(jì)中合理應(yīng)用板件的屈曲后性能。在設(shè)計(jì)中合理應(yīng)用板件的屈曲后性能。 板在各種應(yīng)力作用下保持穩(wěn)定所能承受的最大應(yīng)力稱板在各種應(yīng)力作用下保持穩(wěn)定所能承受的最大應(yīng)力稱 為為臨界應(yīng)力臨界應(yīng)力 cr。按彈性穩(wěn)定理論，理想彈性薄板的的按彈性穩(wěn)定理論，理想彈性薄板的的臨界臨界

13、 應(yīng)力計(jì)算公式為：應(yīng)力計(jì)算公式為： 2 2 2 cr )1 (12 b tE k （4.5.7） k板的屈曲系數(shù)板的屈曲系數(shù) Nx單位寬度上的力，單位寬度上的力， Nx= xt， t板厚板厚 NxNx 面內(nèi)壓力面內(nèi)壓力作用在中面內(nèi)的壓力和剪力作用在中面內(nèi)的壓力和剪力 中面中面 Nxy 02 2 2 x 4 4 22 4 4 4 x N yyxx D 四邊簡支矩形板單向壓力作用四邊簡支矩形板單向壓力作用 式中：式中： 板屈曲后任一點(diǎn)的撓度；板屈曲后任一點(diǎn)的撓度； D板單位寬度的抗彎剛度；板單位寬度的抗彎剛度； t板厚；板厚； Nx單位寬度板承受的壓力；單位寬度板承受的壓力； E彈性模量；彈性模量

14、； 泊桑系數(shù)。泊桑系數(shù)。 2 3 112 Et D 四邊簡支矩形板邊界條件是板邊緣的撓度為零，彎矩為零，即四邊簡支矩形板邊界條件是板邊緣的撓度為零，彎矩為零，即 x=0、a時，時， =0。 y=0，b時，時， =0。 0 2 2 x 0 2 2 y 11 sinsin n mn m b yn a xm A a b xt y x 縱向可有數(shù)個半波縱向可有數(shù)個半波 a y b1=b/2 圖圖4.5.2 單向面內(nèi)荷載作用下的四邊簡支板單向面內(nèi)荷載作用下的四邊簡支板 2 2 2 2 xcr mb an a mb b D N 2 2 2 crx mb a a mb b D N （4.5.5） 2 2 c

15、rx b D kN （4.5.5） k板的屈曲系數(shù)板的屈曲系數(shù) 2 min mb a a mb k a b xt y x 2 min mb a a mb k 圖圖4.5.3 系數(shù)系數(shù)k和和a/b的關(guān)系的關(guān)系 26 m=1 m=2 m=3 m=4 0 1234 a/b 2 4 6 8 k 可以看出當(dāng)可以看出當(dāng)a/b1時時 k值變化不大。值變化不大。 設(shè)計(jì)時，可取設(shè)計(jì)時，可取k=4.0 如何確定如何確定k 2 2 2 xcr crx )1 (12 b tE k t N （4.5.7） 2 3 112 Et D 2 2 crx b D kN 即彈性嵌固板的屈曲系數(shù)和四邊簡支板屈曲系數(shù)之比。即彈性嵌固

16、板的屈曲系數(shù)和四邊簡支板屈曲系數(shù)之比。 4 2 5 2 2 106 .18 3 . 0112 1006. 214. 3 112 E 2 2 2 cr )1 (12 b tEk （4.5.8） 梁局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力的大?。?1. 與所受應(yīng)力、支承情況和板的長寬比（a/b）有關(guān)，與 板的寬厚比（b/t）的平方成反比。 2. 減小板寬可有效地提高，而減小板長的效果不大。 3.與鋼材強(qiáng)度無關(guān)，采用高強(qiáng)度鋼材并不能提高板的局 部穩(wěn)定性能。 （4. 5.9） 2 4 cr 18.610 cr Nt k tb 彈性臨界應(yīng)力：彈性臨界應(yīng)力： 彈塑性臨界應(yīng)力：彈塑性臨界應(yīng)力： 2 2 w crcr 2 0 ()(

17、) 12(1) Et k h t E E 塑性系數(shù)塑性系數(shù) 梁受壓翼緣梁受壓翼緣正應(yīng)力接近均勻，剪應(yīng)力很小正應(yīng)力接近均勻，剪應(yīng)力很小，按限制板，按限制板 件寬厚比的方法來保證局部穩(wěn)定性。件寬厚比的方法來保證局部穩(wěn)定性。 計(jì)算簡圖計(jì)算簡圖 A B C D b 1 a A B C D 受壓翼緣屈曲受壓翼緣屈曲 D （4. 5.10） y 4 2 cr 106 .18f b t k ?。喝。?圖圖4.5.3 工字形截面、箱形截面工字形截面、箱形截面 箱形截面翼緣的中間部分相當(dāng)于箱形截面翼緣的中間部分相當(dāng)于 1， =0.25， （4. 5.11） yw 0 235 40 ft b 令令a/b= ， k

18、=0.425， 1， =0.4， cr0.95fy 235 15 y b tf 235 13 y b tf x x=1.0=1.0 x x=1.05=1.05 0.25 cr0.97fy 圖圖4.5.4 箱形截面箱形截面 一般采用加勁一般采用加勁 肋的方法來減小板件尺寸，肋的方法來減小板件尺寸，從而提高局部穩(wěn)定承從而提高局部穩(wěn)定承 載力。載力?？v向加勁肋縱向加勁肋橫向加勁肋橫向加勁肋 短加勁肋短加勁肋 橫向加勁肋橫向加勁肋主要防止剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力作用下的腹板失穩(wěn)；主要防止剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力作用下的腹板失穩(wěn)； 縱向加勁肋縱向加勁肋主要防止彎曲壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；主要防止彎曲壓應(yīng)力可能引起

19、的腹板失穩(wěn)； 短加勁肋短加勁肋 主要防止局部壓應(yīng)力下的腹板失穩(wěn)。主要防止局部壓應(yīng)力下的腹板失穩(wěn)。 圖圖4.5.5 腹板加勁肋的布置腹板加勁肋的布置 腹板的純剪切屈曲發(fā)生在中性軸附近。四邊簡支的矩形板，在腹板的純剪切屈曲發(fā)生在中性軸附近。四邊簡支的矩形板，在 均勻分布的剪應(yīng)力的作用下，屈曲時呈現(xiàn)沿均勻分布的剪應(yīng)力的作用下，屈曲時呈現(xiàn)沿4545方向的傾斜的鼓曲，方向的傾斜的鼓曲， 這個方向與主壓應(yīng)力的方向相近，板彈性階段臨界剪應(yīng)力為這個方向與主壓應(yīng)力的方向相近，板彈性階段臨界剪應(yīng)力為: : 圖圖4.5.6 板的純剪屈曲板的純剪屈曲 b) cr cr 屈曲變形屈曲變形 h0 a 1 1 2 2 a)

20、 屈曲原因屈曲原因 a h0 2 100 18 6 w cr t . k b （4.5.15） ahb,min 0 當(dāng)當(dāng)a1（a為長邊）時為長邊）時， 2 0) /(434. 5hak（4.5.17） 引入通用高厚比引入通用高厚比 cr vy s f cr 的計(jì)算 0 0 2 0 11 235 41 45.34 s y w s a h f h t a h 的計(jì)算公式： ）當(dāng)時： 則： 0 0 2 0 21 235 41 5.344 y w s a h f h t a h ）當(dāng)時： 則： 23541 / y w0 f k th s 2 100 18 6 w cr t . k b 3/ yvy f

21、f 考慮翼緣對腹板的約束作考慮翼緣對腹板的約束作 用，取嵌固系數(shù)用，取嵌固系數(shù) =1.23。 vcrs 8 . 0f時，當(dāng) vscrs )8 . 0(59. 012 . 18 . 0f時，當(dāng) 22 1 . 12 . 1 svsvycrs ff時，當(dāng) 規(guī)范規(guī)范規(guī)定僅規(guī)定僅 受剪應(yīng)力作用的腹板，受剪應(yīng)力作用的腹板， 不會發(fā)生剪切失穩(wěn)的不會發(fā)生剪切失穩(wěn)的 高厚比限值?。焊吆癖认拗等。?即為不設(shè)橫向加勁肋限值。即為不設(shè)橫向加勁肋限值。 yw ft h235 80 0 （4.5.26） 如不設(shè)加勁肋，如不設(shè)加勁肋，ah0，a/ h0 ，k5.34， 若要求若要求 cr =fvy， ，則 則 s不應(yīng)超過不

22、應(yīng)超過0.8，可得高厚比限值：可得高厚比限值： 則則 cr 在塑性、彈塑性和彈性范圍內(nèi)的取值分別為：在塑性、彈塑性和彈性范圍內(nèi)的取值分別為： yyw 0 235 8 .75 235 34. 5418 . 0 fft h 由非均勻受壓薄板的屈由非均勻受壓薄板的屈 曲理論，取曲理論，取 maxtw mintw b a maxtw mintw 圖圖4.5.9 腹板受彎屈曲腹板受彎屈曲 2 0 100 445 w cr t h （4.5.27） 對于腹板不設(shè)縱向加勁肋時，若保證其彎曲應(yīng)力下的局部穩(wěn)定對于腹板不設(shè)縱向加勁肋時，若保證其彎曲應(yīng)力下的局部穩(wěn)定 應(yīng)使：應(yīng)使： cr =fy， 取取 00 235

23、235 177153 wywy hh tftf 和 cr 的計(jì)算 235177 2 1 y wc b b f th 受到約束時：）當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn) 的計(jì)算公式： 未受到約束時：未受到約束時：）當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)）當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)2 235153 2 y wc b f th 0 2 cc hhh式中：梁腹板彎曲受壓區(qū)高度，雙軸對稱截面。 cr y b f 2 b y cr f 引入通用高厚比引入通用高厚比 2 4 cr 18.610 cr Nt k tb 2 1 . 1 :25. 1 85. 075. 01 :25. 185. 0 :85. 0 bcrb bcrb crb f f f 時時當(dāng)

24、當(dāng) 時時當(dāng)當(dāng) 時時當(dāng)當(dāng) 規(guī)范規(guī)定腹板純彎曲時若滿足下面條件不會發(fā)生彎曲屈曲，否規(guī)范規(guī)定腹板純彎曲時若滿足下面條件不會發(fā)生彎曲屈曲，否 則在受壓區(qū)設(shè)置則在受壓區(qū)設(shè)置縱向加勁肋縱向加勁肋。 ywyw ft h ft h235 150 235 170 00 和和 翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束 若在局部壓應(yīng)力下不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)滿足：若在局部壓應(yīng)力下不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)滿足： yc,cr f 腹板在局部壓應(yīng)力下不會腹板在局部壓應(yīng)力下不會 發(fā)生屈曲的高厚比限值為發(fā)生屈曲的高厚比限值為: : crc, ho a 屈曲系數(shù)屈曲系數(shù)k與板的邊長比有關(guān)（與板的邊長比有關(guān)（4

25、.5.39）（）（4.5.40） 0 y 235 /84ht f 翼緣對腹板的約束系數(shù)為：翼緣對腹板的約束系數(shù)為： =1.81-0.255h0/a 規(guī)范取規(guī)范?。?yw ft h235 80 0 （4.5.42） 2 0 100 618 h t k. w c,cr (4.5.38) 引入通用高厚比引入通用高厚比 crc y c f , ,c cr 的 計(jì) 算 235 83. 14 .139 .1028 :5 . 15 . 0 3 0 y o wo c f ha th ha 時當(dāng) 2 , , , 1 . 1,2 . 1 )9 . 0(79. 01,2 . 19 . 0 ,9 . 0 ccrcc

26、ccrcc crcc f f f 時當(dāng) 時當(dāng) 時當(dāng) 23559 .1828 :0 . 25 . 1 0 y o wo c f ha th ha 時當(dāng) （1 1） 橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板橫向加勁肋加強(qiáng)的腹板 h0 0 a 式中式中: 計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板計(jì)算高度邊緣的彎曲壓應(yīng)力；計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板計(jì)算高度邊緣的彎曲壓應(yīng)力； -計(jì)算區(qū)格，平均剪力作用下，腹板截面剪應(yīng)力；計(jì)算區(qū)格，平均剪力作用下，腹板截面剪應(yīng)力； c c腹板計(jì)算高度邊緣的局部壓應(yīng)力，計(jì)算時取腹板計(jì)算高度邊緣的局部壓應(yīng)力，計(jì)算時取=1.0=1.0。 w w V h t 22 , 1 c crc crcr （4.5.

27、48） ho a c c （2 2）同時設(shè)置橫向和縱向加勁肋加強(qiáng)的腹板）同時設(shè)置橫向和縱向加勁肋加強(qiáng)的腹板 a h h 1 1）受壓區(qū)區(qū)格）受壓區(qū)區(qū)格 ： 2 2 1, 11 1 c crc crcr （4.5.49） c1 h1 c1 1 ：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下 1,11 , crccrcr 11 1 1 1 1 1 1 75235 64235 crcrbb y w b y w b f h t a f h t b h ）按公式計(jì)算，但應(yīng)將改為代替： 、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時： 、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時： 縱向加勁肋至腹板計(jì)算高度受壓邊緣的距離。 101 2;

28、 crcr hh）按公式計(jì)算，但應(yīng)將 改為 代替 ,11 1 1 1 1 3 56235 40235 c crcrbc y w c y w c f h t a f h t b ）按公式計(jì)算，但應(yīng)將 改為代替： 、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時： 、當(dāng)梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到束時： 2)2)下區(qū)格下區(qū)格 ： a h h 式中式中: 計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板縱向加勁肋處的彎曲 計(jì)算區(qū)格，平均彎矩作用下，腹板縱向加勁肋處的彎曲 壓應(yīng)力；壓應(yīng)力； c2腹板在縱向加勁肋處的局部壓應(yīng)力，取腹板在縱向加勁肋處的局部壓應(yīng)力，取 計(jì)算同前。計(jì)算同前。 cc 3 . 0 2 22 22 2,22 1 c crc

29、 crcr （4.5.56） h2 2 c2=0.3 c c2 2 a ：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下 2,22 , crccrcr 高度受拉邊緣的距離。高度受拉邊緣的距離?？v向加勁肋至腹板計(jì)算縱向加勁肋至腹板計(jì)算 代替：代替：改為改為公式計(jì)算，但應(yīng)將公式計(jì)算，但應(yīng)將按按） 2 2 2 22 235194 1 h f th y w b bbcrcr ;2 202 代替代替改為改為公式計(jì)算，但應(yīng)將公式計(jì)算，但應(yīng)將按按）hh crcr 2,2 :3 22 20,2, haha hh crCcrc 取取時時當(dāng)當(dāng) 代替代替改為改為公式計(jì)算，但應(yīng)將公式計(jì)算，但應(yīng)將按按） a h h h h a1 2 2 1,11 1 c crc crcr 式中：式中： 、c c 、 、-計(jì)算同前；計(jì)算同前； ) )受壓翼緣和縱向加勁肋間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格板受壓翼緣和縱向加勁肋間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格板 h1 (4.5.49) ：的的實(shí)實(shí)用用計(jì)計(jì)算算表表達(dá)達(dá)式式如如下下 1,11 , crccrcr ;1 1 公式計(jì)算公式計(jì)算按按） crcr 1111 1 1 1 1 11 11, 5 . 04 . 012 . 1 2