電大鋼結(jié)構(gòu)(本科)答案合集

1、電大鋼結(jié)構(gòu)(本科)答案合集 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 鋼結(jié)構(gòu)歷年考題匯總練習(xí) 劑 （三）鋼結(jié)構(gòu)的連接 5鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（C）確定1部分焊透的對(duì)接焊縫的計(jì)算應(yīng)按 一、選擇題 的。 （B）計(jì)算。 A比例極限 B彈性極限 A. 對(duì)接焊縫 B. 角焊縫 （一）概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法 C屈服點(diǎn) D抗拉強(qiáng)度 C. 斷續(xù)焊縫 D. 斜焊縫 1. 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可6鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能指標(biāo)為2斜角焊縫主要用于（C ）。 （A）。 A鋼板梁 B角鋼桁 靠指標(biāo)?的關(guān)系為（B） A抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長率 架 C鋼管結(jié)構(gòu) D薄 APf 越大，?越大， 結(jié)構(gòu)可B抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、冷彎性能 壁型鋼結(jié)構(gòu)

2、 C抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、伸長率 3 在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長 靠性越差 B Pf越大，?越小， 結(jié)構(gòu)可靠性越差 CPf越大，?越小，結(jié)構(gòu)越可 靠 D Pf越大, ?越大，結(jié)構(gòu)越可靠 2目前我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，（ C ）。 A全部采用以概率理論為基礎(chǔ)的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法 B采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài) 設(shè)計(jì)方法 C除疲勞計(jì)算按容許應(yīng)力幅、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算外，其他采用以概率理論為基礎(chǔ)的近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法 D部分采用彈性方法，部分采用塑性方法 3按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)鋼結(jié)構(gòu)時(shí)， 應(yīng)考慮（ C ）。 A荷載效應(yīng)的基本組合 B荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合 C荷載效應(yīng)的基本組合，必要時(shí)尚應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的

3、偶然組合 D荷載效應(yīng)的頻遇組合 （二）鋼結(jié)構(gòu)的材料 1在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是（ B ）的典型特征。 A脆性破壞 B 塑性破壞 C強(qiáng)度破壞 D失穩(wěn)破壞 2下列因素中（A）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆 性破壞無直接關(guān)系。 A鋼材屈服點(diǎn)的大小 B鋼 材的含碳量 C負(fù)溫環(huán)境 D應(yīng)力集中 3鋼結(jié)構(gòu)對(duì)動(dòng)力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是 由于鋼材具有（C）。 A良好的塑性 B高強(qiáng)度 和良好的塑性 C良好的韌性 D質(zhì)地均勻、各向同性 4沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主 要不同之處是（D）。 A冶煉溫度不同 B冶 煉時(shí)間不同 C沸騰鋼不加脫氧劑 D兩 者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧 1 D冷彎性能、屈服點(diǎn)、伸長率 7

4、鋼材牌號(hào)Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料（A）命名的。 A. 屈服點(diǎn) B. 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 C. 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 D. 含碳量 8對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的 確定的。（D） A. 鋼種 B. 鋼號(hào) C. 橫截面積的大小 D. 厚度與直徑 9四種不同厚度的Q345鋼，其中（A）厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高。 A. 12mm B. 18mm C. 36mm D. 52mm 10塑性好的鋼材，則（A）。 A韌性也可能好 B韌性一定好 C含碳量一定 高 D一定具有屈服平臺(tái) 11鋼材的伸長率用來反映材料的 （C）。 A承載能力 B彈性變形 能力 C塑性變形能 力 D抗沖擊荷載能力 12鋼材的伸長率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間

5、長度的伸長值有關(guān)。（D） A. 達(dá)到屈服應(yīng)力時(shí) B. 達(dá) 到極限應(yīng)力時(shí) C. 試件塑性 變形后 D. 試件斷裂后 13鋼中硫和氧的含量超過限量時(shí)， 會(huì)使鋼材（B） A變軟 B熱脆 C冷脆 D 變硬 14鋼材在低溫下，強(qiáng)度提高，塑性下降，沖擊韌性（B）。 A提高 B下降 C不變 D可能提高也可能下降 15鋼材在低溫下，強(qiáng)度（A） ；鋼材在低溫下，塑性（B） A提高 B降低 C不變 D不能確定 16鋼材的疲勞破壞屬于（C）破壞。 A彈性 B塑性 C脆性 D低周高應(yīng)變 17型鋼中的H型鋼和工字鋼相比， 。（B） A. 兩者所用的鋼材不同 B. 前者的翼緣相對(duì)較寬 C. 前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 D. 兩者

6、的翼緣都有較大的斜度 度方向的分布為 。（C） A. 均分分布 B. 一端大、一 端小 C. 兩端大、中間 小 D. 兩端小、中間大 4在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì) 值為 650kN（靜載），吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，hf=10mm，fwf=160MPa，則每面焊縫長度為（C）。 A240mm B250 mm C260mm D270mm 5焊接殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的（A）無影響。 A靜力強(qiáng)度 B剛度 C低溫冷脆 D疲勞強(qiáng)度 6.關(guān)于重級(jí)工作制吊車焊接吊車梁的腹板與上翼緣間的焊縫，（D）。 A必須采用一級(jí)焊透對(duì)接焊縫 B可采用三級(jí)焊透對(duì)接焊縫 C可采用角焊縫 D可

7、采用二級(jí)焊透對(duì)接焊縫 7一寬度為b、厚度為t的鋼板上有一直徑為d0的孔，則鋼板的凈截面面積為（D）。 A Adn?b?t?02?t ?d2 BA0n?b?t?4?t CAn?b?t?d0?t DAn?b?t?d0?t 8采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓 型連接，在相同螺栓直徑的條件下，它們對(duì)螺栓孔要求，（A）。 A摩擦型連接孔要求略大，承 壓型連接孔要求略小 B兩者孔要求相同 C摩擦型連接孔要求略小，承壓型連接孔要求略大 D無要求 9在鋼梁底面設(shè)置吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN，吊桿通過T形連接件將荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 翼緣板采用雙排88級(jí)M20高強(qiáng)度15每

8、個(gè)受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度6兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)螺栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125kN，螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的截面形式為雙軸對(duì)稱十字形時(shí)，在軸抗滑移系數(shù)為045，則高強(qiáng)度螺栓的（C）倍。 心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生（C）。 數(shù)量應(yīng)為（C ）。 A1.0 B0.5 A 彎曲屈曲 A4 B6 C8 C 0.8 D0.7 B彎扭屈曲 D10 16一個(gè)承受剪力作用的普通螺栓在C扭轉(zhuǎn)屈曲 抗剪連接中的承載力是（D ）。 D彎曲屈曲和側(cè)扭屈曲 10在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè) A栓桿的抗剪承載力 7 軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時(shí)，截 B被連接構(gòu)件（板）的承壓承載力 面上的平均應(yīng)力（ C）。 計(jì)

9、值為650kN（靜載），吊桿通過節(jié)點(diǎn) CA、B中的較大值 A 低于鋼材抗拉強(qiáng)度 f 板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，hf=10mm，fwf=160MPa，則每面焊縫長度為（C ）。 A240mm B250 mm C260mm D270mm 11普通螺栓受剪連接主要有四種破壞形式，即（）螺桿剪斷；（）壁孔擠壓破壞；（）構(gòu)件拉斷；（）端部鋼板沖剪破壞。在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按下述（C）組進(jìn)行計(jì)算。 A （）（） B （）（）（）（） C（）（）（） D（）（）（） 12摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉時(shí)，承載力（C）。 A 與摩擦面的處理方法有關(guān) B 與摩擦面的數(shù)量有關(guān) C 與螺栓直徑有

10、關(guān) D 與螺栓的性能等級(jí)無關(guān) 13高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型連接主要區(qū)別是（D）。（A） A. 預(yù)拉力不同 B. 連接處構(gòu)件接觸面的處理方法不同 C. 采用的材料等級(jí)不同 D. 設(shè)計(jì)計(jì)算方法不同 A承載力計(jì)算方法不同 B施 工方法相同 C沒有本質(zhì)區(qū)別 D材料不同 14承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（D）。 A直接承受動(dòng)力荷載 B承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接 C冷彎薄壁鋼結(jié)構(gòu)的連接 D承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接 2 DA、B中的較小值 17下圖所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在 彎矩M的作用下， 可以認(rèn)為中和軸在螺栓（C）上。 A1 B2 C3 D4 （四）軸心受力構(gòu)件 1 實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算

11、的內(nèi)容包括（D）。 A強(qiáng)度 B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比） 2對(duì)有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用的準(zhǔn)則為凈截面（B）。 A最大應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn) B平均應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn) C最大應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度 D平均應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度 3下列軸心受拉構(gòu)件，可不驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)的為（D）。 A屋架下弦 B托架受 拉腹桿 C受拉支撐桿 D預(yù)應(yīng)力拉桿 4計(jì)算軸心壓桿時(shí)需要滿足（D）的要求。 A強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比） B強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、剛度（長細(xì)比） C強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性 D強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部 穩(wěn)定性、剛度（長細(xì)比） 5軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)

12、度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足（B）。 A?NN A?f,?A?f nn B?NN A?f,?f nAC ? ? N ?f,N A?A?f n D?NA?f,?N A?f uB達(dá)到鋼材屈服強(qiáng)度fy C 低于鋼材比例極限fp D 低于鋼材屈服強(qiáng)度fy 8確定軸心受壓實(shí)腹柱的截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸方向的長細(xì)比盡可能接近 ,其目的是（C） A便于與其他構(gòu)件連接 B構(gòu)造簡單、制造方便 C達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果 D便 于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型9 為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定， 在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布（B）。 A盡可能集中于截面的形心處 B盡可能遠(yuǎn)離形心 C 任意分布，無影響 D盡可能集

13、中于截面的剪切中心 10C ），確定軸心受壓實(shí)腹式構(gòu)件的截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸 為了（ 方向的長細(xì)比盡可能接近。 A. 便于與其他構(gòu)件連接 B. 構(gòu)造簡單、制造方便 C. 達(dá)到經(jīng)濟(jì)效果 D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類型 11a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)?值最高是由于（D）。 A 截面是軋制截面 B截面的剛度最大 C初彎曲的影響最小 D殘余應(yīng)力的影響最小 12軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于（C）。 A底板的抗彎剛度 B柱子的截面積 C基礎(chǔ)材料的強(qiáng)度等級(jí) D底板的厚度 13在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說法 中，錯(cuò)誤的是（C ）。 A. 底板厚度至少應(yīng)滿足t14mm B. 底板厚度與支座反力和底板

14、的支承條件有關(guān) C. 其它條件相同時(shí)，四邊支承 板應(yīng)比三邊支承板更厚些 D. 底板不能太薄，否則剛度不 夠，將使基礎(chǔ)反力分布不均勻 14計(jì)算格構(gòu)式柱繞虛軸x?x軸彎曲的整體穩(wěn)定，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)（B） 查表確定。 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、 8梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ B單肢穩(wěn)定性 C?y D?0y ）。 B彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、單 A. 彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 肢穩(wěn)定性 15雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為xx， B. 上翼緣或下翼緣有固定集中力作C彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩虛軸為yy，應(yīng)根據(jù)（B）確定 用處 作用平面外的穩(wěn)定性 肢件間距離。 C. 剪應(yīng)力較大的區(qū)段 D強(qiáng)

15、度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) A. ?x?y B. D. 有吊車輪壓的部位 穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性 A B ?x15，也可能小于15 ?0x 能大于 ?0y?x C. ?0y?y D. 強(qiáng)度條件 （五）受彎構(gòu)件 1在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中，腹板厚度 應(yīng)（C ）。 A越薄越好 B越厚越 好 C厚薄相當(dāng) D厚 薄無所謂 2在焊接工字形組合梁中，翼緣與腹 板連接的角焊縫計(jì)算長度不受60hf 的限制，是因?yàn)椋―）。 A截面形式的關(guān)系 B焊接次序的關(guān)系 C梁設(shè)置有加勁肋的關(guān)系 D內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布的關(guān)系 3當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C ）。 A. 豎向剪力 B. 豎向剪力及

16、水平剪力聯(lián)合作用 C. 水平剪力 D. 壓力 4焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋 的目的是（D）。 A提高梁的抗彎強(qiáng)度 B提高梁的抗剪強(qiáng)度 C提高梁的整體穩(wěn)定性 D提高梁的局部穩(wěn)定 性 5焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止（A B）引起的局部失穩(wěn)最有效。 A. 剪應(yīng)力 B. 彎曲應(yīng)力 C. 復(fù)合應(yīng)力 D. 局部壓應(yīng)力 6保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn)定的方法是（D）。 A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置橫向加勁肋 C采用有效寬度 D限制其寬厚比 7工字形截面梁受壓翼緣，對(duì)Q235 鋼，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為 bt?15，對(duì)Q345鋼，此寬厚比限值應(yīng)為（A）。 A比15更小 著 B仍等于15 C比1

17、5更大 D可3 9梁上作用較大固定集中荷載時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B ）。 A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置支承加勁肋 C減少腹板厚度 D增加翼緣的厚度 10梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部承壓強(qiáng)度不能滿足要求時(shí)，采用（B）是較合理的措施。 A加厚翼緣 B在集中荷載作用處設(shè)置支撐加勁肋 C增加橫向加勁肋的數(shù)量 D加厚腹板 11右圖所示的單向彎曲簡支梁的整體穩(wěn)定計(jì)算公式Mx?f中，WxbWx（C）。 AIxy1 BIxy2 CIxy3 DIxy4 12右圖所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字 形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿 如圖中（A）設(shè)置，對(duì)提高梁的整體穩(wěn) 定性效果最好。 13焊接工字形截面簡支梁，其他條 件均相同的情況

18、下，當(dāng)（A）時(shí)，梁的 整體穩(wěn)定性最好。 A. 加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度 B. 加強(qiáng)梁受拉翼緣寬度 C. 受壓翼緣與受拉翼緣寬度相同 D. 在距支座l/6（l為跨度）減小受壓翼緣寬度 （六）拉彎和壓彎構(gòu)件 1在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì) 算式中，軸力項(xiàng)分母里的 ?y是（D）。 穩(wěn)定系數(shù) A. 彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的 B. 彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù) C. 軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者 D. 壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定 系數(shù) 2彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu) 式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D ）和綴材的計(jì) 算。 A強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) 13單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使較大翼 緣受壓時(shí)

19、，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力 分布（A ）。 A. 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性 B. 只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性 C. 只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性 D. 拉、壓側(cè)都不會(huì)出現(xiàn)塑性 14 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn) 行的計(jì)算的內(nèi)容為（D ）。 A強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形 B彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 局部穩(wěn)定、變形、長細(xì)比 C強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形 D強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細(xì)比 15計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時(shí)，剪力應(yīng)?。– ）。 A. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值 B. 由公式V?Affy85235計(jì) 算的剪力 C. 構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由

20、公式V?Affy85235 計(jì)算的剪力兩者中較大值 D. 由V?dM/dx計(jì)算值 16單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（A ）。 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 A. 繞非對(duì)稱軸作用 B. 繞對(duì)稱軸作用 C. 繞任意軸作用 D. 視情況繞對(duì)稱軸或非對(duì)稱軸作用 17實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的?x主要是考慮（A）。 A. 截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響 B. 殘余應(yīng)力的影響 C. 初偏心的影響 D. 初彎矩的影響 18彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D）和綴材的計(jì)算。 A 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性 B 彎矩作用平面內(nèi)的

21、穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性 C 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性 D 強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性 （七）屋蓋結(jié)構(gòu) 1為保證屋蓋結(jié)構(gòu)的（D），應(yīng)根據(jù)屋 蓋結(jié)構(gòu)形式（有檁體系或無檁體系， 有托架或無托架）、廠房內(nèi)吊車的位 置、有無振動(dòng)設(shè)備，以及房屋的跨度 和高度等情況，設(shè)置可靠的支撐系統(tǒng)。 I 空間整體作用，提高其整體 剛度，減小腹桿的計(jì)算長度； II空間整體作用，承擔(dān)和傳遞水 平荷載，減小節(jié)點(diǎn)板厚度； III空間整體作用，提高其整體 剛度，減小弦桿的計(jì)算長度； IV安裝時(shí)穩(wěn)定與方便，承擔(dān)和 傳遞水平荷載（如風(fēng)荷載、懸掛吊車 水平荷載和地震荷載等）。 A. I、II B. I

22、、III C. II、IV D. III、IV 二、判斷題 （一）概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法 1. 承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載的狀態(tài)。（） 2正常使用極限狀態(tài)包括影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用或外觀的變形，影響正常使用的振動(dòng)，影響正4 常使用或耐久性能的局部損壞。（） 3鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中，荷載設(shè)計(jì)值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項(xiàng)系數(shù)。（） 4計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。（） 5計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值， 而不是標(biāo)準(zhǔn)值。（） （二）鋼結(jié)構(gòu)的材料 1鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞 形

23、式，即塑性破壞和脆性破壞。（） 2碳的含量對(duì)鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐漸增高。（） 3當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性降低。（） 4高溫時(shí)，硫使鋼變脆，稱之冷脆；低溫時(shí)，磷使鋼變脆，稱之熱脆。（） 5 鋼材的強(qiáng)度隨溫度的升高而增大， 塑性和韌性增大（） 6長期承受頻繁的反復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)及 其連接，在設(shè)計(jì)中必須考慮結(jié)構(gòu)的疲 勞問題。（） 7承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n?5?104 次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。（） 8試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與 構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼材的強(qiáng)度并無明顯關(guān)系。

24、（） 9承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n?5?104 次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。（） 10鋼材越厚壓縮比越小，因此厚度大的鋼材不但強(qiáng)度較高，而且塑性、沖擊韌性和焊接性能也較好。（） （三）鋼結(jié)構(gòu)的連接 1焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、 立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最 差，焊縫質(zhì)量不易保證。（） 2鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定角焊縫中 的最小焊角尺寸hf ?其中t 為較厚焊件的厚度（mm）（） 3構(gòu)件上存在焊接殘余應(yīng)力會(huì)增大結(jié)構(gòu)的剛度。（） 4在靜荷載作用下，焊接殘余應(yīng)力不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度。（） 5角焊縫中的最小焊縫尺寸 hf?1.5，其中t為較薄焊件的 厚度（mm）。（）

25、 6在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正 面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)增大系數(shù)?f1.0 ；但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取?f1.22。（） 7正面角焊縫相對(duì)于側(cè)面角焊縫，破壞強(qiáng)度低，塑性變形能力好。（） 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 8加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對(duì)接焊縫，以及受拉的一級(jí)和二級(jí)焊縫，均與母材等強(qiáng)，不需計(jì)算；只有受拉的三級(jí)焊縫才需要計(jì)算。（） 9摩擦型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服作為連接承載能力的極限狀態(tài)。（） 10 承壓型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被 連接板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服 作為連接承載能力的極限狀態(tài)。（） 11承壓型高強(qiáng)度螺

26、栓連接以螺栓被剪壞或承壓破壞作為連接承載能力的極限狀態(tài)。（） 12螺栓群的抗剪連接承受軸心力時(shí)，長度方向螺栓受力不均勻，兩段受力大，中間受力小。（） 13螺栓排列分為并列和錯(cuò)列兩種形式，其中錯(cuò)列可以減小栓孔對(duì)截面的削弱，但螺栓排列松散，連接板尺寸較大。 （） 14螺栓排列分為并列和錯(cuò)列兩種形式，錯(cuò)列比較簡單整齊，布置緊湊，所用連接板尺寸小，但對(duì)構(gòu)件截面的削弱較大。（） （四）軸心受力構(gòu)件 1承受軸心荷載的構(gòu)件稱為受彎構(gòu)件。（） 5 2軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗(yàn)算。 （） 3設(shè)計(jì)軸心受力構(gòu)件時(shí)，軸心受壓構(gòu)件只需進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算。（） 4軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度是以毛截面的

27、平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服點(diǎn)為承載能力極限狀。（） 5構(gòu)件的長細(xì)比是計(jì)算長度與相應(yīng)截面積之比。 （） 6軸心受力構(gòu)件的剛度通過限制其長細(xì)比來保證。（） 7軸心受壓構(gòu)件板件過薄，在壓力作用下，板件離開平面位置發(fā)生凸曲現(xiàn)象，稱為構(gòu)件喪失局部穩(wěn)定。（） 8柱與梁連接的部分稱為柱腳，與基礎(chǔ)連接的部分稱為柱頭。（） 9柱與梁連接的部分稱為柱頭，與基礎(chǔ)連接的部分稱為柱腳。（） （五）受彎構(gòu)件 1當(dāng)荷載作用在梁的上翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性提高。（） 2梁主要用于承受彎矩，為了充分發(fā)揮材料的強(qiáng)度，其截面通常設(shè)計(jì)成高而窄的形式。（） 3承受靜力荷載的焊接工字鋼梁，當(dāng)腹板高厚比 h0tw?1723fy 時(shí)，利用腹板屈曲后

28、強(qiáng)度，腹板應(yīng)配置縱向加勁肋。（） 4采用加大梁的截面尺寸來提高梁的整體穩(wěn)定性，以增大受壓翼緣的寬度最有效。（） 5梁的抗剪強(qiáng)度不滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，最有效的辦法是增大腹板的面積。（） 6工字形截面簡支梁，當(dāng)受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)間距離越小時(shí)，則梁的整體穩(wěn)定就越差。 （） 7對(duì)于跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用加大受壓翼緣板的寬度（） （六）拉彎和壓彎構(gòu)件 1進(jìn)行拉彎和壓彎構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，壓彎構(gòu)件僅需要計(jì)算強(qiáng)度和剛度；拉彎構(gòu)件則需要計(jì)算強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、整體穩(wěn)定、剛度。（） 2格構(gòu)式構(gòu)件可使軸心受壓構(gòu)件實(shí)現(xiàn)兩主軸方向的等穩(wěn)性，并且剛度大，抗扭性能好，用料較省。（） 3偏心受壓柱鉸接柱腳只傳

29、遞軸心壓力和剪力，剛接柱腳除傳遞軸心壓力和剪力外，還要傳遞彎矩。（） 4屋架的外形首先取決與建筑物的用途，其次考慮用料經(jīng)濟(jì)施工方便、與其他構(gòu)件的連接以及結(jié)構(gòu)的剛度等問題。（） 5框架的梁柱連接時(shí)，梁端采用剛接可以減小梁跨中的彎矩，但制作施工 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 較復(fù)雜。 （） （七）屋蓋結(jié)構(gòu) 1鋼屋蓋的剛度和空間整體性是由屋蓋支撐系統(tǒng)保證的。（） 2屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡單的條件下盡量與彎矩圖接近，使弦桿的內(nèi)力差別較小。（） 三、簡答題 1簡述鋼結(jié)構(gòu)對(duì)鋼材的基本要求。 答：(1)較高的抗拉強(qiáng)度fu和屈 服點(diǎn) fy； (2)較高的塑性和韌性；(3) 良好的工藝性能，包括冷加工、熱加工和可

30、焊性能；(4) 根據(jù)結(jié)構(gòu)的具體工作條件，有時(shí)還要求鋼材具有適應(yīng)低溫、高溫和腐蝕性環(huán)境的能力。 2鋼結(jié)構(gòu)和其他材料的結(jié)構(gòu)相比具有哪些特點(diǎn)？ 答：建筑鋼材強(qiáng)度高，塑性和韌性好；鋼結(jié)構(gòu)的重量輕；材質(zhì)均勻，與力學(xué)計(jì)算的假定比較符合；鋼結(jié)構(gòu)制作簡便，施工工期短；鋼結(jié)構(gòu)密閉性好；鋼結(jié)構(gòu)耐腐蝕性差；鋼結(jié)構(gòu)耐熱但不耐火；鋼結(jié)構(gòu)可能發(fā)生脆性斷裂。 3什么情況下會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，應(yīng)力集中對(duì)鋼材材性能有何影響？ 答：實(shí)際的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件有時(shí)存在著孔洞、槽口、凹角、截面突然改變以及鋼材內(nèi)部缺陷等。此時(shí)，構(gòu)件中的應(yīng)力分布將不再保持均勻，產(chǎn)生應(yīng)力集中。在負(fù)溫或動(dòng)力荷載作用下，應(yīng)力集中的不利影響將十分突出，往往是引起脆性破壞的根

31、源。 4化學(xué)成分碳、硫、磷對(duì)鋼材的性能有哪些影響？ 答：碳含量增加，強(qiáng)度提高，塑性、韌性和疲勞強(qiáng)度下降，同時(shí)惡化可焊性和抗腐蝕性。硫使鋼熱脆，磷使鋼冷脆。但磷也可提高鋼材的強(qiáng)度和抗銹性。 5簡述鋼材塑性破壞和脆性破壞。 答：塑性破壞是由于變形過大，超過了材料或構(gòu)件可能的應(yīng)變能力而產(chǎn)生的，而且僅在構(gòu)件的應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度fu 后才發(fā)生，破壞前構(gòu)件產(chǎn)生較大的塑性變形；脆性破壞前塑性變形很小，甚至沒有塑性變形，計(jì)算應(yīng)力可能小于鋼材的屈服點(diǎn)fy ， 6 斷裂從應(yīng)力集中處開始。 6簡述鋼結(jié)構(gòu)連接方法的種類。鋼結(jié)構(gòu)焊接連接方法的優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)有哪些？ 答：鋼結(jié)構(gòu)的連接方法可分為焊接連接、螺栓連接和鉚釘連接

32、三種。 焊接連接的優(yōu)點(diǎn)：焊件間可以直接連接，構(gòu)造簡單，制作方便；不消弱截面，節(jié)省材料；連接的密閉性好，結(jié)構(gòu)的剛度大；可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作，提高焊接結(jié)構(gòu)的質(zhì)量； 焊接連接的缺點(diǎn)：焊縫附近的熱影響區(qū)內(nèi)，鋼材的金相組織發(fā)生改變，導(dǎo)致局部材質(zhì)變脆；焊接殘余應(yīng)力和殘余變形使受壓構(gòu)件承載力降低；焊接結(jié)構(gòu)對(duì)裂紋很敏感，局部裂紋一旦發(fā)生，容易擴(kuò)展至整個(gè)截面，低溫冷脆問題較為突出。 7簡述普通螺栓連接與高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接在彎矩作用下計(jì)算時(shí)的不同點(diǎn)。 答：在彎矩作用下，普通螺栓連接計(jì)算時(shí)假定中和軸位于彎矩所指的最下列螺栓處，高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接計(jì)算時(shí)中和軸位于螺栓形心軸處。 8為何要規(guī)定螺栓排列的最大和最小容許距離

33、？ 答：為了避免螺栓周圍應(yīng)力集中相互影響、鋼板的截面削弱過多、鋼板在端部被螺栓沖剪破壞、被連接板件間發(fā)生鼓曲現(xiàn)象和滿足施工空間要求等，規(guī)定了螺栓排列的最大和最小容許距離。 9抗剪普通螺栓有哪幾種可能的破壞形式？如何防止？ 答：螺栓抗剪連接達(dá)到極限承載力時(shí)，可能的破壞形式有四種形式：栓桿被剪斷；螺栓承壓破壞；板件凈截面被拉斷；端板被栓桿沖剪破壞。 第種破壞形式采用構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算保證；第種破壞形式由螺栓端距2d0保證。第、種破壞形式通過螺栓計(jì)算保證。 10.高強(qiáng)度螺栓連接和普通螺栓連接的主要區(qū)別是什么？ 答：高強(qiáng)度螺栓連接和普通螺栓連接的主要區(qū)別在于普通螺栓連接在受剪時(shí)依靠螺栓栓桿承壓和抗剪傳遞剪力

34、，在擰緊螺帽時(shí)螺栓產(chǎn)生的預(yù)拉力很小，其影響可以忽略。而高強(qiáng)度螺栓除了其材料強(qiáng)度高之外，擰緊螺栓還施加很大的預(yù)拉力，使被連接板件的接觸面之間產(chǎn)生壓緊力，因而板件間存在很大的摩擦力。 11實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行截面選擇時(shí)，應(yīng)主要考慮的原則是什么？ 答：（1）面積的分布盡量開展，以增加截面的慣性矩和回轉(zhuǎn)半徑，提高柱的整體穩(wěn)定承載力和剛度；（2） 兩個(gè)主軸方向盡量等穩(wěn)定，以達(dá)到經(jīng)濟(jì)的效果；（3）便于與其他構(gòu)件進(jìn)行連接，盡可能構(gòu)造簡單，制造省工，取材方便。 12格構(gòu)式構(gòu)件截面考慮塑性發(fā)展嗎？為什么？ 答：格構(gòu)式構(gòu)件截面不考慮塑性發(fā)展，按邊緣屈服準(zhǔn)則計(jì)算，因?yàn)榻孛嬷胁靠招摹?13哪些因素影響軸心受壓構(gòu)件的

35、穩(wěn)定承載力？ 答：構(gòu)件的初彎曲、荷載的初偏心、殘余應(yīng)力的分布以及構(gòu)件的約束情況等。 14計(jì)算格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)，為什么采用換算長細(xì)比？ 答：格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞虛軸失穩(wěn)時(shí)，因肢件之間并不是連續(xù)的板而只是每隔一定距離用綴條或綴板聯(lián)系起來，構(gòu)件的剪切變形較大，剪力造成的附加影響不能忽略。因此，采用換算長細(xì)比來考慮綴材剪切變形對(duì)格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定承載力的影響。 15梁的整體失穩(wěn)現(xiàn)象是指：梁主要用于承受彎矩，為了充分發(fā)揮材料的強(qiáng)度，其截面通常設(shè)計(jì)成高而窄的形式。當(dāng)荷載較小時(shí)，僅在彎矩作用平面內(nèi)彎曲，當(dāng)荷載增大到某一數(shù)值后，梁在彎矩作用平面內(nèi)彎曲的同時(shí)，將突然發(fā)生側(cè)向彎

36、曲和扭轉(zhuǎn)，并喪失繼續(xù)承載的能力，這種現(xiàn)象稱為梁的整體失穩(wěn)，或彎扭屈曲。 16影響梁整體穩(wěn)定的因素包括哪些？提高梁整體穩(wěn)定的措施包括哪些？ 答：影響梁整體穩(wěn)定的因素包括荷載的形式和作用位置、梁的截面形式、側(cè)向支撐的間距以及支座形式等。提高梁整體穩(wěn)定的措施包括加強(qiáng)受壓翼緣和設(shè)置側(cè)向支撐等。 17設(shè)計(jì)拉彎和壓彎構(gòu)件時(shí)應(yīng)計(jì)算的內(nèi)容？ 答：拉彎構(gòu)件需要計(jì)算強(qiáng)度和剛度（限制長細(xì)比）；壓彎構(gòu)件則需要計(jì)算強(qiáng)度、整體穩(wěn)定（彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定和彎矩作用平面外穩(wěn)定）、局部穩(wěn)定和剛度（限制長細(xì)比） 四、計(jì)算題 1圖1（a）所示為一支架，其支柱的壓力設(shè)計(jì)值N ?1600kN，柱兩端鉸 接，鋼材為Q235，容許長細(xì)比 ?

37、150。截面無孔眼削弱。支柱 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 選用I56a（ ，f?205Nmm2） ?0.592，于是 （2分） tw?9.5mm。梁上作用恒荷載，荷 載密度q=29700N/m，荷載分項(xiàng)系數(shù)為 A?135cm2,ix?22.0cm,iy?3.18cmN 。驗(yàn)算此支柱的承載力。（12分） 1600?10322 ?200.2(Nmm)?f?205Nmm 1.2，截面塑性發(fā)展系數(shù)x?1.05，?A0.592?135?102 圖1 ?150。支柱截面為工字形I20a， 圖3 A?35.5cm2，ix?8.15cm，iy?2.12cm。鋼材為Q235 （ 。 f?215Nmm2） 解：梁自

38、重產(chǎn)生的彎矩為： 1 M1?517?1.2?62?2797 8 Nm （2分） 外荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩 為 驗(yàn)算此支柱的整體穩(wěn)定和剛度。計(jì)算得?x ?0.559，?y?0.339， 解：先計(jì)算長細(xì)比 ： 1解：因截面無孔眼削弱，可不驗(yàn)算強(qiáng)度。軋制工字形鋼的翼緣和腹板均較厚，可不驗(yàn)算局部穩(wěn)定，只需進(jìn)行 ?x?8.15?110.4?y?2.12?141.5? 計(jì) 算 得 ， 1 M2?29700?1.2?62?133650 8 Nm （2分） 總 彎 矩 為 ： ?x?0.559 ， 整體穩(wěn)定和剛度驗(yàn)算。（2分） 長 細(xì) 比 ?y?0.339，取?min?0.339 Mx?133650?279

39、2?136442 Nm （1分） l6000 ?x?0x?27.3?150 ix220 （2分） 2 N?A)?250?1030.339?35.5? 100?207?215Nmm ) 驗(yàn)算.7彎曲正力 ： 3. 如圖3所示一根簡支梁長6m，采用（ I32a Mx136442?103 ?187.83 ?xWnx1.05?692?10 N/mm2 f?215Nmm2 , f 215 N/mm2 （3分） ?y? l0yiy ? 3000 ?94.3?150 fv?125mm231.8 ），已知單位長度 驗(yàn)算支座處最大剪應(yīng)力： 支座處最大剪力： V=0.5297006+517x1.2x3=90961

40、.2N （2分） （2分） 得質(zhì)量為52.7kg/m，梁的自重為52.7 ?y 7 遠(yuǎn)大于 ?x ，故由 ?y 計(jì)算得 9.8517N/m，Ix 3 ?11080cm4， Wnx?692cm，Ix/Sx?27.5cm， 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 剪 應(yīng) 力 ： 1 M1?1463?1.2?122?31600 8 Nm （2分） 外荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎 縫的焊腳尺寸hf長度 ?8mm，實(shí)際 ? VS90961.2 ?34.8NItw27.5?10?9.5 l?220mm，鋼材為 E43 型 Q235B，焊條為（ /mm2 fv125 N/mm2 （3分） 矩為： ffw=160N/mm2）。（

41、15分） 4. 圖4所示簡支梁長12m，鋼材為Q235（ M2?272.85?6?181.9?3?1091.4 f?215Nmm2 , kNm （2分） 總 彎 矩 為 ： 采用如圖所示焊fv?125Nmm2） 接工字形截面，已知單位長度得質(zhì)量為149.2kg/m，梁的自重為149.29.81463N/m，截面積A=158.4cm2， Mx?1091.4?31.6?1123 kNm （1分） F 圖5 驗(yàn)算彎曲正應(yīng)力： Ix?268193 cm4 ， Mx1123?106 .97?2043 ?xWnx1.05?5218?10 N/mm2 Wnx?5128cm3，Sx?2987cm3， 【解】：

42、將F分解為垂直于焊縫和平行于焊縫的分力 f 215 N/mm2 （4分） tw?8mm。梁上集中荷載如圖所示 （單位kN）。試驗(yàn)算此梁的正應(yīng)力和支座處剪應(yīng)力。荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.2，截面塑性發(fā)展系數(shù) 驗(yàn)算支座處最大剪應(yīng)力： 支座處的最大剪力按梁的支座反力計(jì)算， V181.92103+14631.26374300 N （2分） 剪 應(yīng) 力 為 ： N?Fsin?Fsin45?230? （1分） 2 ?162.2 ?x?1.05 ， M?N?e?162.6?0.03?4.9(kN?m) （1分） ?y?1.20。 ? Nf N162.6?103?712helw2?0.7?8?(220?16) VSx

43、37430?0298?7103?52.1 （2分） 4 Itw26819?310?8 N/mm2 fv125 N/mm2 （4分） ? M f ? 6M2helw 2 6?4.9?106 ?2?0.7?8?(220?16)2 5.驗(yàn)算圖5所示直角角焊縫的強(qiáng) 【解】：梁自重產(chǎn)生的彎矩為： 度。已知焊縫承受的斜向靜力荷載設(shè)計(jì)值 （2分） M ?f?Nf?f?71.2?63.1?134.3(Nm F?230kN， （1分） ?45?，偏心e為30mm，角焊 8 鋼結(jié)構(gòu)本科 共 22 頁 3載的設(shè)計(jì)值為。設(shè)截面無削弱，V120?102?77.1(Nmm2)V?Fcos?Fcos45?200?162?.

44、6f(Aw2?0.7?8?(155鋼材為?16)Q345（ f=310N/mm2）2，構(gòu)件采 （2分） （2分） 用普通工字鋼I22a，截面積A 2 3 42.1cm，重量0.32kN/m，Wx310cm，?f2V141.4?103130.722222 ?f?()Nmm?f?)()?77 .1?132.0(Nmm)?ffw?160Nmm2 Aw2?0.7?8?(220?16)?f1. 22 ix8.99cm，iy2.32cm。驗(yàn)算截面是 （2分） （5分） 否滿足設(shè)計(jì)要求。 f2允許長細(xì)比?350，截134.3222w2已知： 77中承受靜力荷載()?2?()?71.2?131.1(Nmm)?

45、f?160Nmmff ?f1.22 的拉彎構(gòu)件。作用力設(shè)計(jì)值如圖2所 （4分） 直角角焊縫的強(qiáng)度滿足要求 6圖6所示的雙面角焊縫連接承受軸力N和偏心剪力V的共同作用，其中靜力荷載N的設(shè)計(jì)值為100kN，剪力V為120kN，偏心e為20mm，角焊縫的焊腳尺寸hf為8mm，實(shí)際長度l為155mm，鋼材強(qiáng)度為Q235B，焊條為E43型（ 面無削弱。截面為軋制工字鋼I45a，A102cm2， Wx1430cm3，截面塑性發(fā)展系數(shù)?x 】 ： 示（ ， 鋼 材 為 Q235 面塑性發(fā)展系數(shù) ?x?1.05 ， ，構(gòu)件截f?215Nmm2） ffw=160N/mm2）。驗(yàn)算此角 焊縫的強(qiáng)度。（15分） 【 N f ?1.05， 解 ?y?1.20。計(jì)算的彎矩最大值為 ?y?1.20，荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.0。 公 式 ： ? 129kN?m N100?1032 ?64.2(Nmm) 2helw2?0.7?8?(155?16) 圖4 . M