斜井串車單鉤和雙鉤提升比較畢業(yè)設計

1、前言 隨著我國經(jīng)濟的不斷改革開放，煤炭工業(yè)必將高速持續(xù)地向前發(fā)展，礦井提升是煤炭生產(chǎn)過程中必不可少的重要生產(chǎn)環(huán)節(jié)。礦山提升工作的任務是將采場采下的礦石，經(jīng)井下港道運到井底車場，然后沿井筒提升到地面，再從地面運往選礦廠，或直接運往向外部運輸?shù)难b車站；將掘進出來的廢石運提到地面，再從地面運往廢石場；此外，還擔負著運輸材料器械設備到使用地點和運送人員上、下班的任務。在礦山企業(yè)中，運輸提升作業(yè)的勞動量很大，運輸提升的費用在礦石生產(chǎn)成本中也占很大比重，礦井提升設備的耗電量一般占礦井總耗電量的30%40%。因此，正確的選擇礦山運輸提升設備，合理地布置和科學地組織運輸提升工作，對提高礦井產(chǎn)量、降低礦石生產(chǎn)成

2、本和提高勞動生產(chǎn)率，將會有很大作用。 斜井提升在我國中、小型礦井中應用極其廣泛。采用斜井開拓具有初期投資少、建井快、地面布置簡單等優(yōu)點。但一般斜井提升能力小，鋼絲繩磨損較快，井筒維護費用高。它包括斜井串車、斜井箕斗及斜井帶式輸送機三種提升方式。 斜井串車提升：可分為單鉤與雙鉤串車兩種，其中，單鉤串車提升井筒斷面小，投資小，生產(chǎn)能力小，耗電量大，但可以用于多水平提升。雙鉤串車提升能力較大，但只能用于單水平提升。一般年產(chǎn)量在210kt一下的小型礦井多采用單鉤，年產(chǎn)量在300kt左右的礦井采用雙鉤，兩者皆適用與傾角在以下的情況本文綜合運用學過的有關(guān)專業(yè)知識。本設計包括單鉤甩車場和雙鉤平車場兩部分。通

3、過已知的提升條件，分析各部分的經(jīng)濟性、安全性、節(jié)能性、技術(shù)可行性等諸方面，來做出最佳的提升方案。關(guān)鍵詞鋼絲繩；提升機；電動機；效率i目錄前言i第一章 主斜井串車提升單鉤甩車場11 一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定11.1根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計算礦車數(shù)11.2根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù)22 斜井提升鋼絲繩的選擇計算32.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重32.2鋼絲繩單位長度的重量計算33 提升機選擇計算43.1提升機直徑選擇43.2滾筒的寬度44 提升系統(tǒng)的確定54.1固定天輪的選擇64.2井架高度的確定64.3滾筒軸中心至天輪中心的確定64.4 鋼絲繩的內(nèi)外偏角64.5鋼絲繩的出繩角64.6提升電動機的預選

4、75 提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量75.1各變位質(zhì)量75.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量86 提升系統(tǒng)的運動學86.1重車在井底車場運行86.2重車在井筒中運行96.3重礦車在進入棧橋后的運行階段96.4一次提升循環(huán)時間107 提升系統(tǒng)動力學107.2礦車在井筒中運行段107.3重車在棧橋上運行段117.4等效力計算117.5 等效功率118 實際提升能力的驗算及自然加、減速度128.1每年實際提升能力128.2富裕系數(shù)128.3自然加減速度129 耗電量及其效率計算139.1提升耗電量139.2提升設備效率14第二章 主斜井串車提升雙鉤平車場151 一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定151.1計算提升斜長151.2

5、根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù)162 斜井提升鋼絲繩的選擇計算172.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重172.2鋼絲繩單位長度的重量計算173 提升機選擇計算183.1滾筒直徑確定183.2滾筒的寬度184 提升系統(tǒng)的確定194.1固定天輪的選擇204.2井架高度的確定204.3滾筒軸中心至天輪中心的水平距離確定204.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角214.5鋼絲繩的仰角214.6提升電動機的預選215 提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量225.1各變位質(zhì)量225.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量236 提升系統(tǒng)的運動學236.1 重車在井底車場運行236.2 重車在井筒中運行236.3重礦車在進入棧橋后的運行階段246.4一次提升循環(huán)時間247

6、 提升系統(tǒng)動力學247.1重礦車在井底車場階段247.2礦車在井筒中運行段257.3重車在棧橋上運行段257.4 等效力計算257.5 等效功率268 實際提升能力的驗算及自然加、減速度268.1 每年實際提升能力268.2富裕系數(shù)268.3自然加減速度279 耗電量及其效率計算289.1提升耗電量289.2提升設備效率29設計選型30附錄31致謝32參考資料33iii第一章 主斜井串車提升單鉤甩車場原始數(shù)據(jù)礦井年產(chǎn)量： 井筒斜長：井筒斜角：工作制度 ：年工作日天，日工作實數(shù)小時 煤的松散容重： 礦井服務年限：采量mg1.1-6，一噸固定式車廂式礦車提升不均衡系數(shù)：井底車場甩車增加的運行距離：

7、串車在井口棧橋上的運行距離：1、一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定圖1-1斜井甩車場單鉤串車提升系統(tǒng)1 一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定1.1根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計算礦車數(shù)提升斜長：一次提升持續(xù)時間的確定：初步選定的最大速度為4.8m/s，計算每次提升的持續(xù)時間 小時提升量: 一次提升量m： 一次提升礦車數(shù)n: 式中： 裝載系數(shù) 當傾角在（） 煤的松散密度， v礦車容積，mg1.16型礦車的容積為1.1通過計算算出n值位小數(shù)時，考慮到利用串車型號，取一次提升礦車數(shù)為13。1.2根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù)：礦車沿傾角為的軌道上提時，受到斜面產(chǎn)生的阻力，n輛礦車的總阻力由最前面的礦車連接器來承擔，為保證

8、連接器強度，所拉礦車數(shù)受到限制。礦車連接器強度一般容許承受拉力60000n，因此，礦車連接器強度容許的礦車數(shù)為式中 礦車的載貨量 自身質(zhì)量 礦車運行摩擦阻力系數(shù)，礦車系數(shù)取 重力加速度，計算中，即礦車連接器強度不滿足要求，礦車數(shù)應確定為。即礦車數(shù)為8輛。2 斜井提升鋼絲繩的選擇計算圖1-2 斜井鋼絲繩計算圖2.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重 鋼絲繩懸垂長度： 2.2鋼絲繩單位長度的重量計算 式中： 鋼絲繩在巷道內(nèi)運行的阻力系數(shù)，取=0.20 鋼絲繩的公拉強度 ，取 鋼絲繩安全系數(shù)根據(jù)上式計算的數(shù)值，查鋼絲繩規(guī)格表選擇標準鋼絲繩。斜井提升一般選用繩67股（1+6）繩纖維繩標準鋼絲繩，因為這種鋼絲繩的鋼絲較

9、粗耐磨。鋼絲繩的破斷力總和 鋼絲繩的直徑d=26mm鋼絲繩的單位長度重量 鋼絲繩的安全系數(shù) 符合煤礦安全規(guī)程的規(guī)定3 提升機選擇計算3.1提升機直徑選擇煤礦安全規(guī)程規(guī)定對于安裝在地面的提升機，其直徑與鋼絲繩直徑關(guān)系如下 式中: dg為提升機卷筒的直徑mm ； d為提升鋼絲繩直徑d=26mm 可選擇滾筒直徑為的單滾筒提升機3.2滾筒的寬度 式中：lm-定期試驗用的鋼絲繩長度,一般取30m;3-為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩;4-煤礦安全規(guī)程規(guī)定為每季度將鋼絲繩移動1/4圈附加的鋼絲繩圈數(shù);-鋼絲繩在滾筒上纏繞時鋼絲繩間的間隙,滾筒直徑dp=2.5m, 取=2.5mm;kc-鋼絲繩在滾筒上的纏繞圈數(shù),主

10、斜井傾角25度,提升長度550m,取kc=2dp-鋼絲繩在滾筒上纏繞的平均直徑, dp=dg+(kc-1)d=2.5+(2-1)0.0272.527(m) 根據(jù)以上計算，可選擇jk2.5/20型單滾筒提升機技術(shù)性能為表1-1表1-1 jk2.5/20型單滾筒提升機技術(shù)性能型號卷筒最大靜張力最大靜張力差容繩量提升速度電機轉(zhuǎn)速傳動比變位質(zhì)量jk-2.5/20個數(shù)直徑m寬度mtt一層二層三層m/smin/r20t12.52994008101290575013.7最大靜張力 4 提升系統(tǒng)的確定圖1-3 斜井單鉤甩車場井口相對位置圖4.1固定天輪的選擇煤礦安全規(guī)程規(guī)定：地面天輪時 時 天輪直徑 查礦用固

11、定天輪目錄表3-3可選型固定天輪變?yōu)橘|(zhì)量550kg4.2井架高度的確定 =8.8-1.25=7.55（m） 取8m 式中 井口與天輪中心之間提升鋼絲繩的傾角,一般為610,此處取10;井口與天輪中心之間預選的提升斜長,取50m;天輪的半徑;：1.25m4.3滾筒軸中心至天輪中心的確定單鉤固定天輪提升按內(nèi)外偏角不超過得 取作為提升機滾筒中心與天輪中心的水平距離求得鋼絲繩的弦長： 式中 c為滾筒主軸中心與基座的中心高c=0.5m 滾筒的半徑4.4 鋼絲繩的內(nèi)外偏角 符合煤礦安全規(guī)程的規(guī)定4.5鋼絲繩的出繩角 單滾筒為上出繩 = = =4.6提升電動機的預選 電動機功率： = =416.94（kw）

12、式中 根據(jù)選擇的提升機，由提升機規(guī)格表查得的標準提升速度 減速器傳動效率，單級傳動時 電動機容量備用系數(shù)，取1.11.2.查繞線式電動機產(chǎn)品目錄表，可選用jr1510-8型電動機。技術(shù)特征見表1-2：表1-2 可選用jr1510-8型電動機技術(shù)特征型號容量電壓電流轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)轉(zhuǎn)子電壓轉(zhuǎn)子電流額定轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣 量電機重量jr1510-8kwvar/min%cosva203300kg475600058735920.84644704800 按電動機額定轉(zhuǎn)數(shù)核算的提升鋼絲繩最大運行速度 5 提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量5.1各變位質(zhì)量 電動機的變位重量 天輪的變位重量 提升機的變位重量 提升鋼絲繩的總長度

13、 變位重量總計 5.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 6 提升系統(tǒng)的運動學煤礦安全規(guī)程規(guī)定：傾斜井巷內(nèi)升降人員或用礦車升降物料時，提升容器的最大速度。專用人車的運行速度不得超過設計最大允許速度。其他參數(shù)確定初始加速度。 車場內(nèi)速度。主加減速度。升降人員時：；升降物料時：煤礦安全規(guī)程對升物料的主加速度和主減速度無限制，一般可用0.5m/s也可稍大些，但要考慮自然加、減速度問題。 摘掛鉤時間。 電動機換向時間。6.1重車在井底車場運行初加速階段 時間 距離 在車場內(nèi)的等速階段 距離 時間 6.2重車在井筒中運行在井筒內(nèi)的加速度階段 時間 距離 進入棧橋前的減速階段 時間 距離 6.3重礦車在進入棧橋后的運行階

14、段 未減速階段 時間 距離 在線橋上的低速等速運行階段 距離 時間 在井筒內(nèi)的等速階段 距離 時間 6.4一次提升循環(huán)時間 式中：為摘掛鉤時間， 電動機換向時間之和。7 提升系統(tǒng)動力學單鉤串車甩車場需分別計算重車組上提的前半循環(huán)與空車組下放的后半循環(huán)，重車組上提和空車組下放的變位質(zhì)量也不一樣。 為了簡化計算鋼絲繩及空重礦車運行中的傾角雖有變化，全部按井筒的傾角=25計算。7.1重礦車在井底車場階段 提升開始時 初加速終了時 低速等速開始時 低速等速終了時 7.2礦車在井筒中運行段 主加速開始時 主加速終了時 等速開始時 等速終了時 減速開始時 減速終了時 7.3重車在棧橋上運行段 末等速開始時

15、 末等速終了時 末減速開始時 末減速終了時 7.4等效力計算 7.5 等效功率 從以上計算可知，所選電動機容量是合適的電動機的過載系數(shù)校驗 （） 由此可見，所選jr1508型電動機是合適8、實際提升能力的驗算及自然加、減速度 由于一次提升循環(huán)的實際時間為340.24（s）為保證完成產(chǎn)量的一次循環(huán)時間則為460（s）， 顯然本設計提升能力有較大的容裕量，這有利于礦井挖潛。8.1每年實際提升能力 式中：8.2富裕系數(shù) 8.3自然加減速度 選取加、減速度后，若斜井傾角小于6，還需要根據(jù)自然加、減速度來校驗；傾角在6以上時，自然加速度已達以上，故不需要校驗。 若選用的加速度大于容器自然加速度時，則此提

16、升機松繩速度大于容器運行速度，使下放鋼絲繩松弛。加速完畢等速運轉(zhuǎn)時，容器仍在做加速運動，直至把鋼絲繩拉緊，此時鋼絲繩將受到一個很大的沖擊載荷，有被拉斷的危險，為了防止這種事故，要求。自然加速度為 式中 下放鋼絲繩作用在滾筒圓周上的力，n； 井筒傾角； 礦車數(shù)； 單個礦車自身質(zhì)量kg； 下放鋼絲繩端的變位質(zhì)量 串車組運行阻力系數(shù)； 天輪變位質(zhì)量，kg，查天輪規(guī)格表可得。 若上提重車時選用的減速度大于由于重力、摩擦阻力產(chǎn)生的自然減速度，鋼絲繩運行速度即小容器上升速度導致松繩，嚴重時能使容器越過鋼絲繩發(fā)生壓繩與掉道事故。提升機停止時，容器還會上升一段距離，然后下落把繩猛然拉緊，使鋼繩受到很大的沖擊。

17、為避免造成此種事故要求 。重串車的自然加速度為 式中 每輛礦車載貨量kg 上升鋼絲繩張力n 上升鋼絲繩端變位質(zhì)量kg 9 耗電量及其效率計算 9.1提升耗電量爬行段采用主電機控制，一次提升耗電量w 式中： 附屬設備耗電量的附加系數(shù): 1.02 減速箱的傳動效率，二級傳動， 電動機的效率取 積分項按下式計算： 1度電= 噸煤電耗 式中：有益電耗 9.2提升設備效率第二章 主斜井串車提升雙鉤平車場計算條件礦井年產(chǎn)量： =30萬噸井筒斜長： l=550米井筒斜角： 工作制度 ：年工作日br=300天，日工作實數(shù)t=14小時 煤的松散容重： =0.92t/礦井服務年限： 40年采量，一噸固定式車廂式礦

18、車提升不均衡系數(shù)：井底車場甩車增加的運行距離：串車在井口棧橋上的運行距離： 圖2-1 斜井平車場雙鉤串車提升系統(tǒng)1 一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定1.1計算提升斜長 一次提升持續(xù)時間的確定：初步選定的最大速度，計算每次提升的持續(xù)時間： 小時提升量: 一次提升量m： 一次提升礦車數(shù)： 式中： 裝載系數(shù) 當傾角在 煤的松散密度， v礦車容積，mg1.16型礦車的容積為通過計算算出n值位小數(shù)時，考慮到利用串車型號，取一次提升礦車數(shù)為6。1.2根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù) 礦車沿傾角為的軌道上提時，受到斜面產(chǎn)生的阻力，n輛礦車的總阻力由最前面的礦車連接器來承擔，為保證連接器強度，所拉礦車數(shù)受到限制。礦

19、車連接器強度一般容許承受拉力60000n，因此，礦車連接器強度容許的礦車數(shù)為 式中 礦車的載貨量 自身質(zhì)量 礦車運行摩擦阻力系數(shù)，礦車系數(shù)取 重力加速度，計算中，即礦車連接器強度滿足要求，礦車數(shù)應確定為。即礦車數(shù)為6輛。圖2-2 斜井鋼絲繩計算圖2 斜井提升鋼絲繩的選擇計算2.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重 鋼絲繩懸垂長度 2.2鋼絲繩單位長度的重量計算 式中： 鋼絲繩在巷道內(nèi)運行的阻力系數(shù)，取=0.20 鋼絲繩的公拉強度 ，取15500n 根據(jù)上式計算的數(shù)值，查鋼絲繩規(guī)格表選擇標準鋼絲繩。斜井提升一般選用繩67股（1+6）繩纖維繩芯為標準鋼絲繩，因為這種鋼絲繩的鋼絲較粗耐磨。鋼絲繩的破斷力總和 鋼絲繩

20、直徑d=24.5mm 單位長度重量 鋼絲繩的安全系數(shù) 符合煤礦安全規(guī)程的規(guī)定3 提升機選擇計算3.1滾筒直徑確定煤礦安全規(guī)程規(guī)定對于安裝在地面的提升機，直徑與鋼絲繩直徑關(guān)系： 式中: dg為提升機卷筒的直徑mm ； d為提升鋼絲繩直徑d=24.5mm可選擇滾筒直徑為的雙滾筒提升機3.2滾筒的寬度 式中：lm-定期試驗用的鋼絲繩長度,一般取30m;3-為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩;4-煤礦安全規(guī)程規(guī)定為每季度將鋼絲繩移動1/4圈附加的 鋼絲繩圈數(shù);=2.5mm鋼絲繩在滾筒上纏繞時鋼絲繩間的間隙,滾筒直徑dp=2.5m, kc-鋼絲繩在滾筒上的纏繞圈數(shù),主斜井傾角25度,提升長度550m,取kc=2d

21、p-鋼絲繩在滾筒上纏繞的平均直徑, dp=dg+(kc-1)d=2.5+(2-1)0.0272.527(m) 根據(jù)以上計算，可選擇2jk2.5/20型雙滾筒提升機技術(shù)性能為表2-1表2-1 2jk2.5/20型雙滾筒提升機技術(shù)性能型號卷筒最大靜張力最大靜張力差容繩量提升速度電機轉(zhuǎn)速傳動比變位質(zhì)量2jk-2.5/20個數(shù)直徑m寬度mtt一層二層三層m/smin/r20t22.51.295.52205007908.57507.9雙鉤提升時最大靜張力差為 4 提升系統(tǒng)的確定圖2-3 斜井雙鉤平車場井口相對位置圖4.1固定天輪的選擇煤礦安全規(guī)程規(guī)定：地面天輪時時 天輪直徑 查礦用固定天輪目錄表3-3可

22、選型固定天輪變?yōu)橘|(zhì)量307kg4.2井架高度的確定 =8.8-1.25=7.81（m） 取8m式中 -井口與天輪中心之間提升鋼絲繩的傾角,一般為610,此處取10; 井口與天輪中心之間預選的提升斜長,取50m; 天輪的半徑;4.3滾筒軸中心至天輪中心的水平距離確定雙鉤固定天輪提升按內(nèi)外偏角不超過。由于偏角的限制，可計算出最小弦長。 按外偏角 按內(nèi)偏角 （m） 式中 滾筒寬度；b=1.2m 兩滾筒內(nèi)側(cè)間隙；a=1.35-1.2=0.15m 兩天輪間距，即井筒中軌道中心距，其中為礦車最突出部分寬度；s=880+200=1080mm以作為提升機筒中心之間的水平距離，再求出鋼絲繩弦長為 式中 天輪的半

23、徑 滾筒的半徑 c為滾筒主軸中心與基座的中心c=0.5(m)4.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角 外偏角 符合煤礦安全規(guī)程 內(nèi)偏角 符合煤礦安全規(guī)程4.5鋼絲繩的仰角 下繩仰角 符合煤礦安全規(guī)程 上繩仰角 4.6提升電動機的預選 電動機功率： 式中 由提升機規(guī)格表查得的標準提升速度 減速器傳動效率，單級傳動時 電動機容量備用系數(shù)，取1.11.2.查繞線式電動機產(chǎn)品目錄表可選用jr158-10型電動機。技術(shù)特征見表2-2：表2-2 用jr158-10型電動機技術(shù)特征型號容量電壓電流轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)轉(zhuǎn)子電壓轉(zhuǎn)子電流額定轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣 量電機重量jr1510-10kwvar/min%cosva1.84200kg4

24、00600051590920.8260542248000按電動機額定轉(zhuǎn)數(shù)核算的提升鋼絲繩最大運行速度 5：提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量5.1各變位質(zhì)量電動機的變位重量 =天輪的變位重量 提升機的變位重量 提升鋼絲繩的總長度 變位重量總計 5.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 6 提升系統(tǒng)的運動學煤礦安全規(guī)程規(guī)定：傾斜井巷內(nèi)升降人員或用礦車升降物料時，提升容器的最大速度。專用人車的運行速度不得超過設計最大允許速度。見附錄斜井平車場速度圖及力圖圖a。其他參數(shù)確定初始加速度。 車場內(nèi)速度。主加減速度。升降人員時：升降物料時：煤礦安全規(guī)程對升物料的主加速度和主減速度無限制，一般可用0.5m/s也可稍大些，但要考慮自然加、減

25、速度問題。 摘掛鉤時間。 電動機換向時間。6.1 重車在井底車場運行 初加速階段 時間 距離 在車場內(nèi)的等速階段 距離 時間 6.2 重車在井筒中運行在井筒內(nèi)的加速度階段 時間 距離 進入棧橋前的減速階段 時間 距離 6.3重礦車在進入棧橋后的運行階段 未減速階段 時間 距離 在線橋上的低速等速運行階段 距離 時間 在井筒內(nèi)的等速階段 距離 =610（30+30+12.6+12.6）=524.8（m） 時間 6.4一次提升循環(huán)時間 =（5+17.5+4.7+135.9585+4.7+17.5+5+25）=215.35（s） 式中：為摘掛鉤時間， 電動機換向時間之和。7 提升系統(tǒng)動力學單鉤串車甩

26、車場需分別計算重車組上提的前半循環(huán)與空車組下放的后半循環(huán)，重車組上提和空車組下放的變位質(zhì)量也不一樣。 為了簡化計算鋼絲繩及空重礦車運行中的傾角雖有變化，全部按井筒的傾角25計算。見附錄斜井平車場速度圖及力圖圖b。 7.1重礦車在井底車場階段 提升開始時 初加速終了時 低速等速開始時 低速等速終了時 7.2礦車在井筒中運行段 主加速開始時 主加速終了時 等速開始時 等速終了時 減速開始時 減速終了時 7.3重車在棧橋上運行段 末等速開始時 末等速終了時 末減速開始時 末減速終了時 7.4 等效力計算 7.5 等效功率 從以上計算可知，所選電動機容量是合適的 電動機的過載系數(shù)校驗 （） 由此可見，

27、所選jr15710型電動機是合適8 實際提升能力的驗算及自然加、減速度 由于一次提升循環(huán)的實際時間為215.35（s）為保證完成產(chǎn)量的一次循環(huán)時間則為230.43（s），顯然本設計提升能力有較大的容裕量，這有利于礦井挖潛。8.1 每年實際提升能力 式中：8.2富裕系數(shù) 說明上述選型設計合理可行8.3自然加減速度 選取加、減速度后，若斜井傾角小于6，還需要根據(jù)自然加、減速度來校驗；傾角在6以上時，自然加速度已達以上，故不需要校驗。 若選用的加速度大于容器自然加速度時，則此提升機松繩速度大于容器運行速度，使下放鋼絲繩松弛。加速完畢等速運轉(zhuǎn)時，容器仍在做加速運動，直至把鋼絲繩拉緊，此時鋼絲繩將受到一

28、個很大的沖擊載荷，有被拉斷的危險，為了防止這種事故，要求。自然加速度為 式中 下放鋼絲繩作用在滾筒圓周上的力，n； 井筒傾角； 礦車數(shù)； 單個礦車自身質(zhì)量，kg； 下放鋼絲繩端的變位質(zhì)量 串車組運行阻力系數(shù)；天輪變位質(zhì)量，kg，查天輪規(guī)格表可得。 若上提重車時選用的減速度大于由于重力、摩擦阻力產(chǎn)生的自然減速度，鋼絲繩運行速度即小容器上升速度導致松繩，嚴重時能使容器越過鋼絲繩發(fā)生壓繩與掉道事故。提升機停止時，容器還會上升一段距離，然后下落把繩猛然拉緊，使鋼繩受到很大的沖擊。為避免造成此種事故要求 。重串車的自然加速度為 式中 每輛礦車載貨量kg； 上升鋼絲繩張力n； 上升鋼絲繩端變位質(zhì)量，kg 。9 耗電量及其效率計算9.1提升耗電量 爬行段采用主電機控制，一次提升耗電量w 式中： 附屬設備