重慶易昌泰電子公司生產(chǎn)廠房設(shè)計土木工程畢業(yè)設(shè)計

1、 前言本次設(shè)計是重慶易昌泰電子公司生產(chǎn)廠房設(shè)計，設(shè)計的重點為方案設(shè)計（建筑部分），概念設(shè)計（結(jié)構(gòu)部分），著重理解在結(jié)構(gòu)設(shè)計中的結(jié)構(gòu)方案選擇、荷載整理、荷載組合、抗震設(shè)計要求、內(nèi)力組合、框架結(jié)點構(gòu)造、基礎(chǔ)設(shè)計要點等。在畢業(yè)設(shè)計的過程中，熟悉相關(guān)的書籍、規(guī)范、程序使用手冊如民用建筑設(shè)計通則、建筑設(shè)計防火規(guī)范、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范等通用性規(guī)范。在設(shè)計的過程中注意的問題是正確處理建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)系：建筑設(shè)計主要解決以下問題：環(huán)境、場地、體形；與人的活動有關(guān)的空間組織；建筑技術(shù)問題；建筑藝術(shù)問題。結(jié)構(gòu)設(shè)計主要解決以下問題：結(jié)構(gòu)形式；結(jié)構(gòu)材料；結(jié)構(gòu)的安全性、適用性、耐久性；結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)造。結(jié)構(gòu)設(shè)計是建筑

2、設(shè)計的基礎(chǔ)上進行的，但在建筑方案設(shè)計階段就應(yīng)考慮主體結(jié)構(gòu)方案。通過協(xié)調(diào)二者的關(guān)系，力爭將合理的結(jié)構(gòu)形式與建筑使用和美觀需要統(tǒng)一起來。達到更現(xiàn)代化的廠房建筑設(shè)計。在本次設(shè)計中手算了一榀框架所受到的豎向荷載，水平荷載，和地震荷載計算通過內(nèi)力分析，最后算出梁、柱、板的配筋。同時使用pkpm軟件電算出該框架的所有配筋圖。建筑與結(jié)構(gòu)是相互聯(lián)系的。每一部分都關(guān)系到下一步的進行。鑒于，目前隨著我國市場經(jīng)濟的不斷擴大，以及伴隨著中國加入wto以后，廠房的不斷增加。大量的廠房在城市周邊中悄然興起，并逐步形成氣候，成為熱點。廠房建筑在滿足“人性化”、“智能化”、“生態(tài)化”的建設(shè)需求外，已開始向更加個性化以及科學化

3、發(fā)展。城市周邊的廠房建筑也是反映這個城市的經(jīng)濟繁榮和社會進步的重要標志。所以我們應(yīng)該更多關(guān)注廠房，同時在土木工程中先進科學技術(shù)的應(yīng)用是未來的發(fā)展方向，為土木工程帶來新的生機。第1章 建筑設(shè)計1.1設(shè)計依據(jù)本設(shè)計為廠房建筑設(shè)計，設(shè)計參考了國內(nèi)有關(guān)廠房方面的標準、規(guī)范，并匯集了近幾年來對建筑設(shè)計的一些經(jīng)驗，對廠房建筑設(shè)計的總布局和平面布局進行了精心的設(shè)計，以保證該廠房符合適用、經(jīng)濟、安全、防火的基本要求。1.1.1工程概況本工程抗震設(shè)防烈度為六度,建筑物設(shè)計合理使用年限為50年。建筑耐火等級為二級?？偲矫娌贾茫航ㄖ锍书L方型，長約84.2米，寬約20.2米。1.1.2工程地質(zhì)條件根據(jù)地質(zhì)勘查報告，

4、場區(qū)范圍內(nèi)地下水位為12.00m，地下水對一般建筑材料無侵蝕作用，不考慮土的液化。土質(zhì)構(gòu)成自地表向下依次為：號土層：雜填土，厚度約0.5m，含部分建筑垃圾。號土層：粉質(zhì)黏土，層厚1.2m，軟塑，潮濕，承載力特征值fak=130kpa。號土層：黏土，層厚1.5m，可塑，稍濕，承載力特征值fak=180kpa。號土層：細砂，層厚2.7m，中密，承載力特征值fak=240kpa。號土層：強風化砂質(zhì)泥巖，厚度未揭露，承載力特征值fak=300kpa。1.2規(guī)劃設(shè)計1.2.1規(guī)劃設(shè)計依據(jù)國家有關(guān)設(shè)計規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定，包括：重慶市規(guī)劃管理技術(shù)規(guī)定 2006民用建筑設(shè)計通則 gb50352-2005廠房建筑

5、設(shè)計規(guī)范 jgj 64-89屋面工程技術(shù)規(guī)范 gb50345-2004建筑設(shè)計防火規(guī)范 gb-5006-20061.2.2規(guī)劃指導思想本建筑主體為3層(局部4層)，本方案以體現(xiàn)以人為本的設(shè)計理念為主,充分發(fā)揮日照地區(qū)的自然特色,創(chuàng)作出具有現(xiàn)代廠房理念的建筑。并充分重視建筑總體的景觀效果,最大程度地提高生產(chǎn)環(huán)境的智能性和舒適性,真正體現(xiàn)建筑與環(huán)境共舞,人與自然親和的設(shè)計理念。1.2.3建筑說明本設(shè)計采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，主體為3層(局部4層)；底層高為9米，4層高為4.1米，其他為4.5米，總建筑面積近為5178平方米，室內(nèi)外高差為0.3米?？拐鹆叶劝戳仍O(shè)防設(shè)計，框架等級按三級設(shè)計，根據(jù)地形采用矩

6、形設(shè)計，很好地與周圍環(huán)境融為一體向現(xiàn)代化生產(chǎn)廠房建筑發(fā)展。1.2.4平面設(shè)計(1)充分了解把握該地區(qū)的辦公建筑建設(shè)習慣,氣候、地理位置特點,設(shè)計出功能齊全、結(jié)構(gòu)合理、辦公智能的現(xiàn)代化辦公樓。(2)該建筑的各個層主要作為生產(chǎn)輔助用房，頂層的局部建筑為電梯和樓梯房。1.2.5立面設(shè)計由于該辦公建筑位于市區(qū)周邊，所以在立面上既要講究自然大方同時又要與周圍環(huán)境相融合，突出人與自然的和諧之美。在整體布置上主要以布局合理為主，使用了大量的外墻漆，使整個建筑主題風格更富有現(xiàn)代化建筑氣息。1.2.6剖面設(shè)計確定房間的剖面形狀和比例關(guān)系，確定房屋的層數(shù)和各部分的標高，研究豎向空間的處理，將平面、立面和剖面密切結(jié)

7、合，充分注意兩者的聯(lián)系。1.2.7構(gòu)造做法（1）本工程的屋面防水等級為級,防水層合理使用年限為10年：上人屋面做法為：50厚細石混凝土保護層，三氈四油卷材防水層，20厚水泥砂漿找平層，100厚的鋼筋混凝土板。不上人屋面做法為：20厚1：3水泥沙漿找平層，三氈四油卷材防水層，20厚水泥沙漿找平層， 100厚的鋼筋混凝土板。（2）地面墊層下填土應(yīng)分層予以夯實.機械夯實每層不超過300mm，人工夯實每層不超過200mm，填實后密度應(yīng)滿足施工及驗收規(guī)范要求. （3）門均按實際洞口核實后方可安裝。（4）外墻粉飾詳見立面圖（材料色澤與建設(shè)單位、設(shè)計單位認可后使用）。內(nèi)墻面：地面、樓面、墻裙、踢腳等粉飾詳見

8、材料做法。（5）樓梯：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯欄桿、扶手樣式選自標準圖集。第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定根據(jù)該建筑的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，樓梯間,電梯井道,衛(wèi)生間墻體采用200mm厚的頁巖多孔磚砌塊（20孔以上），其余墻體采用頁巖空心磚，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm.2.1.1梁截面尺寸估算橫梁：,取取縱梁：,取250mm,取次梁：,取,取次梁：,取,取2.1.2柱截面尺寸估算該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，其軸壓比限值為=0.85,各層重力荷載代表值近似取14kn/m2，柱的負荷面積分別為19.31 m2可得

9、柱截面面積為:根據(jù)上述結(jié)果，并綜合考慮其它因素，柱截面尺寸取值為：500mm500mm2.1.3框架結(jié)構(gòu)計算簡圖取柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂，23層高度為4.5m，4層為4.1m；底層柱高度從地梁頂面取至一層板頂，即h19+0.99.9m。計算選號軸線見下圖:圖 2-1-1 結(jié)構(gòu)計算簡圖2.2荷載計算2.2.1屋面及樓面的永久荷載標準值（1）.屋面(上人部分)恒荷載 7kn/m2（2）.屋面(不上人部分)恒荷載 5.5kn/m2（3）.標準層樓面恒荷載 4.8kn/m2 （4）.衛(wèi)生間 5.77kn/m22.2.2屋面及樓面可變荷載標準值不上人屋面均布活荷載標準值 0.5kn/

10、m2上人屋面均布活荷載標準值 2.0kn/m2樓面活荷載標準值 2.0kn/m2 衛(wèi)生間活荷載標準值 3.0kn/m2 2.2.3梁、柱、墻重力荷載計算（1）.梁自重計算300700梁梁自重： 0.3(0.7-0.12)254.35 kn/m粉刷： （0.7-0.12）0.011720.19 kn/m合計： 4.54 kn/m250500梁梁自重： 0.25（0.5-0.12）252.38kn/m粉刷： （0.5-0.12）0.011720.13kn/m合計： 2.51 kn/m250600梁梁自重： 0.25（0.6-0.12）253 kn/m粉刷： （0.6-0.12）0.011720.1

11、6 kn/m合計： 2.64 kn/m（2）.柱自重計算柱自重+貼面及粉刷500500： 0.50.5251.056.59 kn/m400400： 0.40.4251.054.27 kn/m（3）.墻體自重計算外墻： 底層 （9-0.7）120.20.7=13.94 kn/m 標準層 120.21.5=6.4 kn/m 頂層 121.50.2=3.6 kn/m 內(nèi)墻： 底層 （9-0.6）100.2=16.8 kn/m 標準層 100.2(4.5-1.5)=6 kn/m2.3橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算2.3.1橫向框架在豎向恒荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算恒荷載第一層框架計算

12、簡圖，如下圖6，7，8軸線一二樓面板布置簡圖qab三角形計算qab三角形為板1傳遞荷載，板1的面荷載為4.8 kn/m2由上圖得：三角形的荷載最大值為4.82.52=24 kn/mqab均布計算梁自重及抹灰 4.54kn/m 無墻體 fa計算 fa為kl1傳來的集中力號軸線上的荷載分布圖 如下kl1的計算簡圖 如下：q1包括梁自重及抹灰和梁上墻體荷載梁自重與抹灰：4.54kn/m墻體： 6.4kn/m q1=10.94kn/mq2為板2傳來的最大荷載 2.54.82=24kn/m合力： 10.94kn/m 7m+12kn/m7m=160.58knfe同fa fb為集中荷載 包括板荷載與梁荷載梁

13、荷載 ：2.51kn/m板荷載 ：2.54.82=24kn/m則 fb=2.51kn/m7m+24kn/m7m=185.57knfb=fd=185.57knfc的計算 包括梁自重加抹灰和板的荷載 梁及抹灰 ：4.54kn/m 板的荷載：4.82.52=24kn/m則集中荷載為：4.54kn/m7m+24kn/m7m=199.78kn作圖：（備注：由于作圖需要e表示的是建筑圖紙上的c，c表示的是建筑圖紙上的b）第三層三層樓面板布置簡圖qab三角形計算qab三角形為板1傳遞荷載，板1的面荷載為7 kn/m2由上圖得：三角形的荷載最大值為72.52=35 kn/mqab均布計算梁自重及抹灰 4.54

14、kn/m 無墻體 fa計算 fa為kl1傳來的集中力kl1的計算簡圖 如下：q1包括梁自重及抹灰和梁上墻體荷載梁自重與抹灰：4.54kn/m墻體： 3.6kn/m q1=8.14kn/mq2為板2傳來的最大荷載 2.57=17.5kn/m合力： 17.5kn/m 7m+8.14kn/m7m=179.48knfe同fa fb為集中荷載 包括板荷載與梁荷載梁荷載 ：2.51kn/m板荷載 ：2.572=35kn/m則 fb=2.51kn/m7m+35kn/m7m=262.57knfb=fd=262.57knfc的計算 包括梁自重加抹灰和板的荷載 梁及抹灰 ：4.54kn/m 板的荷載：72.52=

15、35kn/m則集中荷載為：4.54kn/m7m+35kn/m7m=276.78kn第一層和第二層的恒荷載計算簡圖相同，則可畫出恒荷載作用下橫向框架的計算簡圖如下：2.3.2橫向框架在豎向活荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算樓面板布置簡圖號第一層框架簡圖如下qab三角形的計算板的活荷載為2kn/m2 由圖得 三角形的最大荷載為22.52=10kn/mfa的計算 fa為kl1傳遞來的集中力kl1的計算簡圖如下 q為板傳來的最大荷載 2.52=5kn/m合力為 5kn/m7m=35kn/mfe同fa fb為集中荷載 為板上傳來的活荷載2.522=10kn/m 則最大荷載應(yīng)為 10kn/m7m=70kn/

16、mfb=fd=70kn/mfc的計算 板的活荷載 22.52=10kn/m則集中荷載為 10kn/m7m=70kn可作圖：頂層受力同標準層 活荷載取值為2kn/m qab三角形計算 由圖可得 三角形的活荷載最大值為 2.52.52=12.5kn/mfa計算 fa為kl1傳遞來的集中力 kl1的計算簡圖fa=2.52.57=43.75kn/m fe=fafb為集中荷載 板傳來的活荷載為2.57.52=12.5kn/m則 fb=12.57=87.5kn可作圖2.3.3橫向框架在豎向活荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算對于樓層：重力荷載值=恒荷載+50%樓面活荷載對于屋面：重力荷載值=恒荷載+50%雪荷

17、載第一層框架計算簡圖 由前圖可得 第一層框架的重力荷載代表值（1）qab三角形=24+0.570=59kn/m（2）qab均布=4.54kn/m（3）fa=160.58+0.535=178.08=fe(4)fb=fd=185.57+0.570=220.57kn（5）fc=199.78+0.570=234.78kn頂層 重慶無雪荷載 即為恒荷載 可作圖2.4橫向框架側(cè)移剛度計算2.4.1計算梁柱線剛度在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預制樓板但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對中框架梁取。（1）.梁線

18、剛度計算：混凝土c30 類別ec/(n/mm2)bh/mmmmi0/mm4/mmeci0/nmm1.5eci0/nmm2eci0/nmm梁1 3.0104 3007008.5810970003.6710105.510107.341010梁23.01042505002.610970001.1210101.6810102.241010梁33.01043007008.58109100002.5710103.85510105.141010（2） .柱線剛度計算：混凝土c30層次/mmec/(n/mm2)bh/mmmm截面慣性矩/mm6ecic/nmm190003.0104 500500 5.2*109

19、1.710102345003.01044004002.131091.421010441003.01044004002.131091.5510102.4.2 計算柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度d計算公式：其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下、取值不同。對于一般層： 對于底層： 2.5橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力和側(cè)移計算2.5.1重力荷載代表值的計算g1，2=梁+板+地磚+下層墻/2+下層柱/2+上層墻/2+上層柱/2+活荷載/2g1=5.777102+(7020+7102)4.8+4.54(843+2013)+2.51(842.74)+3.16104+2.517.4+6.594.5

20、133+13.940.5(84+20)2+16.80.5(5.22+6.22)2+0.5(2.57010+371022)=14061.71kng2=5.77*7*10*2+(70*20+7*10*2)*4.8+4.54*(84*3+20*13)+2.51*(84*2-7*4)+3.16*10*4+2.51*7*4+4.27*(4.5-0.12)*13*3*0.5+6.4*(84+10)*2+6*(5.2*2+6.2*2)*2+0.5*(2.5*70*10+3*7*10*2*2)=14208.86kng3=梁+板+地磚+下層墻/2+下層柱/2+上層墻/2+上層柱/2+女兒墻+活荷載/2g3=3*

21、(84+20*2+7*84*20)+4.54*(84*3+20*13)+2.51*(84*2-2*7)-0.12*25*0.35*(84*5+20*13)+4.27*(4.5-0.12)*13*3*0.5+0.5*6.4*(84+10)*2=15170.92kng4=梁+板+下層墻/2+下層柱/2+女兒墻+活荷載/2g4=(2*7.4+3+7+4)*2*0.6+5.5*(7.4*3+4*3.3)*2+2*2.51*(7.4*2+7*2+3.3+4)+2.52*(4.1-0.5)*6*2+12*0.2*(2*7.4+3+7+4)*(4.1-0.5)=962.85kn各質(zhì)點重力荷載代表值2.5.2

22、橫向框架的水平地震作用和位移計算（1）.橫向自振周期的計算運用頂點位移法來計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計算： 式中，計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7；故先計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移，計算過程如下表：（1）構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算樓層gi/kngi/kndi/(n/)ui/mui/m4962.85962.8562880.150.6315170.9216133.771534680.100.45214208.8630342.63

23、1534680.190.35114208.8644551.492682750.160.16t1=1.730.73=0.92s（2）能量法樓層giuigiuigiuiui4962.850.6556.11333.66315170.920.456826.913072.1214208.860.354973.11740.58114208.860.162273.41363.74總計14629.535510.08（3）采用經(jīng)驗公式=0.25+0.530.001hh/=0.861s（2）.水平地震作用及樓層地震剪力計算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為7度，查表max=0.08.特征周期查表tg=0.35s, t1t

24、g0.0355geq=0.85gi=0.03550.85（962.85+15170.92+14208.86+14208.86）=1344.34kn由于t1=0.36s1.4tg=0.49s 因此，考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)為n=0.08 t1+0.07=0.080.861+0.07=0.138頂部附加水平地震作用為fn=fekn=0.1381344.34=186.7kn2-5-2 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算樓層hi/mgi/kngihi/knmfi/knvi/kn422.1962.8521278.939172.840.12226.820.005793181

25、5170.92273076.5153468514.81741.630.00483213.514208.86191819.6153468361.621103.250.007181914208.86127879.7268275241.091344.340.00501 由表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層/h=0.00718/4.5=1/6271/550故滿足位移要求253梁柱端彎矩及剪力計算表將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩。柱端剪力按下式來計算： 柱上、下端彎矩、按下式來計算 需要注意的是是根據(jù)表：倒三角形分布水平荷載下各

26、層柱標準反彎點高度比查得。a柱端彎矩及剪力計算（注：表中m單位knm，v單位kn。）樓層hi/mvi/kndi/(kn/m)a柱di viyyhmbmu34.5741.63153468471222.990.452.0356.946.6724.51103.25153468269219.860.462.0748.2641.11191344.342682751026551.080.454.95206.87253.35 b柱端彎矩及剪力計算（注：表中m單位knm，v單位kn。）樓層diviyyhmbmu3471222.990.452.0356.946.672269219.860.462.0748.26

27、41.1111026551.080.454.9536.4329.81c柱端彎矩及剪力計算（注：表中m單位knm，v單位kn。）樓層diviyyhmbmu3471222.990.452.0356.946.672269219.860.462.0748.2641.1111026551.080.454.95206.87253.35梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 梁端彎矩mab.mcb計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和mab（knm）柱端彎矩柱端彎矩之和mcb（knm）3 56.956.9 56.956.956.956.9246.6794.9394.9346.6794.9394.9348.2648.2

28、6141.11247.98247.9841.11247.98247.98206.87206.87梁端彎矩mba.mbc計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和kb左kb右mbambc3 56.9515005150028.4528.4556.9246.6794.93515005150047.4747.4748.26141.1177.54515005150038.7738.7736.43梁端剪力計算樓層mab（knm）mba（knm）vab=vbambc（knm）mcb（knm）vbc=vcb356.928.458.5428.4556.98.54294.9347.4714.2447.4794.9314.241

29、247.9838.7728.6838.77247.9828.68水平地震作用下柱軸力計算 樓層vabnavbavbcnbvcbnc38.54-8.548.548.5408.548.54214.24-22.7814.2414.24014.2422.78128.68-51.4628.6828.68028.6851.46梁根據(jù)上面的表格，畫出軸線框架在水平地震作用下的彎矩圖，如下2.6 軸線框架在水平地震作用下的應(yīng)力圖2.61 （1）彎矩圖（2）剪力圖（3）軸力圖2.7恒荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算采彎距二次分配法計算。為了減少計算誤差作出如下修正：桿端分配彎矩向遠端傳遞是，底層柱和各層梁的傳遞

30、系數(shù)按遠端為固定支撐取為；采用彎矩二次分配法計算恒載作用框架彎矩。2.7.1恒荷載作用下的梁端、柱端彎矩 2.7.2活荷載作用下的梁端、柱端彎矩2.7.3重力荷載作用下的梁端、柱端彎矩2-7-4 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次剪力柱軸力ab跨bc跨a柱b柱vavbvbvbn頂n底n頂n底3201.07325.69325.69201.07380.55399.76825.96845.172157.48223.49223.49157.48560.35579.561511.011530.221173.4242.57242.57173.4740.14799.452215.142274.452-7

31、-5活載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次剪力柱軸力ab跨bc跨a柱b柱vavbvbvbn頂n底n頂n底363.15102.48102.4863.15106.9126.11292.46311.67254.4278.0878.0854.42161.11180.32537.83557.0415478.578.554215.32274.63784.04843.35恒荷載作用下的彎矩圖 活荷載作用下的彎矩 重力荷載作用下的彎矩恒荷載作用下的軸力圖2.8框架內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型，地震烈度，房屋高度等因素查規(guī)范確定為三級抗震。2.8.1框架梁內(nèi)力組合1.2恒荷載+1.4活荷載，1.2恒荷載

32、+0.91.4（活荷載+風荷載），1.35恒荷載+1.0活荷載，1.2（恒荷載+0.5活荷載）+1.3地震荷載恒，活荷載梁端彎矩m為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）框架梁、柱截面得最不利內(nèi)力組合：框架梁的控制截面通常取梁兩端柱邊緣處截面和跨中截面。梁端截面是最大負彎矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下還可能出現(xiàn)正彎矩，因此，內(nèi)力組合要找出最不利負彎矩及最不利正彎矩，用于計算梁端上部和下部的配筋，還要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承載力計算，配置箍筋?？缰薪孛嬉话闶亲畲笳龔澗刈饔玫慕孛?，有時也可能出現(xiàn)負彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋?？蚣苤目刂平孛?/p>

33、取柱上下兩端的截面，因為控制截面彎矩值最大，剪力相同，而軸力相差值僅只為柱自重，當柱采用對稱配筋時，不利內(nèi)力組合一般為|m|max及相應(yīng)的n、nmax及相應(yīng)m、nmin及相應(yīng)的m。但是在組合時，尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)受力的特點（滿布活載）和荷載組合中的實際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時），適當簡化。2.8.2柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整一二三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求：mc=cmb式中：mc為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下主端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配；mb為節(jié)點左右梁端順時針

34、或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和；c為柱端彎矩增大系數(shù)，三級為1.1。為了避免框架柱腳過早屈服，三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)乘以增大系數(shù)1.15 。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故組合的時候用半框架，內(nèi)力組合見下表：表中sgk，sqk兩列中的梁端彎矩m為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）表一：統(tǒng)計軸線處的的內(nèi)力樓層截面位置內(nèi)力荷載類型sge sgk sqksek左震右震三層ab跨左端m-156.80 -141.58 -45.99 56.90 -56.90 v202.58 201.07 63.15 -8.54 8.54 跨中m525.92 533.52 171.64 0.00 0.00

35、 右端m-764.91 -764.68 -243.26 -28.45 28.45 v-324.19 -325.69 -102.48 -8.54 8.54 bc跨左端m-764.91 -764.68 -243.26 56.90 -56.90 v324.19 325.69 102.48 -8.54 8.54 跨中m525.92 533.52 171.64 0.00 0.00 右端m-156.80 -141.58 -45.99 -28.45 28.45 v-202.58 -201.07 63.15 -8.54 8.54 二層ab跨左端m-283.70 -194.12 -67.37 94.93 -94

36、.93 v263.21 157.48 54.42 -14.24 14.24 跨中m514.69 348.97 126.64 0.00 0.00 右端m-824.99 -524.23 -185.64 -47.47 47.47 v-371.46 -223.49 -78.08 -22.78 22.78 bc跨左端m-824.99 -524.23 -185.64 94.93 -94.93 v371.46 223.49 78.08 -14.24 14.24 跨中m514.69 348.97 126.64 0.00 0.00 右端m-283.70 -194.12 -67.37 137.57 -137.57

37、 v-263.21 -157.48 -54.42 -22.78 22.78 一層ab跨左端m-268.40 -170.55 -60.40 247.48 -247.48 v262.92 173.40 54.00 -28.68 28.68 跨中m528.55 452.25 131.53 0.00 0.00 右端m-812.58 -516.35 -182.85 -38.77 38.77 v-371.75 -242.57 -78.50 -28.68 28.68 bc跨左端m-812.58 -516.35 -182.85 247.98 -247.98 v-371.75 -242.57 -78.50 -2

38、8.68 28.68 跨中m528.55 452.25 131.53 0.00 0.00 右端m-268.40 -170.55 -60.40 -38.77 38.77 v-262.92 -173.40 -54.00 -28.68 28.68 31西南科技大學本科生畢業(yè)論文表二：梁支座邊緣處的內(nèi)力樓層截面位置內(nèi)力荷載類型sge sgk sqksek左震右震三層ab跨左端m-116.28 -101.37 -33.36 55.19 -55.19 v197.30 195.79 61.59 -3.26 3.26 跨中m525.92 533.52 171.64 0.00 0.00 右端m-700.07 -

39、699.54 -222.76 -30.16 30.16 v-318.91 -320.41 -100.92 -3.26 3.26 bc跨左端m-700.07 -699.54 -222.76 55.19 -55.19 v318.91 320.41 100.92 -3.26 3.26 跨中m525.92 533.52 171.64 0.00 0.00 右端m-116.28 -101.37 -58.62 -30.16 30.16 v-197.30 -195.79 61.59 -3.26 3.26 二層ab跨左端m-231.06 -162.62 -56.49 92.08 -92.08 v254.93 1

40、53.57 53.17 -1.82 1.82 跨中m514.69 348.97 126.64 0.00 0.00 右端m-750.70 -479.53 -170.02 -52.03 52.03 v-363.18 -219.58 -76.83 -9.32 9.32 bc跨左端m-750.70 -479.53 -170.02 92.08 -92.08 v363.18 219.58 76.83 -5.96 5.96 跨中m514.69 348.97 126.64 0.00 0.00 右端m-231.06 -162.62 -56.49 133.01 -133.01 v-254.93 -153.57 -

41、55.67 -14.50 14.50 一層ab跨左端m-202.67 -127.20 -46.90 240.31 -240.31 v252.57 168.52 52.44 -18.33 18.33 跨中m528.55 452.25 131.53 0.00 0.00 右端m-719.64 -455.71 -163.23 -45.94 45.94 v-361.40 -237.69 -76.94 -18.33 18.33 bc跨左端m-905.52 -576.99 -202.48 240.81 -240.81 v-382.10 -247.46 -80.06 -18.33 18.33 跨中m528.5

42、5 452.25 131.53 0.00 0.00 右端m-202.67 -127.20 -46.90 -45.94 45.94 v-252.57 -168.52 -55.56 -15.22 15.22 表三：調(diào)幅后梁支座邊緣處的內(nèi)力樓層截面位置內(nèi)力荷載類型sge sgk sqksek左震右震三層ab跨左端m-98.84 -86.16 -28.36 55.19 -55.19 v197.30 195.79 61.59 -3.26 3.26 跨中m631.10 640.22 205.97 0.00 0.00 右端m-595.06 -594.61 -189.35 -30.16 30.16 v-318

43、.91 -320.41 -100.92 -3.26 3.26 bc跨左端m-595.06 -594.61 -189.35 55.19 -55.19 v318.91 320.41 100.92 -3.26 3.26 跨中m631.10 640.22 205.97 0.00 0.00 右端m-98.84 -86.16 -49.83 -30.16 30.16 v-197.30 -195.79 61.59 -3.26 3.26 二層ab跨左端m-196.40 -138.23 -48.01 92.08 -92.08 v254.93 153.57 53.17 -1.82 1.82 跨中m617.63 41

44、8.76 151.97 0.00 0.00 右端m-638.09 -407.60 -144.52 -52.03 52.03 v-363.18 -219.58 -76.83 -9.32 9.32 bc跨左端m-638.09 -407.60 -144.52 92.08 -92.08 v363.18 219.58 76.83 -5.96 5.96 跨中m617.63 418.76 151.97 0.00 0.00 右端m-196.40 -138.23 -48.01 133.01 -133.01 v-254.93 -153.57 -55.67 -14.50 14.50 一層ab跨左端m-172.27 -108.12 -39.87 240.31 -240.31 v252.57 168.52 52.44 -18.33 18.33 跨中m634.26 542.70 157.84 0.00 0.00 右端m-611.70 -387.35 -138.74 -45.94 45.94 v-361.40 -237.69 -76.94 -18.33 18.33 bc跨左端m-769.69 -490.44 -172.10 240.81 -240.81 v-382.10