大體積混凝土測(cè)溫實(shí)驗(yàn)指導(dǎo)書(shū)

1、大體積混凝土測(cè)溫實(shí)訓(xùn)一、大體積混凝土裂縫控制（一）溫度裂縫產(chǎn)生的原因混凝土裂縫產(chǎn)生的原因，主要是：1、由外荷載的直接應(yīng)力（即按常規(guī)計(jì)算的主要應(yīng)力）引起的裂縫；2、由結(jié)構(gòu)的次應(yīng)力引起的裂縫；3、由變形變化引起的裂縫，即由溫度、收縮、不均勻沉降、膨脹等變形變化產(chǎn)生應(yīng)力而引起的。大體積混凝土由于截面大，水泥用量大，水泥水化釋放的水化熱會(huì)產(chǎn)生較大的溫度變化，由此形成的溫度應(yīng)力是導(dǎo)致產(chǎn)生裂縫的主要原因。這種裂縫分為兩種。1、混凝土澆筑初期，水泥水化產(chǎn)生大量的水化熱，使混凝土的溫度很快上升。但由于混凝土表面散熱條件較好，熱量可向大氣中散發(fā)，因而溫度上升較少；而混凝土內(nèi)部由于散熱條件較差，熱量散發(fā)少，因而溫

2、度上升較多，內(nèi)外形成溫度梯度，形成內(nèi)約束。結(jié)果是混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，面層產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)該應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土表面就產(chǎn)生裂縫。2、混凝土澆筑后數(shù)日，水泥水化熱基本上已釋放，混凝土從最高溫逐漸降溫，降溫的結(jié)果引起混凝土收縮，再加上由于混凝土中多余的水分蒸發(fā)等引起的體積收縮變形，受到地基和結(jié)構(gòu)邊界條件的約束（外約束），不能自由變形，導(dǎo)致產(chǎn)生溫度應(yīng)力（拉應(yīng)力），當(dāng)該溫度應(yīng)力超過(guò)齡期下混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，則從約束面開(kāi)始向上開(kāi)裂形成收縮裂縫。如果該溫度應(yīng)力足夠大，嚴(yán)重時(shí)可能產(chǎn)生貫穿裂縫。大體積混凝土內(nèi)出現(xiàn)的裂縫，按其深度一般可分為表面裂縫、深層裂縫和貫穿裂縫三種。貫穿裂縫切斷了結(jié)構(gòu)斷面，可能

3、破壞結(jié)構(gòu)整體性、耐久性和防水性，影響正常使用，危害嚴(yán)重。深層裂縫部分切斷了結(jié)構(gòu)斷面，也有一定危害性。表面裂縫雖然不屬于結(jié)構(gòu)性裂縫，但在混凝土收縮時(shí)，由于表面裂縫處斷面削弱且易產(chǎn)生應(yīng)力集中，能促使裂縫進(jìn)一步開(kāi)展。（二）混凝土裂縫控制的方法1混凝土的材料水泥水化過(guò)程中放出的熱量稱為水泥的水化熱。在大體積混凝土結(jié)構(gòu)中，由于混凝土的導(dǎo)熱性能很低，水泥發(fā)生的熱量聚集在結(jié)構(gòu)內(nèi)部長(zhǎng)時(shí)間不易散失，形成較大的溫差和溫度應(yīng)力，容易引起溫度裂縫，給工程帶來(lái)不同程度的危害。大體積混凝土用的水泥不僅要水化熱低，而且應(yīng)有適當(dāng)?shù)膹?qiáng)度。在選擇水泥品種時(shí)，應(yīng)綜合考慮水泥的抗壓強(qiáng)度、坍落度和混凝土的絕對(duì)溫升。另外，在滿足設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)

4、和坍落度的條件下，應(yīng)盡可能減少水泥的用量，采用較小水灰比和較低的澆筑溫度等措施降低混凝土的發(fā)熱量。大體積混凝土中的溫升包含水化熱溫差、氣溫差、收縮當(dāng)量差之和。大體積混凝土結(jié)構(gòu)在降溫階段，由于降溫和水分蒸發(fā)等原因產(chǎn)生收縮，再加上存在外約束不能自由變形而產(chǎn)生溫度應(yīng)力的。因此，控制水泥水化熱引起的溫升，即減小了降溫溫差，這對(duì)降低溫度應(yīng)力、防止產(chǎn)生溫度裂縫起到了重要的作用。（1）選擇中低熱水泥混凝土溫升的熱源是水泥水化熱，選用中低熱的水泥品種，可減少水化熱，使得混凝土減少升溫。例如：施工大體積混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用325號(hào)、425號(hào)礦渣硅酸鹽水泥，同標(biāo)號(hào)的礦渣水泥和普通硅酸鹽水泥相比，3d水化熱可減少2

5、8%。在結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中，由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的硬性規(guī)定極大的制約著材料的選擇?；炷翉?qiáng)度不可能因?yàn)榭紤]到施工工作性能的優(yōu)劣而有所增減。因此，在保證混凝土的強(qiáng)度的前提下，如何盡可能地減小水化熱這個(gè)問(wèn)題就顯得尤其重要。如：表3-1所示的幾項(xiàng)工程外墻厚度較大（400mm），墻體延長(zhǎng)米也較長(zhǎng)（185m、215m），水泥用量也較大（400 kg/m3），但由于選用礦渣硅酸鹽水泥，降低水化熱，取得了一定的效果，均無(wú)出現(xiàn)嚴(yán)重裂縫。部分地下室外墻（選用礦渣硅酸鹽水泥）裂縫情況一覽表 表1-1序號(hào)工 程 名 稱墻厚度(mm)墻長(zhǎng)度(m)砼等級(jí)水 泥 品 種及 標(biāo) 號(hào)水泥用量(kg/m3)裂縫情況1申大南苑D座22084

6、C30S8礦渣硅酸鹽425385無(wú)2申銀大廈2#樓30084C30S6礦渣硅酸鹽425385無(wú)3上海網(wǎng)球場(chǎng)地下室350125C30S6礦渣硅酸鹽425401少量4文化娛樂(lè)中心(A)400184C30S6礦渣硅酸鹽425384少量5文化娛樂(lè)中心(B)400215C30S6礦渣硅酸鹽425390少量（2）降低水泥用量由于水泥水化熱而導(dǎo)致的溫度應(yīng)力是地下室墻板這種大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的主要原因?；炷恋膹?qiáng)度、抗?jié)B等級(jí)越高，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫的概率也越高。在地下室外墻施工中，除了在保證設(shè)計(jì)要求的條件下盡量降低混凝土的強(qiáng)度等級(jí)以減少水化熱外，還應(yīng)該充分利用混凝土的后期強(qiáng)度。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，每立方米的混凝土水泥用

7、量每增減10kg，水泥水化熱使混凝土的溫度相對(duì)升降達(dá)1。因此，控制混凝土的溫升，降低溫度應(yīng)力，減小產(chǎn)生混凝土裂縫的可能性。高層建筑的施工的工期一般都很長(zhǎng)，地下室基礎(chǔ)底板、外墻結(jié)構(gòu)承受的設(shè)計(jì)荷載要在較長(zhǎng)的時(shí)間后才被施加在其上，所以只要能保證混凝土的強(qiáng)度在28天后繼續(xù)增長(zhǎng)，并在預(yù)計(jì)的時(shí)間內(nèi)達(dá)到或超過(guò)設(shè)計(jì)強(qiáng)度即可。根據(jù)結(jié)構(gòu)實(shí)際承受荷載情況，對(duì)結(jié)構(gòu)的剛度和強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)算并取得設(shè)計(jì)和質(zhì)檢部門(mén)的認(rèn)可后，可采用f45、f60或f90替代f28作為混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度，這樣可使每立方米混凝土的水泥用量減少4070kg/m3左右，混凝土的水化熱溫升相應(yīng)減少47。（3）選擇合理的外加劑現(xiàn)代化施工中，泵送商品混凝土是一種必

8、不可少的材料。泵送商品混凝土對(duì)原材料供應(yīng)有很高的技術(shù)要求。混凝土攪拌生產(chǎn)環(huán)境是比較差的，混凝土處于高溫、高濕、高粉塵、高振動(dòng)的條件下，必須確保設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行和精確度才能保證有高質(zhì)量的混凝土。由于泵送商品混凝土的大流動(dòng)性與抗裂性的要求有一定矛盾，所以在選擇泵送商品混凝土?xí)r應(yīng)在滿足最小坍落度的條件下盡可能地降低水灰比。泵送商品混凝土由于流動(dòng)性與和易性的要求，使混凝土的坍落度增加，水灰比增大，水泥標(biāo)號(hào)提高，水泥用量、用水量、砂率均增加，骨料粒徑減小，外加劑增加等因素的變化，會(huì)導(dǎo)致混凝土的收縮及水化熱作用都比以往大量增加。混凝土中水泥用量及標(biāo)號(hào)的提高可以明顯的增加強(qiáng)度，但需要指出的是，混凝土的抗拉強(qiáng)度

9、、抗剪強(qiáng)度和粘結(jié)強(qiáng)度雖然均隨抗壓強(qiáng)度的增加而增加，但它們與抗壓強(qiáng)度的比值卻隨強(qiáng)度的提高而變的愈來(lái)愈小，因此在裂縫控制中決定混凝土抗力的抗拉強(qiáng)度（即極限拉伸）的提高不足以彌補(bǔ)增大的水化熱所帶來(lái)的負(fù)面影響。為了解決泵送混凝土的這些問(wèn)題，合理的選擇外加劑就顯得十分重要了。木質(zhì)素磺酸鈣木質(zhì)素磺酸鈣屬于陰離子表面活性劑，對(duì)水泥顆粒有明顯的分散效應(yīng)，并能使水的表面張力降低而引起加氣作用。因此在混凝土中摻入水泥用量約0.25%的木鈣減水劑，它不僅能使混凝土和易性有明顯的改善，同時(shí)又減少了10%左右的拌合水，節(jié)約10%左右的水泥，從而降低了水化熱。從表3-2的例子可看出，混凝土中摻入木鈣減水劑后，7d的水化熱

10、略有增大，但可減小水泥用量10%左右，因此水化熱還是降低的，并且可以延遲水化熱釋放的速度。這樣不但可以減小溫度應(yīng)力，而且還可以使初凝和終凝的時(shí)間相應(yīng)延緩58h，可大大減小了在大體積混凝土施工過(guò)程中出現(xiàn)溫度裂縫的可能性。東風(fēng)牌普通硅酸鹽水泥摻入木鈣減水劑水化熱對(duì)比 表1-2水泥品種木鈣摻量（%）水化熱（kJ/kg）放熱峰出現(xiàn)時(shí)間（h）放熱峰出現(xiàn)溫度（）延遲時(shí)間（h）1d3d7d500號(hào)水泥0187.99215.20231.9514.533.300.25174.59236.14258.3317.532.63粉煤灰粉煤灰是泵送混凝土的重要組成部分。粉煤灰能有效地提高混凝土的抗?jié)B性能，顯著改善混凝土拌

11、料的工作性能，并具有減水作用。由于粉煤灰的火山灰活性效應(yīng)及微珠效應(yīng)，使具有優(yōu)良性質(zhì)的粉煤灰（不低于二級(jí)）在一定摻入量下（水泥重量15%20%）的強(qiáng)度還后所增加，包括早期強(qiáng)度。同時(shí)，粉煤灰的摻入可以使混凝土密實(shí)度增加，收縮變形有所減少，泌水量下降，坍落度損失減小。通過(guò)預(yù)配實(shí)驗(yàn)會(huì)取得降低水灰比、減少水泥漿用量，提高混凝土可泵性等良好效果，特別是可以明顯的延緩水化熱峰值的出現(xiàn)，降低溫度峰值，并能改善混凝土的后期強(qiáng)度。例如，在上面提到的22項(xiàng)工程中柳林大廈的地下室外墻混凝土等級(jí)比較高，為C45S8；混凝土單方水泥用量在被調(diào)查的工程中是最大的，為471kg/m3，但工程實(shí)踐表明柳林大廈的外墻裂縫很少也很

12、小。究其原因，其中很重要的一條就是柳林大廈在施工中粉煤灰的用量也是全部被調(diào)查工程中是最大的（80kg/m3）?；炷僚蛎泟┢胀ü杷猁}水泥配置的砂漿或混凝土在干燥時(shí)會(huì)產(chǎn)生收縮，砂漿的收縮率為0.1%0.2%，混凝土的收縮率為0.04%0.06%，而一般混凝土的極限拉伸僅為0.01%0.02%，其結(jié)果導(dǎo)致使混凝土開(kāi)裂，破壞結(jié)構(gòu)的整體性，降低抗?jié)B性能。在混凝土中適當(dāng)?shù)膿饺肱蛎泟ˋEA：礬土水泥天然明礬石硬石膏、UEA：燒結(jié)明礬石天然明礬石硬石膏等），置換相同重量的水泥，吸收部分水化熱后發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，在混凝土中產(chǎn)生0.20.7MPa的膨脹自應(yīng)力使混凝土處于受壓狀態(tài)，抵消由于干縮而產(chǎn)生的拉應(yīng)力，從而避

13、免裂縫的發(fā)生和發(fā)展，同時(shí)大大提高混凝土的抗?jié)B性能和后期抗壓強(qiáng)度，達(dá)到混凝土結(jié)構(gòu)本身抗裂防水的目的。在施工中，合理使用補(bǔ)償收縮混凝土在結(jié)構(gòu)自防水的同時(shí)可以實(shí)行無(wú)縫設(shè)計(jì)、無(wú)縫施工，對(duì)節(jié)約成本、縮短工期有一定的現(xiàn)實(shí)意義。另一方面，膨脹劑AEA、UEA在混凝土中形成膨脹物鈣礬石時(shí)需吸收大量的水，在商品泵送混凝土中，摻入膨脹劑會(huì)增加混凝土坍落度的損失，影響混凝土的泵送施工，因此在使用時(shí)須考慮膨脹劑與泵送劑的雙摻。（4）粗細(xì)骨料的選擇砂石的含泥量對(duì)于混凝土的抗拉強(qiáng)度與收縮都有很大的影響，在某些控制不是很?chē)?yán)格的情況下，澆搗混凝土的過(guò)程中會(huì)發(fā)現(xiàn)有泥塊，這會(huì)降低混凝土的抗拉強(qiáng)度，引起結(jié)構(gòu)嚴(yán)重開(kāi)裂，因此宜嚴(yán)格控制

14、。在施工中，粗骨料的最大粒徑應(yīng)盡可能的大一些，在發(fā)揮水泥有效作用的同時(shí)達(dá)到減少收縮的目的。因?yàn)樵龃蟠止橇系牧?，可減少用水量，而使混凝土的收縮和泌水量減小，同時(shí)也相應(yīng)的減少水泥的用量，從而減少了水泥的水化熱，最終降低混凝土的溫升。對(duì)于地下室外墻大體積混凝土，粗骨料的規(guī)格往往與結(jié)構(gòu)的配筋間距、模板形狀以及混凝土澆筑工藝等因素有關(guān)。一般情況下，連續(xù)級(jí)配的粗骨料配置的混凝土具有較好的和易性、較少的用水量、水泥用量和較高的抗壓強(qiáng)度，應(yīng)優(yōu)先選用。在配合比中，砂率過(guò)高意味著細(xì)骨料多，粗骨料少，這樣對(duì)抗裂不利。由于泵送混凝土的輸送管道除直管外，還有錐形管、彎管和軟管等。當(dāng)混凝土通過(guò)錐形管和彎管時(shí)，混凝土顆粒

15、間的相對(duì)位置就會(huì)發(fā)生變化，此時(shí)若混凝土的砂漿量不足，就會(huì)產(chǎn)生堵管現(xiàn)象。因此，在混凝土的級(jí)配中應(yīng)當(dāng)在滿足可泵性的條件下再盡可能的降低砂率。選擇細(xì)骨料時(shí)以中、粗砂為宜。根據(jù)有關(guān)實(shí)驗(yàn)資料表明，當(dāng)采用細(xì)度模數(shù)為2.79、平均粒徑為0.38的中、粗砂，比采用細(xì)度模數(shù)為2.12、平均粒徑為0.336的細(xì)砂，每立方米混凝土可減少用水量2025kg，水泥用量可相應(yīng)減少2835kg。這樣就減低了混凝土的溫升和混凝土的收縮。新上海國(guó)際大廈是市建三公司所承建的一幢現(xiàn)澆筒體高層建筑，其結(jié)構(gòu)主體38層，地下室占地4層，層高3.0m。該工程地下室外墻延長(zhǎng)米為280m，墻板厚600mm，施工要求不留施工縫一次澆筑。為了控制

16、裂縫，施工單位首先在材料上就進(jìn)行了周密的配比選擇，同時(shí)配合其他技術(shù)措施，最終取得了較為理想的效果。其主要的施工措施包括：在水泥品種上采用了礦渣水泥，混凝土坍落度為122Cm，初凝大于10小時(shí)；同時(shí)采用雙摻技術(shù)，即摻入粉煤灰和減水劑以降低水化熱；在粗細(xì)骨料的選擇時(shí)，保證砂的細(xì)度模數(shù)在2.4以上，含泥量小于2%，石子連續(xù)級(jí)配，含泥量小于1%。2澆筑與振搗大體積混凝土澆筑，除了一般的施工工藝以外，應(yīng)采取一些技術(shù)措施，減少混凝土的收縮、提高極限拉伸，這對(duì)大體積混凝土防止產(chǎn)生溫度裂縫很有作用。改進(jìn)混凝土的攪拌工藝對(duì)改善混凝土的配合比，減少水化熱、提高極限拉伸有著重要的意義。傳統(tǒng)的混凝土攪拌工藝在混凝土攪

17、拌過(guò)程中水分直接潤(rùn)濕石子表面，在混凝土成型和靜置的過(guò)程中，自由水進(jìn)一步向石子與水泥砂漿界面集中，形成石子表面的水膜層。在混凝土硬化以后，由于水膜層的存在而使界面過(guò)渡層疏松多孔，削弱了石子與硬化水泥砂漿之間的粘結(jié)，形成了混凝土最薄弱的環(huán)節(jié)，從而對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度和其它物理力學(xué)性能產(chǎn)生不良的影響。為了進(jìn)一步提高混凝土質(zhì)量，可采用二次投料的砂漿裹石或凈漿裹石攪拌新工藝。這樣可以有效地防止水分向石子與水泥砂漿界面的集中，使硬化后的界面過(guò)渡層的結(jié)構(gòu)致密，粘結(jié)加強(qiáng)，從而可使混凝土強(qiáng)度提高10%左右，也提高了混凝土的抗拉強(qiáng)度和極限拉伸值。當(dāng)混凝土強(qiáng)度基本相同時(shí)，可減少7%左右的水泥用量。其次，對(duì)澆筑后的混凝土

18、進(jìn)行二次振搗，能排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出現(xiàn)的裂縫，減小內(nèi)部微裂，增加混凝土密實(shí)度，使混凝土的抗壓強(qiáng)度提高10%20%左右，從而提高抗裂性。（1）控制混凝土的澆筑溫度混凝土從攪拌機(jī)出料后，經(jīng)過(guò)運(yùn)輸、泵送、澆筑、振搗等工序后的溫度稱為混凝土的澆筑溫度。由于澆筑溫度過(guò)高會(huì)引起較大的干縮，因此應(yīng)適當(dāng)?shù)叵拗苹炷恋臐仓囟取Ｒ话闱闆r下，建議混凝土的最高澆筑溫度應(yīng)控制在40以下。（2）控制混凝土的出機(jī)溫度為了降低大體積混凝土總溫升和減小結(jié)構(gòu)的內(nèi)外溫差，控制出機(jī)溫度是很重要的。在混凝土的原材料中，石子的比熱較小，但其在每立方米混凝

19、土中所占的重量較大；水的比熱最大，但它在混凝土中占的重量卻最小。因此，對(duì)混凝土的出機(jī)溫度影響最大的是石子和水的溫度，砂的溫度次之，水泥的溫度影響較小。針對(duì)以上的情況，在施工中為了降低混凝土的出機(jī)溫度，應(yīng)采取有效的方法降低石子的溫度。在氣溫較高時(shí)，為了防止太陽(yáng)的直接照射，可在砂、石子堆場(chǎng)搭設(shè)簡(jiǎn)易遮陽(yáng)裝置，必要時(shí)須向骨料噴射水霧或使用前用冷水沖洗骨料。（3）加強(qiáng)混凝土的養(yǎng)護(hù)大體積混凝土澆筑以后，為了減少升溫階段的內(nèi)外溫差，防止產(chǎn)生表面裂縫應(yīng)對(duì)混凝土進(jìn)行適當(dāng)?shù)某睗耩B(yǎng)護(hù)條件，防止混凝土表面脫水產(chǎn)生干縮裂縫；為了使水泥順利進(jìn)行水化，提高混凝土的極限拉伸和延緩混凝土的水化熱降溫速度，防止產(chǎn)生過(guò)大的溫度應(yīng)力

20、和溫度裂縫，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)混凝土進(jìn)行保濕和保溫養(yǎng)護(hù)。潮濕養(yǎng)護(hù)是在混凝土澆筑后，在其表面不斷的補(bǔ)給水分。補(bǔ)給水分的方法有淋水、濕砂層、濕麻袋或草袋等，最好在表面蓋一層塑料薄膜，這樣水可滲入但又起到保濕的作用。潮濕養(yǎng)護(hù)的時(shí)間是越長(zhǎng)越好，但考慮到工期因素，一般不少于半個(gè)月，重要結(jié)構(gòu)不少于1個(gè)月?；炷翝仓髷?shù)月內(nèi)，即使養(yǎng)護(hù)完畢，也不宜長(zhǎng)期直接暴露在風(fēng)吹日曬的條件下。對(duì)于地下室墻體這一類的結(jié)構(gòu)，也可采用自動(dòng)噴淋管（塑料管帶有細(xì)孔）進(jìn)行自動(dòng)給水養(yǎng)護(hù)。用長(zhǎng)墻上的水平淋水管長(zhǎng)期連續(xù)對(duì)墻體進(jìn)行淋水養(yǎng)護(hù)，效果是比較好的。使用養(yǎng)護(hù)劑涂層進(jìn)行養(yǎng)護(hù)時(shí)必須注意養(yǎng)護(hù)劑的質(zhì)量及必要的涂層厚度，同時(shí)還應(yīng)提供一定的潮濕養(yǎng)護(hù)條件，覆蓋

21、一層塑料薄膜。保溫養(yǎng)護(hù)時(shí)可采用23層草袋或草墊之類的保溫材料進(jìn)行覆蓋養(yǎng)護(hù)。施工中采取合理的技術(shù)措施可很重要，例如采用帶模養(yǎng)護(hù)、推遲拆模時(shí)間等方法都對(duì)防止裂縫產(chǎn)生有很大的作用。（4）防風(fēng)和回填外部氣候也是影響混凝土的裂縫發(fā)生和開(kāi)展的因素之一，其中風(fēng)速對(duì)混凝土的水分蒸發(fā)有直接影響，不可忽視。地下室外墻混凝土應(yīng)盡量封閉門(mén)窗，減少對(duì)流。土是最佳的養(yǎng)護(hù)介質(zhì)，地下室外墻混凝土施工完畢后在條件允許的情況下應(yīng)盡快回填。3約束條件（1）后澆帶和應(yīng)力釋放帶后澆帶由溫度應(yīng)力計(jì)算公式可計(jì)算出連續(xù)式約束條件下地下室長(zhǎng)墻（外墻）的最大約束應(yīng)力的近似值，當(dāng)這個(gè)應(yīng)力值超過(guò)抗拉強(qiáng)度時(shí)，可計(jì)算出裂縫的間距。裂縫間距既是伸縮縫間距

22、，又是后澆帶間距（計(jì)算后澆帶間距所取的降溫和收縮不僅要計(jì)算后澆帶封閉前的一段降溫和收縮，還應(yīng)驗(yàn)算后澆帶封閉后的應(yīng)力，即采用結(jié)構(gòu)全長(zhǎng)和封閉后的降溫和收縮進(jìn)行計(jì)算）。如果地下室外墻的總長(zhǎng)小于或等于該間距時(shí)，則該墻體可一次性連續(xù)澆筑；當(dāng)?shù)叵率彝鈮Φ某叽邕^(guò)大時(shí)，通過(guò)計(jì)算整體一次澆筑混凝土產(chǎn)生的溫度應(yīng)力過(guò)大，可能產(chǎn)生溫度裂縫時(shí)，就可以通過(guò)設(shè)置后澆帶的方法進(jìn)行分段澆筑。后澆帶是在現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中在施工期間留設(shè)的臨時(shí)性的溫度和收縮變形縫。該縫根據(jù)工程安排保留一定時(shí)間，然后用混凝土填筑密實(shí)成為整體的無(wú)伸縮縫結(jié)構(gòu)。后澆帶的間距，由最大整澆長(zhǎng)度的計(jì)算確定，一般正常情況下計(jì)算可確定其間距為2030m。用后澆帶分

23、段施工時(shí)，其計(jì)算是將降溫溫差和收縮分為兩部分。在第一部分內(nèi)結(jié)構(gòu)被分成若干段，使之能有效地減小溫度和收縮應(yīng)力；在施工后期再將這若干段澆筑成整體，繼續(xù)承受第二部分降溫溫差和收縮的影響。這兩部分降溫溫差和收縮作用下產(chǎn)生的溫度應(yīng)力疊加，其值應(yīng)小于混凝土的設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度。此即是利用后澆帶控制產(chǎn)生裂縫并達(dá)到不設(shè)永久性伸縮縫的原理。后澆帶的保留時(shí)間一般不宜少于40d，在此期間早期溫差及30%以上的收縮已經(jīng)完成。在填筑混凝土之前，必須將整個(gè)混凝土表面的原漿鑿清形成毛面，清除垃圾及雜物，并隔夜?jié)菜?rùn)。填筑的混凝土可采用澆筑混凝土、膨脹混凝土或無(wú)收縮水泥，要求混凝土強(qiáng)度等級(jí)比原結(jié)構(gòu)提高510N/mm2，并保持不少

24、于15d的潮濕養(yǎng)護(hù)。后澆帶的寬度應(yīng)考慮施工方便，避免應(yīng)力集中，其寬度可取7001000mm。當(dāng)?shù)厣?、地下都為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，在設(shè)計(jì)中應(yīng)標(biāo)明后澆帶的位置，并應(yīng)貫通地上和地下整個(gè)結(jié)構(gòu)，但鋼筋不應(yīng)截?cái)唷?應(yīng)力釋放帶根據(jù)計(jì)算，正常情況下，后澆帶的間距為2030m。但在許多實(shí)際工程中，由于設(shè)計(jì)施工條件的制約，后澆帶的間距往往超過(guò)這個(gè)范圍。當(dāng)?shù)叵率彝鈮荛L(zhǎng)或是環(huán)狀全封閉結(jié)構(gòu)時(shí)，其水平方向的約束應(yīng)力相當(dāng)大，若無(wú)處釋放，就極容易產(chǎn)生豎向裂縫，因此在這類地下室外墻板上合理布置應(yīng)力釋放帶，有目的給予誘導(dǎo)釋放，可以有效地減少或防止豎向裂縫的發(fā)生。從以下幾個(gè)工程實(shí)例中可看到這一點(diǎn)。（a）中遠(yuǎn)兩灣城：該工程B14

25、標(biāo)段地下室外墻總長(zhǎng)達(dá)466.5m。原設(shè)計(jì)設(shè)置兩條后澆帶（單片墻長(zhǎng)為70 m左右）；在現(xiàn)場(chǎng)施工中為防止發(fā)生外墻豎向裂縫，經(jīng)研究在敏感部位增設(shè)兩條應(yīng)力釋放帶。至結(jié)構(gòu)施工完畢，由觀測(cè)結(jié)果可知B14標(biāo)段地下室外墻只發(fā)現(xiàn)6條細(xì)微裂縫。同樣是兩灣城工地，條件相仿的B13標(biāo)段出現(xiàn)裂縫65條；B12標(biāo)段37條；B11標(biāo)段31條。（b）環(huán)衛(wèi)大廈和興國(guó)賓館：環(huán)衛(wèi)大廈：原地下室外墻總長(zhǎng)210m，設(shè)計(jì)要求在主樓與墻裙之間設(shè)置一條寬800mm的后澆帶。在施工中為防止外墻裂縫設(shè)置了若干條寬800 mm的應(yīng)力釋放帶，間距20m左右。經(jīng)觀測(cè)該工程地下室外墻未發(fā)現(xiàn)裂縫。興國(guó)賓館：原地下室外墻總長(zhǎng)214m，設(shè)計(jì)要求不設(shè)后澆帶和伸

26、縮縫。在施工中為防止外墻裂縫設(shè)置了3條條寬800 mm的應(yīng)力釋放帶，使單片墻長(zhǎng)縮至77m左右。經(jīng)觀測(cè)該工程地下室外墻有不到10處的細(xì)裂縫。通過(guò)工程實(shí)例的分析可以看出，無(wú)論是設(shè)置后澆帶還是設(shè)置應(yīng)力釋放帶，施工中只要整體澆筑的墻體長(zhǎng)度在所確定的范圍內(nèi)，裂縫就可以得到有效的控制。（2）加強(qiáng)構(gòu)造設(shè)計(jì)地下室墻體在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意構(gòu)造配筋的重要性，它對(duì)結(jié)構(gòu)抗裂性能的影響很大。但目前國(guó)內(nèi)外對(duì)此都不夠重視。對(duì)連續(xù)式板不宜采用分離式配筋，應(yīng)采用上下兩層連續(xù)式配筋；對(duì)轉(zhuǎn)角處的樓板宜配上下兩層放射筋；其直徑為814mm，間距約為200mm；同時(shí)應(yīng)注意到配筋應(yīng)盡可能采用小直徑、小間距。在孔洞周?chē)?、變截面轉(zhuǎn)角處由于溫度

27、變化和混凝土收縮，會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中而導(dǎo)致裂縫。為此，在構(gòu)造上可在孔洞四周增配斜向鋼筋、鋼筋網(wǎng)片；在變截面處作局部處理使截面逐步過(guò)渡，同時(shí)增配抗裂鋼筋，防止裂縫。上海浦東國(guó)際機(jī)場(chǎng)登機(jī)廊超長(zhǎng)混凝土大梁的施工中的裂縫控制。該梁總長(zhǎng)1374m，每個(gè)施工段長(zhǎng)72m；它的結(jié)構(gòu)斷面尺寸為：底寬2.7m，內(nèi)側(cè)高2.32m，外側(cè)高1.403m梁；在施工過(guò)程中為了控制裂縫，除了采取設(shè)置后澆帶、改進(jìn)混凝土級(jí)配、合理?yè)饺胪饧觿⒗鋮s循環(huán)水等措施以外，還注重了增加抗裂構(gòu)造鋼筋的設(shè)置：施工中沿梁口兩側(cè)增設(shè)了一定數(shù)量的12mm抗裂鋼筋綁扎在箍筋內(nèi)，在箍筋外再增設(shè)4100mm抗裂筋以抵抗收縮裂縫的產(chǎn)生。施工結(jié)束，在混凝土拆模后

28、，僅在溝槽發(fā)現(xiàn)少量裂縫（寬度小于0.1mm）并未影響清水混凝土的外觀質(zhì)量，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 二、大體積混凝土測(cè)溫：（一）基本理論在大體積混凝土施工過(guò)程中，溫控施工的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)是非常重要的。大體積混凝土的溫控施工中，除應(yīng)進(jìn)行水泥水化熱的測(cè)試外，在混凝土澆筑過(guò)程中應(yīng)進(jìn)行混凝土澆筑溫度的監(jiān)測(cè)，在養(yǎng)護(hù)過(guò)程中還應(yīng)進(jìn)行混凝土澆筑塊體升降溫、里外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度等的監(jiān)測(cè)。溫控監(jiān)測(cè)方法與很多，應(yīng)根據(jù)工程實(shí)際情況來(lái)進(jìn)行選擇，并利用計(jì)算機(jī)輔助處理數(shù)據(jù)。這些實(shí)驗(yàn)與監(jiān)測(cè)工作會(huì)給施工管理及時(shí)提供信息反映大體積混凝土澆筑塊體內(nèi)溫度變化的實(shí)際情況，以便及時(shí)采取有效合理的施工技術(shù)措施，為施工管理組織者提供準(zhǔn)確的對(duì)策提供科

29、學(xué)的依據(jù)。1測(cè)溫點(diǎn)的布置大體積混凝土澆筑塊體溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)的布置，以真實(shí)的反映出混凝土塊體的里外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度為原則，一般可按下列方式考慮：（1）溫度測(cè)點(diǎn)的布置范圍以所選擇的混凝土澆筑塊體平面圖對(duì)稱軸線的半條軸線為測(cè)溫區(qū)（對(duì)長(zhǎng)方體可取較短的對(duì)稱軸線），在測(cè)溫區(qū)內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)呈平面布置；（2）在測(cè)溫區(qū)內(nèi)，溫度監(jiān)測(cè)的位置和數(shù)量可根據(jù)混凝土澆筑塊體內(nèi)溫度場(chǎng)的分布情況及溫控的要求確定；（3）在基礎(chǔ)平面半條對(duì)稱軸線上，溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)的點(diǎn)位應(yīng)不少于4個(gè)；（4）沿混凝土澆筑厚度方向上，每一個(gè)點(diǎn)位的監(jiān)測(cè)數(shù)量，應(yīng)不少于5個(gè)；（5）保溫養(yǎng)護(hù)效果及環(huán)境監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)量應(yīng)根據(jù)具體情況需要確定；（6）混凝土澆筑塊體的外表面溫度

30、，應(yīng)以混凝土外表以內(nèi)50mm處的溫度為準(zhǔn)；（7）混凝土澆筑塊體底表面溫度，應(yīng)以混凝土澆筑塊體底表面以上50mm處的溫度為準(zhǔn)。2XMDU64系列數(shù)字巡檢儀的使用XMDU64系列數(shù)字巡檢儀是將工業(yè)過(guò)程中最常見(jiàn)的需要進(jìn)行監(jiān)控的溫度，壓力，流量等過(guò)程參數(shù)集中在一起進(jìn)行顯示，并根據(jù)需要進(jìn)行報(bào)警、打印。土木工程大體積混凝土測(cè)溫，常采用該巡檢儀，它可實(shí)現(xiàn)最多64路信號(hào)的監(jiān)測(cè)。（1）結(jié)構(gòu)說(shuō)明1） 面板結(jié)構(gòu)符號(hào)定義：數(shù)碼顯示窗口： 狀態(tài)指示燈： 按鍵： a. 面板結(jié)構(gòu)：b. 數(shù)碼窗口說(shuō)明：ALARM顯示窗口：常規(guī)運(yùn)行時(shí)，該窗口循環(huán)顯示有超限報(bào)警的通道。參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)，該窗口顯示參數(shù)名稱。CHANNEL與DATA

31、顯示窗口：在巡徊檢測(cè)或頂點(diǎn)檢測(cè)時(shí)，前者顯示測(cè)量通道號(hào)，后者顯示對(duì)應(yīng)的測(cè)量值。參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)，前者顯示參數(shù)設(shè)定通道號(hào)，后者顯示相應(yīng)的參數(shù)值。 c報(bào)警狀態(tài)指示燈說(shuō)明： 紅色點(diǎn)亮?xí)r表示上限報(bào)警，綠燈電亮?xí)r表示下限報(bào)警，暗表示無(wú)報(bào)警或報(bào)警關(guān)閉。d工作狀態(tài)指示燈說(shuō)明：MAN指示燈：點(diǎn)亮表示當(dāng)前為定點(diǎn)檢測(cè)狀態(tài)，暗表示當(dāng)前為巡徊檢測(cè)狀態(tài)。 PRN指示燈：點(diǎn)亮表示打印機(jī)正在工作。 指示燈：點(diǎn)亮表示允許定時(shí)打印輸出。 指示燈：點(diǎn)亮表示允許報(bào)警打印輸出，其涵義是在某一通道出現(xiàn)超限報(bào)警時(shí)，儀表能通過(guò)打印機(jī)自動(dòng)把該報(bào)警狀態(tài)記錄下來(lái)。e按鍵說(shuō)明：鍵：巡徊檢測(cè)/定點(diǎn)檢測(cè)切換鍵。定點(diǎn)檢測(cè)時(shí)ALM指示燈點(diǎn)亮。鍵：隨時(shí)打印鍵，

32、按該鍵，儀表將每一點(diǎn)的測(cè)量值及報(bào)警狀態(tài)打印輸出。鍵：參數(shù)設(shè)定鍵。儀表常規(guī)運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，按該鍵進(jìn)入?yún)?shù)設(shè)定狀態(tài)。鍵：通道選擇鍵。在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)按該鍵進(jìn)入通道選擇狀態(tài)，通道選定后，再按該鍵回到參數(shù)設(shè)定狀態(tài)。鍵：在定點(diǎn)檢測(cè)狀態(tài)時(shí)，用于選擇定點(diǎn)測(cè)量通道。在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)，鍵用于數(shù)值移位，鍵用于改變數(shù)值。鍵：在參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)為參數(shù)確認(rèn)鍵。持續(xù)按2秒以上，進(jìn)入?yún)?shù)拷貝狀態(tài)。在檢測(cè)狀態(tài)，該鍵為故障確認(rèn)鍵，對(duì)恢復(fù)正常的通道進(jìn)行報(bào)警狀態(tài)復(fù)位。2） 背面結(jié)構(gòu)a. 背面標(biāo)注1、2、3 表示輸入通道號(hào)（測(cè)點(diǎn)編號(hào)）b. 背面標(biāo)注A 接入紅色輸入信號(hào)線c. 背面標(biāo)注B、C 接入白色輸入信號(hào)線（可任接）（2）運(yùn)行準(zhǔn)備儀表運(yùn)

33、行前必須進(jìn)行以下幾項(xiàng)檢查：1）電源電壓確認(rèn)，電源接線端子接線正確確認(rèn)；2）輸入信號(hào)接線正確確認(rèn)；3）輸出信號(hào)接線正確確認(rèn)；4）打印機(jī)電纜線連接正確確認(rèn)。 上述檢查完成后即可上電運(yùn)行。儀表在通電30分鐘以后進(jìn)行良好的運(yùn)行狀態(tài)。（3）參數(shù)設(shè)定1）參數(shù)內(nèi)容： 表1參數(shù)名稱內(nèi)容設(shè)定范圍單位預(yù)置值備注系統(tǒng)參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)，按鍵選擇系統(tǒng)參數(shù)類型。按鍵修改參數(shù)，按鍵確認(rèn)DC巡檢顯示掃描時(shí)間1255S1PC定時(shí)打印周期時(shí)間57200min30XMDA16無(wú)Pt定時(shí)打印狀態(tài)0無(wú)定時(shí)打印,1有定時(shí)打印1XMDA16無(wú)PA報(bào)警打印狀態(tài)0無(wú)報(bào)警打印,1有報(bào)警打印1XMDA16無(wú)T1月1121XMDA16無(wú)T2日1311XMDA16無(wú)T3時(shí)0230XMDA16無(wú)T4分0590XMDA16無(wú)通道參數(shù)設(shè)定狀態(tài)時(shí)