GB50010混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,修訂動(dòng)態(tài)【執(zhí)行文案】

1、2 修訂概況u 2007年2月8日 第一次全體工作會(huì)議（北京） 成立修訂組，分工。 本校參加： “結(jié)構(gòu)分析，承載力計(jì)算，結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè) 計(jì)” 修訂 u 2008年8月2530日 第二次全體工作會(huì)議（成都） 討論征求意見初稿，對各部分提出修訂意見u2008年12月89日 第三次全體工作會(huì)議（北京） 討論初稿，形成征求意見稿2009年11月29日12月2日 第四次全體工作會(huì)議（北京） 討論送審初稿，形成送審稿34偏心受壓構(gòu)件的二階效應(yīng)（1） 效應(yīng)：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加側(cè)移和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移引發(fā)的二階效應(yīng)）。 用結(jié)構(gòu)分析解決有限元分析（計(jì)算機(jī)分析）；增大系數(shù)法 效應(yīng)：軸壓力在產(chǎn)

2、生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力 （桿件自身撓曲引起的二階效應(yīng)）第一類：“使用構(gòu)件折減剛度的考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)彈性分析方法”（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法”）； 第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱“ 法”）； 第三類：“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效pp0l5p0lpp0l6 nsssmmm1sppsm nsm7s011sjnd h s211scdhgke j8 nsssmmm20s001 1 1500 / lehhc0.5 f an0l9 效應(yīng) 考慮條件：當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于0.9且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0.9時(shí)

3、，若構(gòu)件的長細(xì)比滿足下式的要求，可不考慮該方向構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設(shè)計(jì)值，絕對值較大端為 ， 絕對值較小端為 ，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，為正，否則為負(fù)； 構(gòu)件的計(jì)算長度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向兩支承點(diǎn)之間的距離。p12/m m012 / 34 - 12 ( /)l im m1m2m2m1m0l10 計(jì)算方法：偏心受壓構(gòu)件，在其偏心方向上考慮桿件自身撓曲影響的控制截面彎矩設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當(dāng) 小于1.0時(shí)，取 =1.0； 對剪力墻類構(gòu)件，可取 =1.0。 注：此法與aci規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達(dá)。 mns2 mcm

4、1m20.70.3mcm20nsc201 1 1300 / ( )lmnhh cc0.5 f anmnscmnscmnsc1112 當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，矩形、t形和i形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對于一般受彎構(gòu)件取0.7； 對集中荷載作用下的獨(dú)立梁，取 注：箍筋項(xiàng)前的系數(shù)由1.25改為1.0；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計(jì)算 vcst0yv0savf bhfhs1.75113cosxvvsinyvvx001.750.071svxuxtyvxxavvf bhfhnsy001.750.071svyuytyvyyavvf hbfbns14 雙向受剪

5、框架柱斜截面受剪承載力計(jì)算xuxvvyuyvv001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxavvfbhfhns001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyavvfhbfbns151u0.351.20.2styvcorttta f antfwwsa00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsafnbhfvsvyvttsaafwanftcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhwtvtt15 . 0t16rc結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋（hrb500，hrbf500），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。 按

6、荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（pc）或準(zhǔn)永久組合（rc）并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計(jì)算：裂縫寬度計(jì)算（5）smaxcrcrs wletktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc17 表7.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù)注：將系數(shù) 由原來的2.1降低到1.9； 將標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合。裂縫寬度約減小30%，可適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。crcr18 完善規(guī)范的完整性，從以構(gòu)件計(jì)算為主適當(dāng)擴(kuò)展到整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，補(bǔ)充“結(jié)構(gòu)方案”和“結(jié)構(gòu)抗倒塌設(shè)計(jì)”的原則（6）結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) 混凝土結(jié)構(gòu)的選型及布置 結(jié)構(gòu)縫的設(shè)計(jì)原則 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接和構(gòu)造 建筑、抗震、耐久、抗災(zāi)、節(jié)材

7、等19dadasr20 對于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴(yán)重后果的重要混凝土結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)?；炷两Y(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)宜符合下列要求： 避免使結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用； 采取減小偶然作用效應(yīng)的措施； 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束； 增強(qiáng)疏散通道、避難空間及結(jié)構(gòu)關(guān)鍵傳力部位的承載能力和變形性能。212223 對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)，宜進(jìn)行豎向自振頻率驗(yàn)算，其自振頻率不宜低于下列要求： 住宅和公寓6 hz; 辦公樓和旅館5 hz; 大跨度公共建筑3.5 hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。24 u對下列情況的既有結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì) 延長

8、使用年限； 加固、改造，消除安全隱患； 改變用途或使用環(huán)境； 改建、擴(kuò)建； 受損后的修復(fù)。2526 鋼筋修訂時(shí)作下列改動(dòng)：l增加500mpa級(jí)高強(qiáng)鋼筋；l列入hrbf系列細(xì)晶粒鋼筋；l淘汰低強(qiáng)的hpb235鋼筋，代之以hpb300鋼筋，並規(guī)定了過渡方法；l列入中強(qiáng)鋼絲以增加預(yù)應(yīng)力筋品種，補(bǔ)充中強(qiáng)空檔.2728 注：當(dāng)采用直徑大于40 mm的鋼筋時(shí)，應(yīng)經(jīng)相應(yīng)的試驗(yàn)檢驗(yàn)或有可靠的工程經(jīng)驗(yàn) 29針對目前工程中較多超長結(jié)構(gòu)不設(shè)縫的實(shí)際需求，增補(bǔ)了間接作用效應(yīng)分析原則，重點(diǎn)強(qiáng)調(diào)對收縮、徐變和溫度作用的考慮。間接作用范圍：當(dāng)混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應(yīng)可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正

9、常使用時(shí)，宜進(jìn)行間接作用分析。 u溫度作用應(yīng)按下列情況考慮 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導(dǎo)等； 3031htpc,mm0(0.70.25)lffu h配置箍筋時(shí)的受沖切承載力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lffu hf a 配置彎起鋼筋時(shí)的受沖切承載力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlffu hf a（將原系數(shù)0.35提高到0.55，將原系數(shù)0.15提高到0.25）32增加了按應(yīng)力限制鋼筋間距的要求(13)裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁

10、中，兩鋼筋之間的裂縫最大。 對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件及環(huán)境為一a類的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當(dāng)鋼筋凈保護(hù)層厚度不大于65mm時(shí)，除計(jì)算最大裂縫寬度外，離構(gòu)件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符合表7.1.5規(guī)定。 當(dāng)配置有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，且在使用荷載下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量 , 在 。有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力束的間距不應(yīng)超過非預(yù)應(yīng)力配筋允許的最大間距的2/3。 22ps160n/mm240n/mm（ps33psmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表7.1.5 控制裂縫寬度帶肋鋼筋的最大間距s（mm）34skqk1bmmmbs/bb3536注： 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)不大于c25時(shí)，表中保護(hù)層厚度數(shù)值

11、應(yīng)增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不小于40mm。3738yabtfldfpyabtfldfaa abll39 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)cyfftyff注：受壓構(gòu)件的配筋率采用雙控，有利于高強(qiáng)材料應(yīng)用。40crminy1.05mhf bs,m inm incrabh hcr構(gòu)件截面的臨界厚度，當(dāng)小于h/2時(shí)取h/2； m構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計(jì)算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一半及0.1 。41c,ext0.01ac,extac,ext11) (

12、2 )ac h xbc c2（42（a）鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固43pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構(gòu)件4445ty1 8 0ff0.9（1.0）和 0.7（0.8）和 ty145ff0.6（0.7）和 ty125ff0.5（0.6）和 ty105ff1.1（1.2）和 ty215ff0.9（1.0）和 ty180ff0.8（0.9）和 ty160ff0.7（0.8）和 ty145ff注：對于采用335mpa

13、級(jí)縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應(yīng)采用括號(hào)內(nèi)的數(shù)值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)高于c60時(shí)，按c60取值。46表11.4.11 柱軸壓比限值47jb0sbjbmvha9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buajb 0s1.15mvha 其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)b0sjb0scb1bjbmhavbahh9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buab0sjb0scb1.151mhavhahh48wbv cc0re1(0.20)f bh連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定w bv 0svt0re10.42yvaf bhf hs49nlh縱筋sz構(gòu)造縱筋sg箍筋sv圖11.7.8 普通配筋連梁wbv c c0re1(0.15)fbh0sv1wbtyv 0re10.380.9navf bhf hs50縱筋sz箍筋sv構(gòu)造縱筋sg對角斜筋sxh=600b=100ccchblll（a）對角斜筋連梁 （b）分段封閉箍筋連梁 51wbv cc0re1(0.20)f bh (11.7.8-1)0sxwbtsxre10.41.9sin0.6vf b hfa (11.7.9-1)sv1yv0yxsx()/()n af hs fa (11.7.9-2)svt0yv0syren1