三角掛籃施工計算書

1、三角掛籃施工計算書目 錄1 塊段及掛籃信息說明42 主要計算依據(jù)43 主要力學(xué)標準取值54 主要荷載取值55 工況分析56 掛籃結(jié)構(gòu)驗算56.1 底籃縱梁驗算56.1.1 1號塊底籃縱梁1驗算56.1.2 1號塊底籃縱梁2驗算76.1.3 1號塊底籃縱梁3驗算86.1.4 1號塊底籃縱梁4驗算96.1.5 5號塊底籃縱梁1驗算106.1.6 5號塊底籃縱梁2驗算116.1.7 5號塊底籃縱梁3驗算126.1.8 5號塊底籃縱梁4驗算136.1.9 小結(jié)146.2 前下、后下橫梁驗算146.2.1 前下橫梁驗算146.2.2 后下橫梁驗算156.3 內(nèi)?；候炈?76.3.1 內(nèi)?；簼仓?號塊

2、時驗算176.3.2 內(nèi)?；嚎蛰d行走3.5m時驗算186.3.3 小結(jié)196.4 外模吊架驗算196.4.1 外模滑梁澆筑1號塊時驗算196.4.2 外?；嚎蛰d行走3.5m時驗算216.4.3 外模橫梁驗算226.4.4 小結(jié)256.5 前上橫梁驗算256.6 主桁桿件驗算266.7 掛籃走船驗算296.8 后錨驗算306.9 jl32吊桿驗算306.10 掛籃總變形計算306.11 掛籃銷軸驗算304.12 抗風整體穩(wěn)定性驗算317 總結(jié)33掛籃懸臂施工計算書1 塊段及掛籃信息說明本橋主橋箱梁寬12.5m，底板寬7m。單t懸臂塊段為1-10號，各塊段數(shù)據(jù)詳見下表：塊段編號塊段長度（m）砼

3、方量（m3）塊段質(zhì)量(t)塊段高度(cm)hminhmax012232.41604.27398.64501341.13106.94367.3398.62337.4697.40338.4367.33333.9588.27312338.44332.2883.9328831253.535.7993.04263.428863.534.0288.46242.4263.473.532.1883.66225.3242.483.530.3178.8212.2225.393.528.8474.99203.5212.2103.528.0973.04200203.5掛籃采用原南通市鐘秀大橋項目掛籃設(shè)計圖紙經(jīng)局部更改

4、設(shè)計，掛籃整體重新加工。本掛籃主桁誒三角結(jié)構(gòu)，整體結(jié)構(gòu)包括主桁系統(tǒng)（含行走系統(tǒng)）、懸掛系統(tǒng)、門架系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)及模板系統(tǒng)。單個掛籃重44.4t。掛籃結(jié)構(gòu)詳見k196+037 漢江特大橋引橋懸澆箱梁掛籃設(shè)計圖紙zxgl-1至zxgl-21。2 主要計算依據(jù)1、湖北麻竹高速公路兩階段施工圖設(shè)計 d6冊2、k196+037 漢江特大橋引橋懸澆箱梁掛籃設(shè)計圖紙3、k196+037 漢江特大橋施工組織設(shè)計4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（gb50017-2003）5、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（jtj041-2000）6、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtg d-60 2004）7、路橋施工計算手冊3 主要力學(xué)標準取值a3鋼：彎應(yīng)

5、力w=145*1.3=189mpa軸應(yīng)力=140*1.3=182mpa剪應(yīng)力=85*1.3=111mpa45#鋼：彎應(yīng)力w=220*1.3=286mpa軸應(yīng)力=210*1.3=273mpa剪應(yīng)力=125*1.3=163mpa40cr鋼：屈服強度fy500mpajl32:軸應(yīng)力=512mpa重力加速度g=9.8m/s2砼密度=2500kg/m34 主要荷載取值由于設(shè)計圖紙要求單個塊段砼重量不得超過5%，計算砼荷載時按105%取值；人員、機械荷載按砼荷載的1.015取值；風速按7級風取值，即v=17.1m/s。5 工況分析初步分析掛籃在施工1號塊和5號塊時掛籃的多部位處于最不利狀態(tài)，須單獨計算該兩

6、種工況；當懸澆5-10號塊（最長塊段），掛籃走到位后，外?；禾幱谧畈焕麪顟B(tài)；掛籃的最大變形計算，當施工1號塊（或5號塊，須詳細計算確定最不利情況）時，計算拉桿最大變形和主桁最大下繞變形；掛籃的整體穩(wěn)定性驗算，當施工1號塊（或5號塊，須詳細計算確定最不利情況）時，計算門架穩(wěn)定性。6 掛籃結(jié)構(gòu)驗算6.1 底籃縱梁驗算6.1.1 1號塊底籃縱梁1驗算縱梁布置：1號塊高hmin=3.673m，hmax= 3.986m，底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.85/7/3.3/4=252n/mq自=30.08*9.8=295n/mqmin砼=3.673*9.8*2500*0.7*1.065/4=

7、16772n/mqmax砼=3.986*9.8*2500*0.7*1.065/4=18201n/m建模計算，得：mmax=42215n.m=42215/401360*1000=105.2mpa189mpaqmax=39445n=39445/4851=8.1mpa111mpa最大變形=10.7mm=5400/400=13.5mm反力f后=39571n反力f前=15490n6.1.2 1號塊底籃縱梁2驗算縱梁布置：底板高h=0.586m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.726/7/3.3=862n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.586*9.8*2500*0.726*

8、1.065=11101n/m建模計算，得：mmax=29173n.m=29173/401360*1000=72.7mpa189mpaqmax=26774n=26774/4851=5.5mpa111mpa最大變形=7.4mm=5400/400=13.5mm反力f后=26992n反力f前=10926n6.1.3 1號塊底籃縱梁3驗算縱梁布置：底板高h=0.586m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*1/7/3.3=1188n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.586*9.8*2500*1*1.065=15920n/m建模計算，得：mmax=39803n.m=39803/401

9、360*1000=99.2mpa189mpaqmax=36578n=36578/4851=7.5mpa111mpa最大變形=10.1mm=5400/400=13.5mm反力f后=36845n反力f前=14716n6.1.4 1號塊底籃縱梁4驗算縱梁布置：底板高h=0.586m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.925/7/3.3=1099n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.586*9.8*2500*0.925*1.065=14143n/m建模計算，得：mmax=36893n.m=36893/401360*1000=91.9mpa189mpaqmax=33894n=3

10、3894/4851=7.0mpa111mpa最大變形=9.3mm=5400/400=13.5mm反力f后=34147n反力f前=13678n6.1.5 5號塊底籃縱梁1驗算縱梁布置：1號塊高hmin=2.634m，hmax= 2.88m，底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.85/7/3.3/4=252n/mq自=30.08*9.8=295n/mqmin砼=2.634*9.8*2500*0.7*1.065/4=12027n/mqmax砼=2.88*9.8*2500*0.7*1.065/4=13151n/m建模計算，得：mmax=36592n.m=36592/401360*1000=91

11、.2mpa189mpaqmax=31401n=31401/4851=6.5mpa111mpa最大變形=9.9mm=5400/400=13.5mm反力f后=31527n反力f前=15262n6.1.6 5號塊底籃縱梁2驗算縱梁布置：底板高h=0.427m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.726/7/3.3=862n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.427*9.8*2500*0.726*1.065=8089n/m建模計算，得：mmax=26171n.m=26171/401360*1000=65.2mpa189mpaqmax=22018n=22018/4851=4.5m

12、pa111mpa最大變形=7.1mm=5400/400=13.5mm反力f后=22236n反力f前=11122n6.1.7 5號塊底籃縱梁3驗算縱梁布置：底板高h=0.427m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*1/7/3.3=1188n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.427*9.8*2500*1*1.065=11141n/m建模計算，得：mmax=35650n.m=35650/401360*1000=88.8mpa189mpaqmax=30026n=30026/4851=9.7mpa111mpa最大變形=9.7mm=5400/400=13.5mm反力f后=30293

13、n反力f前=14985n6.1.8 5號塊底籃縱梁4驗算縱梁布置：底板高h=0.427m底模重2.8t，q底模=2800*9.8*0.925/7/3.3=1099n/mq自=30.08*9.8=295n/mq砼=0.427*9.8*2500*0.925*1.065=10306n/m建模計算，得：mmax=33057n.m=33057/401360*1000=82.4mpa189mpaqmax=27836n=27836/4851=5.7mpa111mpa最大變形=9.0mm=5400/400=13.5mm反力f后=28089n反力f前=13678n6.1.9 小結(jié)塊段縱梁1縱梁2縱梁3縱梁4f后

14、f前f后f前f后f前f后f前1號塊39571154902699210926368451471634147136785號塊3152715262222361112230293149852808913928經(jīng)對比分析，施工1號塊時，前下橫梁、后下橫梁均處于最不利工況。6.2 前下、后下橫梁驗算6.2.1 前下橫梁驗算前下橫梁布置圖：f1前=15490knf2前=10926knf3前=14716knf4前=13678knq自=106.132*9.8=1040n/m建模計算，得：mmax=9003n.m=9002/7820000*1000=1.2mpa189mpaqmax=58503n=58503/13

15、520=4.3mpa111mpa最大變形=0.01mm=2660/400=6.65mm反力f前1=1111n反力f前2=26583n反力f前3=58503n反力f前4=42584n反力f前5=58503n反力f前6=26583n反力f前7=1111n6.2.2 后下橫梁驗算前下橫梁布置圖： f1前=39571knf2前=26992knf3前=36845knf4前=34147knq自=106.132*9.8=1040n/m建模計算，得：mmax=46237n.m=46237/7820000*1000=5.9mpa189mpaqmax=162566n=162566/13520=12mpa111mp

16、a最大變形=0.1mm=3300/400=8.25mm反力f后1=-16231n反力f后2=75114n反力f后3=162566n反力f后4=40870n反力f后5=40870n反力f后6=162566n反力f后7=75114n反力f后8=-16231n6.3 內(nèi)?；候炈?.3.1 內(nèi)?；簼仓?號塊時驗算澆筑1號塊時，內(nèi)?；航Y(jié)構(gòu)形式： 內(nèi)?；簽楣?0a，長10m，內(nèi)模長度3.8m。內(nèi)模重4.2t，q內(nèi)模=4200*9.8/2/3.8=5416n/m砼重量：2.98*3*2.5=22.35tq砼=22.35*1000*9.8*1.065/2/3=38878n/mq自=65.565*9.8

17、=643n/m建模計算，得：mmax=107439n.m=107439/1085700*1000=99.0mpa189mpaqmax=92575n=92575/8607=10.8mpa111mpa最大變形=4.4mm=5000/400=12.25mm反力f前=51069n反力f后=92575n6.3.2 內(nèi)?；嚎蛰d行走3.5m時驗算空載行走3.5m時，內(nèi)?；航Y(jié)構(gòu)形式： 內(nèi)?；簽楣?0a，長10m，內(nèi)模長度3.8m。內(nèi)模重4.2t，q內(nèi)模=4200*9.8/2/3.8=5416n/mq自=65.565*9.8=643n/m建模計算，得：mmax=38396n.m=38396/1085700

18、*1000=35.4mpa189mpaqmax=17050n=17050/8607=2.0mpa111mpa最大變形=6.5mm=9000/400=22.5mm反力f前=17050n反力f后=9961n6.3.3 小結(jié)掛籃內(nèi)?？v梁在澆筑1號塊時，以及空載行走3.5m時，均滿足要求。6.4 外模吊架驗算6.4.1 外?；簼仓?號塊時驗算外?；簽?根工36a，長10m。6.4.1.1 外模內(nèi)滑梁澆筑1號塊時驗算外模內(nèi)滑梁澆筑1號塊時情況：外模重4.0t，q外模內(nèi)=3100*9.8/3.8=7995n/m砼重量：0.615*3*2.5=4.61tq砼=4.61*1000*9.8*1.065/3=

19、16047n/mq自=60.005*9.8=588n/m建模計算，得：mmax=60047n.m=60047/877556*1000=48.4mpa189mpaqmax=54027n=98485/7644=11.4mpa111mpa最大變形=4.5mm=5000/400=12.25mm反力f前=30375n反力f后=54027n6.4.1.2 外模外滑梁澆筑1號塊時驗算外模外滑梁澆筑1號塊時情況：外模重4.0t，q外模外=900*9.8/3.8=2321n/m砼重量：0.251*3*2.5=1.88tq砼=1.88*1000*9.8*1.065/3=6549n/mq自=60.005*9.8=5

20、88n/m建模計算，得：mmax=21055n.m=60047/877556*1000=24.0mpa189mpaqmax=23070n=23070/7644=3.0mpa111mpa最大變形=1.6mm=5000/400=12.25mm反力f前=11277n反力f后=23070n6.4.2 外?；嚎蛰d行走3.5m時驗算外?；簽?根工36a，長10m。6.4.2.1 外模內(nèi)滑梁空載行走3.5m時驗算外模內(nèi)滑梁空載行走3.5時情況：外模重4.0t，q外模內(nèi)=3100*9.8/3.8=7995n/mq自=60.005*9.8=588n/m建模計算，得：mmax=53180n.m=53180/8

21、77556*1000=60.6mpa189mpaqmax=23363n=23363/7644=11.4mpa111mpa最大變形=12.4mm=9000/400=22.5mm反力f前=23363n反力f后=12898n6.4.2.2 外模外滑梁空載行走3.5m時驗算外模外滑梁空載行走3.5時情況：外模重4.0t，q外模外=900*9.8/3.8=2321n/mq自=60.005*9.8=588n/m建模計算，得：mmax=19481n.m=19481/877556*1000=22.2mpa189mpaqmax=8869n=8869/7644=1.2mpa111mpa最大變形=4.6mm=900

22、0/400=22.5mm反力f前=8869n反力f后=5831n6.4.3 外模橫梁驗算外?；簽?根2工25a，長2.32m。掛籃前端（前進方向）的為前橫梁，后端的為后橫梁。6.4.3.1 外模前橫梁驗算外模前橫梁結(jié)構(gòu)情況：澆筑1號塊時，外模內(nèi)滑梁處反力f內(nèi)為30375n；外模外滑梁處反力f外為11277n。q自=2*38.03*9.8=746n/m建模計算，得：mmax=5579n.m=5579/802720*1000=7.0mpa189mpaqmax=29529n=29529/9702=3.0mpa111mpa最大變形=0.1mm=2120/400=5.3mm反力f前外=13854n反力

23、f前內(nèi)=29529n6.4.3.2 外模后橫梁驗算外模后橫梁結(jié)構(gòu)情況：澆筑1號塊時，外模內(nèi)滑梁處反力f內(nèi)為54027n；外模外滑梁處反力f外為23070n；后下橫梁吊桿2反力f后2=75114n；后下橫梁吊桿1處此時往上翹，橫梁不受力。q自=2*38.03*9.8=746n/m建模計算，得：mmax= 32184n.m= 32184/802720*1000=40.1mpa189mpaqmax=114300n=114300/9702=11.8mpa111mpa最大變形=0.6mm=2120/400=5.3mm反力f后外=39642n反力f后內(nèi)=114300n6.4.4 小結(jié)在澆筑1號塊時，外?；?/p>

24、梁、橫梁均能滿足要求；在外?？蛰d行走3.5m時，滑梁能滿足要求。6.5 前上橫梁驗算前上橫梁為2槽40a，長13m。前上橫梁的結(jié)構(gòu)情況：f1=13854nf2=1111nf3=29529nf4=26583nf5=58503nf6=51069nf7=42584nf8=51069nf9=58503nf10=26583nf11=29529nf12=1111nf13=13854nq自=2*58.906*9.8=1155n/m建模計算，得：mmax=103516n.m= 103516/1757770*1000=58.9mpa189mpaqmax=209492n=209492/15008=14.0mpa1

25、11mpa最大變形=4.9mm=6300/400=15.75mm反力f =209492n前上橫梁能滿足施工要求。6.6 主桁桿件驗算主桁縱梁為2工40a，斜拉帶為2個鋼帶，寬22cm，厚16mm，立柱為2槽32a。主桁結(jié)構(gòu)圖：前上橫梁的支撐反力為209492n。建模計算，得：mmax= 142761n.m= 142761/2171400*1000=65.7mpa189mpaqmax=209492n=209492/17214=12.2mpa111mpa最大變形=10.2mm=4800/400=12mm縱梁軸力fmax=300019n= 300019/17214=17.4mpa182mpa立柱軸力

26、fmax= 450028n= 450028/9700=46.4mpa182mpa斜拉帶拉力fmax= 375023n= 375023/7040=53.3mpa182mpa主桁桿件均滿足要求。6.7 掛籃走船驗算走船支點總壓力：432224+（1215.8*9.8+38.072*2*3.4*9.8+（100.3+473.8+315.9）/2）=451037n主桁縱梁立柱處受壓，= 451037/（142-10.5*8*3）+（500+8）*10.5）=53.1mpa182mpa。主桁受壓安全。走船工字鋼結(jié)構(gòu)情況：立柱傳來的線荷載：451037/5/0.342=263764m/m建模計算，得：mm

27、ax=6073n.m= 6073/401360*1000=15.1mpa189mpaqmax=75205n=75205/4851=15.5mpa111mpa最大變形=0.02mm=700/400=1.75mm經(jīng)驗算，走船各部位滿足施工要求。6.8 后錨驗算后錨為4根jl32的精扎螺紋鋼，截面面積：a=804.2mm2后錨受力為209492n；應(yīng)力：=209492/804.2/4=65.1mpa0=512mpa，滿足要求。6.9 jl32吊桿驗算本掛籃在施工該連續(xù)箱梁時，jl32吊桿最大受力為162566n，出現(xiàn)在后下橫梁從外向內(nèi)數(shù)第三根吊桿處。=162566/804.2=202.1mpa0=5

28、12mpa，滿足要求。6.10 掛籃總變形計算已計算主桁前段下繞變形10.2mm。還須計算前上橫梁吊桿最大變形。吊桿5受力最大fmax=58503n=f.l/ea=58503*5.78/(200000000000*3.14*0.016*0.016)*1000=2.1mm總=10.2+2.1=12.3mm6.11 掛籃銷軸驗算銷子直徑d=80 mm，截面積f5027 mm2斜拉帶：剪力q=375023nq235拉桿局部加強后板厚：t=(6+16)*2=44mm，則：銷子剪應(yīng)力:=375023/(2*5027)=37.3mpa局部擠壓應(yīng)力：=375023/(44*80)=106.5mpa 上立柱：剪力q=450028nq235壓桿局部加強后板厚：t=(6+16)*2=44mm，則：銷子剪應(yīng)力：=450028/(2*2*5027)=22.4mpa局部擠壓應(yīng)力：=450028/(2*44*80)=63.9mpa 下立柱：剪力q=450028nq235壓桿局部加強后板厚：t=(8+6+16) *2=60mm，則：銷子剪應(yīng)力：=450028/(2*5027)=44.8mpa局部擠壓應(yīng)力：=450028/(60*80)=93.8mpa 掛籃前吊點：最大剪力q=5