PX1200旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì)

1、第 VI 頁(yè)遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)PX1200/250旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì)摘 要新中國(guó)成立以來，隨著采礦業(yè)的發(fā)展，選礦機(jī)械經(jīng)歷了從無到有、從小到大、從單個(gè)品種和規(guī)格到多個(gè)品種和規(guī)格的發(fā)展過程，各種選礦機(jī)械產(chǎn)品已經(jīng)形成了系列，現(xiàn)在生產(chǎn)的各種形式和規(guī)格的破碎機(jī)、磨礦機(jī)和選礦機(jī)械，基本上能滿足國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)的需求，同時(shí)，在液壓破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)、離心選礦機(jī)等新產(chǎn)品的研制和新技術(shù)的應(yīng)用方面都取得了一定的成就，但是，根據(jù)我國(guó)礦藏資源的特點(diǎn)（貧礦多、共生礦物多),選別的機(jī)械品種還不能完全滿足新的選礦工藝的需要，特別需要發(fā)展一些適于對(duì)難選物的選別機(jī)械。旋回破碎機(jī)是利用破碎錐在殼體內(nèi)腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，對(duì)物料產(chǎn)生擠

2、壓和彎曲作用，粗碎各種硬度的礦石或巖石的大型破碎機(jī)械，裝有破碎錐的主軸的上端支承在橫梁中部的襯套內(nèi)，其下端則置于軸套的偏心套中，軸套轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，破碎錐繞機(jī)器中心線作偏心旋回運(yùn)動(dòng)，他的破碎動(dòng)作是連續(xù)的，故工作效率高于顎式破碎機(jī)，旋回破碎機(jī)的工作是連續(xù)的，它與其他破碎機(jī)相比其優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)能力大，工作平穩(wěn)，破碎單位重量礦石的耗量少，產(chǎn)品粒度比較均勻。關(guān)鍵詞：旋回破碎機(jī)；破碎；破碎錐The design of PX1200/250 gyratory crusherAbstractSince new China had been established ,along with the mining indus

3、try development , the dressing machinery experienced has grown out of nothing, form infancy to maturity , from the single variety and the specification to many varieties and the specification developing process. Each kind of dressing mechanical product have already formed the series .Now each kind o

4、f pattern and specification breaker，the ore mail and classification machinery, basically can satisfy the need of the national economy construction, meanwhile, in the hydraulic pressure breaker, the counter-attack type breaker ,the centrifugal concentrator and so on, the new product development and t

5、he new technical application aspect have yielded the certain result. However, according to our country mineral resource characteristic(The lean ore are many associated mineral are many), classifies the machinery the variety not to be able completely to satisfy the new dressing craft the need ,partic

6、ularly needs to develop some to be suitable for the difficult electing classification machinery.The gyratory crusher is the curing function, thick garrulous each kind of degree of hardness orator rock large-scale broken machinery which is loaded with the broken awl the main axle upper extreme suppor

7、ting in the crossbeam bushing, its lower extremity sets to the axle sleeve center. When the axle sleeve rotates, the broken awl circles in the machine the core to make the biased cycle movement its broken movement is continuously carries on, hence the working efficiency is higher than the jaw type b

8、reaker. The gyratory crusher broken work is continual, it compares with other breakers, its merit is the high productivity , work steady, few crushing unit weight ore consumption quantity，and the uniform distribution equispaced product granularity .Key words: The Gyratory crusher;Break;Cone 目 錄1 緒論1

9、 1.1 研究的目的和意義11.2 國(guó)內(nèi)外碎磨設(shè)備的簡(jiǎn)介31.3 旋回破碎機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)42 總體方案設(shè)計(jì)52.1 旋回破碎機(jī)的類型52.2 旋回破碎機(jī)的工作原理52.3 旋回破碎機(jī)的構(gòu)造53 旋回破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計(jì)算93.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計(jì)算93.1.1 給礦口尺寸與排礦口尺寸93.1.2 嚙角93.1.3 破碎錐的擺動(dòng)行程s103.1.4 基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定103.2 工作參數(shù)的選擇與計(jì)算113.2.1 破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)n（偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)）113.2.2 生產(chǎn)率123.2.3 電動(dòng)機(jī)功率N123.3 破碎力133.4 受力分析164 電動(dòng)機(jī)的選擇及軸的計(jì)算184.1 電

10、動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比的分配184.1.1 電動(dòng)機(jī)的選擇184.1.2 傳動(dòng)比的分配184.2 傳動(dòng)裝置的選擇與設(shè)計(jì)184.2.1 轉(zhuǎn)矩的計(jì)算184.2.2 V帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算194.3 傳動(dòng)齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算224.3.1 錐齒輪的計(jì)算224.3.2 錐齒輪的校核254.4 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算274.5 滾動(dòng)軸承的選擇和壽命驗(yàn)算304.6 鍵的強(qiáng)度校核314.6.1 傳動(dòng)軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算314.6.2 主軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算315 PX1200/250旋回破碎機(jī)的環(huán)保、可靠性與經(jīng)濟(jì)性分析335.1 設(shè)備的環(huán)保措施335.2 設(shè)備的可靠性335.2.1 可靠性的計(jì)算335.2.2 機(jī)械設(shè)備的有效度345

11、.3 設(shè)備的經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)345.3.1 投資回收期345.3.2 盈虧平衡分析355.3.3 設(shè)備合理的更新期36結(jié) 論38致 謝39參考文獻(xiàn)40第48頁(yè)遼寧科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 緒論1.1 研究的目的和意義 從新中國(guó)成立以來，我國(guó)的選礦工業(yè)獲得蓬勃的發(fā)展。選礦機(jī)械也經(jīng)歷了從無到有、從小到大、從單個(gè)品種到多個(gè)品種的發(fā)展過程，已經(jīng)形成各種選礦機(jī)械系列產(chǎn)品，目前所生產(chǎn)的各種類型和規(guī)格的破碎機(jī)、磨礦機(jī)、和選礦機(jī)械，大體上能滿足我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)發(fā)展的需求，同時(shí)，我國(guó)在研究液壓破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)、離心選礦機(jī)等新產(chǎn)品的和新技術(shù)改進(jìn)的方面都獲得輝煌的成就，然而，由于我國(guó)礦產(chǎn)資源的特點(diǎn)（貧礦多、共生礦物多)，

12、選礦機(jī)械的產(chǎn)品類型并不能夠全部滿足工業(yè)進(jìn)步的需求，尤其需要一些適于對(duì)難選物的選礦機(jī)械，旋回破碎機(jī)是利用破碎錐在殼體內(nèi)腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，對(duì)礦物進(jìn)行壓擠和碰撞作用，粗碎多種不同硬度物料的重型破碎機(jī)器。在橫梁中部的襯套內(nèi)的橫梁支承著裝有破碎錐的主軸的上端，軸套的偏心孔中放置于其下端，當(dāng)軸套運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，破碎錐繞破碎機(jī)軸線進(jìn)行偏心旋轉(zhuǎn)工作，作連續(xù)的破碎工作，故工作效率高于顎式破碎機(jī)，旋回破碎機(jī)的工作是連續(xù)的，它與其他破碎機(jī)相比其優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)能力大，工作平穩(wěn)，破碎單位重量礦石消耗量少，產(chǎn)品粒度比較均勻。 旋回破碎機(jī)在沙場(chǎng)、建房、煤炭等各行各業(yè)得到廣泛應(yīng)用。70年代以來，中國(guó)對(duì)破碎機(jī)的研發(fā)和設(shè)計(jì)破碎機(jī)方面取得了輝煌

13、的成就。通過借鑒在國(guó)外先進(jìn)技術(shù)工藝的前提上，考慮我國(guó)的基本情形設(shè)計(jì)開發(fā)了新的機(jī)型、使用效率高的設(shè)備。沈陽(yáng)機(jī)械設(shè)備有限公司對(duì)旋回破碎機(jī)做了大量的實(shí)驗(yàn)研究，并通過降低破碎機(jī)的懸掛高度，改進(jìn)動(dòng)錐的運(yùn)動(dòng)軌跡，把破碎腔的嚙角減小，加大破碎比，增大了破碎錐的運(yùn)轉(zhuǎn)行程，生產(chǎn)能力得到一定的提高，進(jìn)一步提高了機(jī)器功能，達(dá)到對(duì)旋回破碎機(jī)的更新?lián)Q代。旋回破碎機(jī)主要是由動(dòng)錐和定錐組成?；顒?dòng)的動(dòng)錐繞其中心軸線作旋回運(yùn)動(dòng)，因?yàn)橛衅牡淖饔?，時(shí)而靠近，時(shí)而遠(yuǎn)離。由此使動(dòng)錐和定錐礦石受到擠壓、劈裂和彎曲作用而破碎。旋回破碎機(jī)的機(jī)身重量較輕，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單（一個(gè)動(dòng)錐、一個(gè)定錐襯、一個(gè)偏心軸套和一對(duì)軸承），生產(chǎn)效率較高（比同規(guī)格的簡(jiǎn)擺

14、旋回破碎機(jī)生產(chǎn)效率高20%30%）。旋回破碎機(jī)適合破碎中硬度石料。在工程中，多用中碎、細(xì)碎設(shè)備，破碎比比較大，其比值可達(dá)。隨著機(jī)械工業(yè)的進(jìn)步，近年來，旋回破碎機(jī)正朝著大型化發(fā)展。所以，一個(gè)合理的傳動(dòng)裝置可以使旋回破碎機(jī)運(yùn)行的更加順利，合理有效。動(dòng)錐優(yōu)化可使損耗明顯的降低，碰撞、噪音、振動(dòng)都有一定程度的降低，也降低了操作工人的勞動(dòng)量，提高破碎物料的質(zhì)量，減少加工成本和縮短生產(chǎn)周期。不過，旋回破碎機(jī)也有它的缺點(diǎn),具體如下：旋回破碎機(jī)排料口揚(yáng)塵十分嚴(yán)重，經(jīng)過破碎出來的塊狀和粉末狀物料通過礦石輸送皮帶，部分物料飛濺或滾淌到地面上，堆積在地面，形成厚厚的一層物料，部分粉狀物料在空中飄揚(yáng)，對(duì)生產(chǎn)構(gòu)成了極大

15、的干擾。大量的粉塵飄在工作空間而直接影響現(xiàn)場(chǎng)工人的身體健康，所以需要使用相應(yīng)的除塵裝置是旋回破碎機(jī)目前刻不容緩的問題。當(dāng)前破碎機(jī)的設(shè)計(jì)應(yīng)著手人性化，直面服務(wù)目標(biāo)，面向市場(chǎng)、面對(duì)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)、面對(duì)礦產(chǎn)高效利用的大前提，改善性能、合理化設(shè)計(jì)。因此改進(jìn)旋回破碎機(jī)的性能,使它能夠更好地服務(wù)人類,讓它的生產(chǎn)率盡可能提高。伴隨著我國(guó)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，綜合利用礦產(chǎn)資源的的技術(shù)同其相關(guān)產(chǎn)業(yè)的快速進(jìn)步，自從1999年以來，我國(guó)建成了10843座大中型礦山和224567個(gè)鄉(xiāng)鎮(zhèn)集體企業(yè)，中國(guó)破碎礦物料總量超過50億噸，物料破碎總產(chǎn)值為3000億元。礦物的破碎在許多行業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)中是不可或缺的加工工藝。因?yàn)榈V物的物理性質(zhì)

16、和組織結(jié)構(gòu)有很大的差別,為滿足各種礦石的要求,破碎機(jī)的類型也呈現(xiàn)多種樣式。對(duì)金屬礦破碎而言,破碎是選礦廠的首道工序,為了得到有用物料,將其分為粗碎、中碎、細(xì)碎,而且還要磨礦。因?yàn)槠扑樵谶x礦行業(yè)屬于耗能的大戶(幾乎占據(jù)全廠耗電量58%),為了達(dá)到提高生產(chǎn)效率和節(jié)能的目的,因此提出了“少磨多碎”的技術(shù)原理。進(jìn)而讓破碎機(jī)從粗碎與中碎向細(xì)碎及節(jié)能高產(chǎn)方向發(fā)展。其次，隨著自動(dòng)化產(chǎn)業(yè)的進(jìn)步,破碎機(jī)也漸漸邁進(jìn)自動(dòng)化方向(如國(guó)外產(chǎn)品已實(shí)現(xiàn)機(jī)電一體化、連檢,并能相應(yīng)調(diào)給料速度、排礦口大小及控制破碎力等)。伴隨著采礦業(yè)的發(fā)展,破碎機(jī)漸漸發(fā)展到大型化,旋回破碎機(jī)的粗碎生產(chǎn)率能夠達(dá)到5500t/h。關(guān)于新工作方式和新

17、的破碎原理(如電、熱破碎)正在實(shí)驗(yàn)探討中,目前尚不能在生產(chǎn)中應(yīng)用。相對(duì)粗碎來說,當(dāng)前已經(jīng)研制出很多類型來代替老式旋回式破碎機(jī),主要是采用科學(xué)技術(shù)工藝,加以改進(jìn)升級(jí)、達(dá)到耐磨的特點(diǎn),從而能產(chǎn)生節(jié)能、效率高、高效的目的。細(xì)碎方面新機(jī)型更多些。總的來看,值得提出的有:顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、沖擊式破碎機(jī)和輥壓機(jī)。而目前應(yīng)用最廣泛的就是旋回破碎機(jī)。1.2 國(guó)內(nèi)外碎磨設(shè)備的簡(jiǎn)介 破碎是處于采礦和冶煉的一個(gè)中間環(huán)節(jié)，其目的是為了將礦物中的脈石和不用的雜質(zhì)要一定程度的去掉，以達(dá)到品位的礦石，滿足冶煉的目標(biāo)和加大冶煉物品的質(zhì)量。它提供高品位的礦石使之滿足冶煉需要及其使國(guó)家礦產(chǎn)合理綜合利用，從而在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占據(jù)

18、不可或缺的組成部分。如今，旋回破碎機(jī)、顎式破碎機(jī)、圓錐式破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)和反擊式破碎機(jī)、立軸沖擊式破碎機(jī)等組成了破碎機(jī)械的主要種類。 旋回破碎機(jī)的工作原理是動(dòng)錐在殼體破碎腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生對(duì)物料的壓擠、破裂和彎曲變形，粗碎不同硬度的礦石和山石的大型破碎機(jī)器。在橫梁中的襯套內(nèi)破碎錐支承橫梁的上端，其下端被放置在軸套偏心孔中。在軸套內(nèi)工作時(shí)，破碎錐繞中心軸線做偏心的往復(fù)旋回運(yùn)動(dòng)，進(jìn)行連續(xù)的破碎工作，故工作效率高于顎式破碎機(jī)。到70年代初期，大型旋回破碎機(jī)每小時(shí)已能處理物料5500t，達(dá)到2200mm最大給料直徑。 顎式破碎機(jī)是在兩顎板對(duì)礦石的壓擠與破裂作用下，粗碎或中碎不同硬度礦石

19、的破碎機(jī)器，固定顎板和動(dòng)顎板是它的主要結(jié)構(gòu)，當(dāng)兩顎板靠近礦石對(duì)其進(jìn)行破碎時(shí)，當(dāng)兩顎板遠(yuǎn)離時(shí)物料塊由排料口底部排出。他的破碎動(dòng)作是間歇進(jìn)行的。因?yàn)檫@種破碎機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可靠性好和更容易地破碎堅(jiān)硬物料的優(yōu)點(diǎn)而使其廣泛應(yīng)用于采礦、建筑材料、冶金等工業(yè)部門。圓錐破碎機(jī)的工作原理與旋回破碎機(jī)大體相同，但它適用于中碎或細(xì)碎作業(yè)的破碎機(jī)械。中、細(xì)碎得到的排料粒度的均勻性一般比粗碎工藝要求高，所以，在破碎腔的下部須設(shè)置一段平行區(qū)，同時(shí)，還須提高破碎錐的運(yùn)轉(zhuǎn)速度，方便礦石在平行區(qū)內(nèi)盡可能能有一次以上的壓擠。輥式破碎機(jī)是利用輥面的摩擦力將物料咬入破碎區(qū)，使之承受擠壓或劈裂的破碎機(jī)械。當(dāng)用于粗碎或需要增大破碎比時(shí)，常

20、在輥面上做出牙齒或溝槽以增大劈裂作用。輥式破碎機(jī)通常按輥?zhàn)拥臄?shù)量分為單輥、雙輥和多輥破碎機(jī)，適用于粗碎、中碎或細(xì)碎煤炭、石灰石、水泥熟料和長(zhǎng)石等中硬度以下的物料。而近幾年來發(fā)展最快的碎磨工藝是半自磨球磨工藝，輥壓機(jī)作為降低能耗的有效設(shè)備，近年來根據(jù)其特點(diǎn)，也的到有選擇的應(yīng)用。1.3 旋回破碎機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 目前國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)都是基于原AC公司Superior型液壓旋回破碎機(jī)的基礎(chǔ)發(fā)展起來的。CG系列和MK-兩種具有代表性的先進(jìn)破碎機(jī)也不例外。這兩種破碎機(jī)與原AC公司S型旋回破碎機(jī)比較也沒有顯著地變化。例如原AC公司60109旋回破碎機(jī)給料尺寸為1520mm、排料口調(diào)節(jié)范圍為210300m

21、m、其生產(chǎn)率為43006600t/h、功率為1000 kW。將這些數(shù)據(jù)跟相近規(guī)格的破碎機(jī)數(shù)據(jù)相比新機(jī)型在性能方面沒有顯著的優(yōu)越性，只是在局部結(jié)構(gòu)、材料、破碎機(jī)可靠性、自動(dòng)控制和操作性有了新的發(fā)展和提高。因此說旋回破碎機(jī)發(fā)展速度較慢。我國(guó)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)在大型化方面并不落后。國(guó)外常見的最大規(guī)格旋回破碎機(jī)也只是給料口為1830mm，前蘇聯(lián)有2000 mm大型旋回破碎機(jī)。近年國(guó)內(nèi)杭州山虎機(jī)械有限公司已制造了給料口1600mm重型液壓旋回破碎機(jī)。但是，國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)性能、技術(shù)水平與國(guó)外先進(jìn)破碎機(jī)比較還有不小的差距。相對(duì)國(guó)外裝備技術(shù)水平。國(guó)內(nèi)旋回破碎機(jī)發(fā)展相對(duì)滯后，主要原因一方面是由于旋回破碎機(jī)比

22、中、細(xì)碎圓錐破碎機(jī)使用數(shù)量少，旋回破碎機(jī)技術(shù)發(fā)展的積累不足；另外，破碎機(jī)制造廠家還沒有條件制造旋回破碎機(jī)，多數(shù)破碎機(jī)制造廠家缺少對(duì)產(chǎn)品連續(xù)跟蹤、考查、不斷研究和不斷改進(jìn)升級(jí)的工作，特別是對(duì)旋回破碎機(jī)研究創(chuàng)新工作更少。近年，隨著礦山規(guī)模的不斷擴(kuò)大，大型化設(shè)備成為礦山設(shè)備未來發(fā)展趨勢(shì)，旋回破碎機(jī)也隨著需求的變化也向這一方向發(fā)展，但國(guó)產(chǎn)旋回破碎機(jī)目前主要面對(duì)的問題還是如何在原有基礎(chǔ)上，深入消化和吸收國(guó)外旋回破碎機(jī)的先進(jìn)技術(shù)并逐步使其國(guó)產(chǎn)化并創(chuàng)新出具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的新型旋回破機(jī)。目前，山特維克、美卓等已開始發(fā)展中碎用旋回破碎機(jī)，這也為國(guó)內(nèi)技術(shù)發(fā)展指明了方向。2 總體方案設(shè)計(jì)2.1 旋回破碎機(jī)的類型旋回

23、破碎機(jī)在選礦和其他工業(yè)部門中，廣泛地用來粗碎各種硬度的礦石。所以，旋回破碎機(jī)又叫粗碎圓錐破碎機(jī)，是大型礦山破碎堅(jiān)硬物料的典型設(shè)備。旋回破碎機(jī)基本上有三種型式：固定軸式、斜面排礦式和中心排礦式。由于前兩鐘存在許多缺點(diǎn)，因此，我國(guó)僅生產(chǎn)中心排礦式旋回破碎機(jī)。2.2 旋回破碎機(jī)的工作原理圖2.1 旋回破碎機(jī)的工作原理旋回破碎機(jī)的工作原理如圖2.1所示。旋回破碎機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是由兩個(gè)截面圓錐體活動(dòng)圓錐（破碎圓錐）和固定圓錐（中空?qǐng)A錐體）所組成?；顒?dòng)圓錐的心軸支承在鉸鏈o中，并且偏心地安置在中空的固定圓錐體內(nèi)。心軸oA旋轉(zhuǎn)時(shí)，活動(dòng)圓錐體的素線依次靠近及離開中空的固定圓錐體的素線?；顒?dòng)圓錐體的每條素線猶似繞

24、o點(diǎn)擺動(dòng)。當(dāng)活動(dòng)圓錐靠近固定錐時(shí)，處于兩者之間的礦石就被破碎；活動(dòng)圓錐離開固定錐時(shí)，破碎產(chǎn)品則因自重經(jīng)排礦口排出。旋回破碎機(jī)的主要破碎作用是壓碎，但是，礦石也受有彎曲作用而折斷。2.3 旋回破碎機(jī)的構(gòu)造如圖2.2所示，PX1200/250旋回破碎機(jī)的機(jī)架是由機(jī)座14、中部機(jī)架10和橫梁9組成。它們彼此用螺栓固緊。破碎機(jī)的機(jī)座14安裝在鋼筋混凝土的基礎(chǔ)上。旋回破碎機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是破碎錐32和固定錐(中部機(jī)架）10。中部機(jī)架10的內(nèi)表面鑲有三行平行的錳鋼襯板11，最下面的一行襯板支承在機(jī)架下端凸出部分上，而上面圖2.2 PX1200/250旋回破碎機(jī)一行則插入中部機(jī)架10上部的凸邊中。這樣，就能承受

25、碎礦時(shí)由于摩擦而產(chǎn)生的推力和破碎力的垂直分力。中部機(jī)架與襯板間須用鋅合金（或水泥）澆鑄。破碎錐32的外表面套有三塊環(huán)形狀錳鋼襯板33，為了使襯板與錐體緊密接觸，在兩者間澆注鋅合金，并在襯板上端用螺帽8壓緊。在螺帽上端裝以鎖緊版7，以防螺帽松動(dòng)。破碎錐裝在主軸31上。主軸的上端是通過錐形螺帽2、錐形壓套1、襯套4和支承環(huán)6懸掛在橫梁9上。為了防止錐形螺帽松動(dòng)，其上還裝有楔形鍵3。襯套4以其錐形端支承在支撐環(huán)6上，而其側(cè)面則支承在內(nèi)表面為錐形的襯套5上。破碎機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于襯套4的下端與錐形襯套5的內(nèi)表面都是圓錐面，故能保證襯套4沿支撐環(huán)6和錐形襯套5上滾動(dòng)，從而滿足了破碎錐旋擺運(yùn)動(dòng)的要求。主軸的下

26、端插入偏心軸套22的偏心孔中，該孔對(duì)破碎機(jī)軸線成偏心。偏心軸套旋轉(zhuǎn)時(shí)，破碎錐的軸就以橫梁上的固定懸點(diǎn)為錐頂作圓錐面運(yùn)動(dòng)，從而產(chǎn)生破碎作用。偏心軸套是通過三角皮帶輪18、彈性聯(lián)軸器19、并由圓錐齒輪15、17帶動(dòng)。偏心軸套22 在機(jī)座的中心套筒24的鋼襯套23中轉(zhuǎn)動(dòng)，套筒利用四根筋板25與機(jī)座連接。在筋板25和傳動(dòng)軸套筒的上面，敷設(shè)有錳鋼護(hù)板26和16，以免落下的礦石砸壞筋板和套筒。偏心軸套的整個(gè)內(nèi)表面和偏心軸套比較厚的一邊約3/4外表面（即承受破碎壓力的一邊），都澆鑄巴氏合金。為使巴氏合金牢固地附著在偏心軸套上，在軸套的內(nèi)壁上布置有環(huán)狀的燕尾槽。偏心軸套的止推軸承由三片止推圓盤組成。上面的鋼圓

27、盤與固定在偏心軸套上的大圓錐齒輪連接在一起。它回轉(zhuǎn)時(shí)，就沿中間的青銅圓盤13轉(zhuǎn)動(dòng)，而青銅圓盤又沿下面的鋼圓盤轉(zhuǎn)動(dòng)。下面的鋼圓盤用銷子固定在中心套筒的上端，以防止其轉(zhuǎn)動(dòng)。為了防止礦塵進(jìn)入破碎機(jī)內(nèi)部的各摩擦表面和混入到潤(rùn)滑油中去，在破碎錐下端裝有由三個(gè)具有球形表面的套環(huán)28、29和30構(gòu)成的密封裝置。套環(huán)28用螺釘固定在破碎錐上。套環(huán)29裝在中心套筒的壓蓋27的頸部上，它們之間裝有骨架式橡膠油封。上部套環(huán)30自由地壓在套環(huán)29上。這種結(jié)構(gòu)的密封裝置比較可靠，礦塵不易透過各套環(huán)之間的縫隙進(jìn)入破碎機(jī)的內(nèi)部。排礦口的寬度是用主軸上端的錐形螺帽2來調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)時(shí)，首先用橋式起重機(jī)將主軸和破碎錐一起向上稍稍提

28、起，然后，將主軸懸掛裝置上的螺帽2 旋出或旋入，將排礦口調(diào)節(jié)到要求的寬度。這種裝置的調(diào)節(jié)范圍較小，而且調(diào)節(jié)時(shí)很不方便。破碎機(jī)的保險(xiǎn)零件是裝在皮帶輪18輪轂上的四個(gè)有削弱斷面的保險(xiǎn)銷軸，斷面的尺寸通常按電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的二倍來算。如果破碎機(jī)內(nèi)掉入大塊非破碎物，則小軸應(yīng)被剪斷，破碎機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)而使其他零件免遭破壞。這種保險(xiǎn)裝置雖然構(gòu)造簡(jiǎn)單，但可靠性較差。旋回破碎機(jī)用稀油和干油進(jìn)行潤(rùn)滑。旋回破碎機(jī)所需的潤(rùn)滑油是由專用油泵站供給的，油沿輸油管從機(jī)座下蓋21上的油孔流入偏心軸套的下部空間內(nèi)，由此再沿主軸與偏心軸套之間的間隙，以及偏心軸套與襯套之間的間隙上升，潤(rùn)滑這些摩擦表面后，一股油上升的途中與擋油環(huán)12相遇而

29、流至圓錐齒輪；另一股油上升到偏心軸套的止推圓盤13上。潤(rùn)滑油潤(rùn)滑了各部件以后，經(jīng)排油管流出。破碎機(jī)的傳動(dòng)軸20的軸承有單獨(dú)的進(jìn)油與排油管。主軸的懸掛裝置是通過手動(dòng)干油潤(rùn)滑裝置定期用干油進(jìn)行潤(rùn)滑。3 旋回破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計(jì)算3.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計(jì)算3.1.1 給礦口尺寸與排礦口尺寸我國(guó)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)，給礦口長(zhǎng)度L為寬度B的1.251.6倍。對(duì)于大型破碎機(jī)，取L=（1.251.5）B，中小型破碎機(jī)則取L=（1.51.6）B。在小型破碎機(jī)中，為了獲得較高的生產(chǎn)率，值可以選大一些。國(guó)外生產(chǎn)的小型破碎機(jī)，=23.6。給礦口寬度B=（1.11.25），=（0.750.9）B，式中是

30、原料最大顆料尺寸。PX1200/250旋回破碎機(jī)用于初碎，最大給礦口寬度初選1200mm。3.1.2 嚙角 旋回破碎機(jī)在破碎礦石時(shí)，必須保證礦石既不向上滑動(dòng)，也不從破碎機(jī)的給礦口中跳出來。由此，嚙角（圖3.1）亦須按公式（3-1）選取即： （3-1）式中： 固定圓錐錐角 破碎圓錐錐角 摩擦角圖3.1 旋回破碎機(jī)的嚙角示意圖一般取。由于旋回破碎機(jī)的入料塊度大、重量大，能夠克服破碎力的向上分力，因而在襯板上產(chǎn)生的滑動(dòng)現(xiàn)象很少?；谶@個(gè)原因，嚙角可以選用最大值。所以取為了減小作用在破碎錐上的破碎力的垂直分力，從而減輕破碎錐支承裝置的負(fù)荷，故應(yīng)取小些，而應(yīng)取大些，通常取。 所以，根據(jù)實(shí)際要求，本次設(shè)計(jì)

31、中取，則。3.1.3 破碎錐的擺動(dòng)行程s破碎錐的擺動(dòng)行程s是指在排礦口平面內(nèi)，破碎錐中心線的擺動(dòng)量，它等于破碎錐中心線對(duì)機(jī)架中心線在該平面內(nèi)的偏心距r的二倍。設(shè)計(jì)時(shí)按破碎機(jī)的規(guī)格及給料尺寸選擇行程數(shù)值，一般為2244mm。如s值過小，會(huì)使生產(chǎn)率顯著下降，s值過大，則使功率消耗增加和排礦粒度加大。因此，根據(jù)實(shí)際要求，本次設(shè)計(jì)取s=33mm。3.1.4 基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定 旋回破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)尺寸如圖3.2所示。B為給礦口的寬度，其他各部尺寸均依次進(jìn)行計(jì)算。圖3.2 旋回破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)尺寸 W=1.05B，它限制了懸掛點(diǎn)O的位置。固定錐上部直徑通常是在給礦口的平面上測(cè)量，其經(jīng)驗(yàn)公式為：根據(jù)上述原

32、則，選，mm。選定1，及=301，再按要求的破碎比（旋回破碎機(jī)的破碎比一般為i=58）確定排礦口寬度，由此，可確定破碎腔的高度和破碎錐的底部直徑。破碎腔高度H為:式中：定錐動(dòng)錐錐角之半。因而取DB=3240mm。3.2 工作參數(shù)的選擇與計(jì)算3.2.1 破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)n（偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)） 旋回破碎機(jī)破碎腔的斷面形狀和排礦過程與顎式破碎機(jī)相同，故其破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)可按顎式破碎機(jī)的方法確定。它的理論計(jì)算公式為： （3-2） =254.49r/min式中s的單位用cm。目前，實(shí)際選用的旋回破碎機(jī)的工作轉(zhuǎn)數(shù)大約比理論公式（3-2）算出的小于3550%。產(chǎn)生差別的原因，在于推導(dǎo)該公式時(shí)沒有考慮物料自破碎

33、機(jī)中排出時(shí)所遇到的各種阻力。設(shè)計(jì)時(shí)，可采用下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： （3-3） r/min式中B表示給礦口寬度，單位用m。 破碎錐除了繞機(jī)器中心線旋轉(zhuǎn)外、由于摩擦作用，還繞本身的軸線轉(zhuǎn)動(dòng)。空載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，自轉(zhuǎn)方向與偏心軸套的回轉(zhuǎn)方向相同；有載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，自轉(zhuǎn)方向與偏心軸套的回轉(zhuǎn)方向相反。破碎錐的自轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，可以使產(chǎn)品粒度均勻，也能使破碎錐襯板的磨損均勻。3.2.2 生產(chǎn)率生產(chǎn)率是破碎機(jī)一項(xiàng)重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，旋回破碎機(jī)的生產(chǎn)率的理論計(jì)算公式只可作定性研究之用，由于其誤差較大，實(shí)際上多采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，但式中須按表3.1選取。表3.1 旋回破碎機(jī)單位排礦口寬度的生產(chǎn)率(=1.6)規(guī)格500/75700/12090

34、0/1601200/1801500/1801500/3002.534.5610.513.5 （3-4）式中， t/h3.2.3 電動(dòng)機(jī)功率N 旋回破碎機(jī)功率的計(jì)算方法與顎式破碎機(jī)功率的計(jì)算方法相似。由于理論計(jì)算公式與實(shí)際相差很大，所以確定旋回破碎機(jī)的功率通常采用經(jīng)驗(yàn)公式： （3-5） kw 式中：D破碎錐下端的最大直徑，m； K考慮破碎錐轉(zhuǎn)數(shù)改變的修正系數(shù)，對(duì)于給礦口寬度： 從表3.2可以看出，根據(jù)公式（3-5）計(jì)算的旋回破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率與實(shí)際頗為相近，根據(jù)表3.2選取N=330kw。規(guī)格500/75700/130900/1601200/250N=85D2K122.2145166303實(shí)際選

35、用的電動(dòng)機(jī)功率130145180330 表3.2 旋回破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率 單位：kW3.3 破碎力在破碎過程中，破碎力的大小由于受礦石的物理機(jī)械性質(zhì)、塊度、破碎方法、以及礦石在破碎腔中的分布狀況等因素的影響，因此，很難用理論公式來計(jì)算。目前，對(duì)于旋回破碎機(jī)，通常是根據(jù)電動(dòng)機(jī)的功率來計(jì)算破碎力。因?yàn)樾仄扑闄C(jī)的偏心距較小，偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)也較低，故不能造成很大的功能儲(chǔ)備，因而電動(dòng)機(jī)的功率大部分都消耗在破碎礦石上。設(shè)破碎力P作用在破碎錐高度的處（從排礦口平面算起）。假定由破碎力P引起偏心軸套內(nèi)表面的反作用力P1（圖3.3）是作用在偏心軸套的中部。P1的作用線不在破碎錐軸線與機(jī)器中心線所組成的n-n平

36、面內(nèi)，而是偏斜一個(gè)角度。根據(jù)偏心軸套的磨損情況，=2030。圖3.3 旋回破碎機(jī)破碎力的計(jì)算圖由于主軸懸掛裝置對(duì)破碎錐的反作用力對(duì)懸掛點(diǎn)O產(chǎn)生的力矩較小，近似計(jì)算時(shí)可略去不計(jì)，則破碎力P和偏心軸套的反作用力P1對(duì)懸掛點(diǎn)O的力矩平衡方程式： （3-6）即 （3-7）式中：P到懸掛點(diǎn)O的距離，m； P1到懸掛點(diǎn)O的距離，m；對(duì)于式中的實(shí)際要求取得=2.8158m，=4.8275m?，F(xiàn)在來研究偏心軸套上作用力的平衡問題。因?yàn)槠扑殄F和偏心軸套的不平衡質(zhì)量的慣性力較小，故討論偏心軸套的平衡時(shí)可以不考慮。在偏心軸套的內(nèi)表面除P1外，還作用有與P1位于一個(gè)平面上的摩擦力T1=f1P1，方向如圖3.3所示，式

37、中f1為破碎錐軸與偏心軸套內(nèi)表面的摩擦系數(shù)。在O點(diǎn)上加兩對(duì)大小相等，方向相反的力P1和T1，將位于O點(diǎn)的力P1和T1幾何相加，則得合力：合力N在偏心軸套的外表面引起摩擦力T2=f2N。式中f2為偏心軸套外表面與機(jī)架襯套間的摩擦系數(shù)。由此，作用在偏心軸套上的扭矩則為： (3-8)或 公斤 （3-9）式中： e偏心軸套內(nèi)孔平均半徑的偏心距，m； r偏心軸套內(nèi)孔的平均半徑，m； R偏心軸套外表面的半徑，m；根據(jù)生產(chǎn)工作中的實(shí)際情況取e=0.18m，r=0.7m，R=0.9m；根據(jù)旋回破碎機(jī)的工作情況，偏心軸套內(nèi)外表面屬于半液體摩擦，取f=f1=f2=0.03。由于f和e較小，公式（3-9）中的和可近

38、似地取為零，則公式（3-9）可簡(jiǎn)化為：公斤 (3-10)將公式（3-10）代入公式（3-6）中得： 公斤 （3-11）式中M的值可按電動(dòng)機(jī)功率N求出： 公斤米 (3-12)式中：傳動(dòng)效率，； n偏心軸套的每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)。 根據(jù)實(shí)際要求取傳達(dá)效率。 考慮到電動(dòng)機(jī)的過負(fù)荷和機(jī)器旋轉(zhuǎn)部件慣性力的影響，其最大破碎力為： 公斤 (3-13)根據(jù)式（3-12）求出M值，即： =5118.61Nm把所求的M值可代人式（3-10）中求得P1值，即: =40564.53N=40.56kN將M值和P1的值代入（3-6）可求出P值，即： =69519.23N=69.54kN其最大破碎力為：kN3.4 受力分析旋回破碎機(jī)

39、的主要零件有：傳動(dòng)軸、齒輪、偏心軸套、主軸和懸掛裝置。傳動(dòng)軸和齒輪上的受力較小，只要已知電動(dòng)機(jī)功率，就可以利用分析法計(jì)算確定，而偏心軸套、主軸和懸掛裝置的受力情況可用圖解法確定。 .圖3.4 旋回破碎機(jī)的受力圖計(jì)算破碎力P是分析這些零件受力的原始數(shù)據(jù)。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，不考慮破碎錐與偏心軸套的慣性力對(duì)主軸受力的影響，并假定： （1）力P作用在破碎錐高度的處（從底部算起）； （2）偏心軸套的反力P1作用在偏心軸套與主軸接觸部分的中點(diǎn)； （3）懸掛裝置的反力P2 的作用點(diǎn)如圖3.4中所示的M點(diǎn)。 如圖3.4所示，取破碎錐作為分離體，先將P力延長(zhǎng)，與破碎錐自重G合成F力,然后根據(jù)同一平面的三個(gè)力互成平衡

40、必交于一點(diǎn)的定理，求出偏心軸套與懸掛裝置對(duì)主軸的反力-和- 。負(fù)號(hào)表示反力的方向與圖3.4所示的方向相反。根據(jù)圖中受力情況可按下式求得： （3-14）由式（3-14）中解出F值，即： 解得： F=79733.5N=79.73kN 則可得P1的P2的值即： kN由得; =61.52kN 在旋回破碎機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，當(dāng)非破碎物進(jìn)入機(jī)器內(nèi)，或是機(jī)器超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于機(jī)器的保險(xiǎn)裝置效果不好，往往會(huì)引起主軸的局部裂痕或斷裂的重大設(shè)備事故。除了上述原因外，若主軸的材料不好，加工精度低，機(jī)器的安裝質(zhì)量不高，這些因素也會(huì)引起主軸的局部裂痕或斷裂事故。旋回破碎機(jī)主軸的斷裂多發(fā)生在固定襯板處的螺紋退刀槽的地方。對(duì)于

41、局部裂痕或斷裂的軸可用焊接法修理。4 電動(dòng)機(jī)的選擇及軸的計(jì)算4.1 電動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比的分配4.1.1 電動(dòng)機(jī)的選擇根據(jù)工作要求及工作條件，選用破碎機(jī)專用電動(dòng)機(jī)；根據(jù)式（3-11）選擇JS1510-10型電動(dòng)機(jī)，額定功率P0=400kw,同步轉(zhuǎn)速n0=590r/min。4.1.2 傳動(dòng)比的分配 根據(jù)PX1200/250旋回破碎機(jī)總傳動(dòng)比： （4-1） 4.2 傳動(dòng)裝置的選擇與設(shè)計(jì)4.2.1 轉(zhuǎn)矩的計(jì)算O軸（電動(dòng)機(jī)軸）：kW；r/min Nmm (4-2) 1軸（小齒輪軸）：=343.52kW =295r/min （4.3）2軸（大齒輪軸）：=343.520.97=333.21kW r/min

42、 =Nmm （4-4）4.2.2 V帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、由以上條件可知：額定功率P0=400KW，小帶輪轉(zhuǎn)速r/min，從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速r/min，每天的平均工作時(shí)間為16h/天。2、確定計(jì)算功率表4.1 工作情況系數(shù)工作機(jī)原 動(dòng) 機(jī)類類一天工作時(shí)間（h）載荷變動(dòng)較大破碎機(jī)（旋轉(zhuǎn)式、鄂式）；球磨機(jī)；棒磨機(jī)；起重機(jī)；挖掘機(jī)1.31.41.51.51.61.7查表4.1得工作情況系數(shù)kW3、選擇V帶的帶型根據(jù)計(jì)算功率，小帶輪轉(zhuǎn)速，查出此坐標(biāo)點(diǎn)位于D區(qū)，所以選用D型帶計(jì)算。4、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v(1) 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑表4.2 V帶帶輪最小直徑 單位：mm型號(hào)YZABCDE20507512

43、5200355500由表4.2，選取小帶輪的基準(zhǔn)直徑mm（2）驗(yàn)算帶速vm/s因?yàn)樵?25m/s范圍內(nèi)，所以合適。（3）計(jì)算大帶輪基準(zhǔn)直徑mm5、確定中心距a，并選擇V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度(1)初定中心距mm取，符合。(2) 計(jì)算相應(yīng)的帶長(zhǎng) =7710.05mm表4.3 V帶長(zhǎng)度系列 單位：mm內(nèi)周長(zhǎng)度節(jié)線長(zhǎng)度CDE650035206840137507500406076201528090004600914016800由表4.3得帶的基mm (3)計(jì)算實(shí)際中心距及其變動(dòng)范圍=2474.975mm=2474.975-0.0157620=2360.675mm=2474.975+0.037620=2703.5

44、75mm所以，中心距的變化范圍2360.6752703.575mm。6、驗(yàn)算小帶輪包角=167120合適。7、確定帶的根數(shù)z（1）根據(jù)mm和r/min，查表4.4并按插值法計(jì)算求得D型帶, 表4.4 V帶所能傳遞的功率 單位：kW型號(hào)小帶輪直徑小帶輪轉(zhuǎn)速400700800950D50016.2023.9925.7627.5056018.9527.7329.5531.0463022.0531.6833.3834.1971025.4535.5936.8736.35根據(jù)r/min，和D型帶，查表4.5得=1.85kW 表4.5 V帶的功率增量 單位：mm小帶輪轉(zhuǎn)速r/min4007008009501

45、200i1.252.192.502.973.75查表4.6得，表4.7得=1.05表4.6 小帶輪包角系數(shù)包角1801701651601551.000.980.960.950.93表4.7 長(zhǎng)度系數(shù)基準(zhǔn)直徑/mmCDE68400.991.021.1576201.021.051.1791401.041.081.19kW（2）計(jì)算V帶的根數(shù)=21.08取根8、確定帶的初拉力式中q=0.63（kg/m） N9、計(jì)算壓軸力=59849N 4.3 傳動(dòng)齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算4.3.1 錐齒輪的計(jì)算1、 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）選用標(biāo)準(zhǔn)直齒錐齒輪齒輪傳動(dòng)，壓力角取為20。（2）由文獻(xiàn)1,10-

46、1可知，選擇小齒輪的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。選齒輪精度為7級(jí)。（3）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)=2.524=60。2、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）由下式試算小齒輪分度圓直徑，即1) 確定公式中的各參數(shù)值試選小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩選取齒寬系數(shù)由文獻(xiàn)3,10-20查得區(qū)域系數(shù)由文獻(xiàn)3,10-5查得材料的彈性影響系數(shù)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為，。應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： 由文獻(xiàn)3,10-23查取接觸疲勞壽命系數(shù)取失效概率為1，安全系數(shù)S=1，取和中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即MPa2）試算小齒輪分度圓直徑

47、=435.680mm（2） 調(diào)整小齒輪分度圓直徑1） 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度v當(dāng)量齒輪的齒寬系數(shù)2）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)由文獻(xiàn)3,10-2查得使用系數(shù)根據(jù)、8級(jí)精度，由文獻(xiàn)3，10-8查得動(dòng)載系數(shù)直齒錐齒輪精度較低，取齒間載荷分配系數(shù)。由文獻(xiàn)3，10-4用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪懸臂時(shí)，得齒向載荷分布系數(shù)由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)3）按實(shí)際載荷系數(shù)算的分度圓直徑為相應(yīng)的齒輪模數(shù)所以，選擇標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) 3、幾何尺寸計(jì)算（1）分度圓直徑（2）計(jì)算分錐角（3） 計(jì)算齒輪寬度所以，取4、 主要設(shè)計(jì)結(jié)論齒數(shù)、，模數(shù)，壓力角，變?yōu)橄禂?shù)、，分錐角、，齒寬。小齒輪選用40（調(diào)制），大齒輪選用45鋼（調(diào)制

48、）。齒輪按7級(jí)精度設(shè)計(jì)。4.3.2 錐齒輪的校核按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核1、由文獻(xiàn)3,10-26可知，齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件式為（1）確定公式中的各參數(shù)值1）分錐角、。 當(dāng)量齒數(shù) 2）由文獻(xiàn)3,10-17查得齒型系數(shù)、。 由文獻(xiàn)3,10-18查得應(yīng)力修正系數(shù)、。 由文獻(xiàn)3,10-24c查得小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為、。 由文獻(xiàn)3,10-22取彎曲疲勞壽命系數(shù)、。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.7，得（2） 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)1） 由文獻(xiàn)3,10-8查得動(dòng)載系數(shù)。2） 直齒錐齒輪精度較低，取齒間載荷分配系數(shù)。3） 由文獻(xiàn)3,10-4用插值法查得，于是。則載荷系數(shù)為（3） 分別校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 所以，滿足強(qiáng)度校核。4.4 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 初步確定軸的直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。由文獻(xiàn)3,15-3，取,于是得根據(jù)工作條件，取d=180mm（2） 傳動(dòng)軸受力分析圓周力 徑向力 軸向力 （3） 繪制傳動(dòng)軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖4.1所示，求支座反力水平面支反力：由，得： 由，得： 圖4.1 傳動(dòng)軸受力簡(jiǎn)圖垂直平面支反力：由，得： 由，得： （