底框磚混住宅樓設(shè)計

1、目錄1 建筑設(shè)計 41.1 設(shè)計背景及理念 41.2. 概況 41.3 建筑設(shè)計方案 42 樓面，墻面等做法 62.1 地面做法： 62.2 樓面做法 62.3 屋面做法： 72.4 廁所樓面做法： 72.5 水泥砂漿粉面： 72.6 外墻面做法 72.7 石墨石踏步 72.8 散水做法： 73 結(jié)構(gòu)設(shè)計 83.1 柱尺寸的設(shè)定： 83.2 梁尺寸確定： 84 荷載計算 94.1 荷載計算 94.1.1 屋面荷載標準值： 94.1.2 樓面荷載標準值： 94.1.3 廁所樓面荷載標準值 94.1.4 框架梁柱荷載標準值： 104.1.5 填充墻荷載標準值： 104.2 活荷載計算 105 驗算

2、墻的高厚比（磚混結(jié)構(gòu)） 106 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 116.1 風(fēng)荷載作用下的水平位移 116.2 風(fēng)荷載作用下柱端彎矩 137 框架內(nèi)力計算 157.1 橫向框架內(nèi)力計算 157.1.1 恒載計算： 167.1.2 活載計算 197.2 梁的固定彎矩計算： 217.2.1恒載下梁的固端彎矩計算： 217.2.2活載下梁的固端彎矩計算： 227.3、用彎矩二次分配法計算框架內(nèi)力： 237.4.1 梁的跨內(nèi)最大彎矩計算： 257.4.2 活載作用下梁的跨內(nèi)最大彎矩求法。 267.5 框架剪力計算 287.5.1 恒載作用下框架剪力計算 287.5.2 活載作用下框架剪力計算：

3、 297.6 框架軸力計算 ： 307.6.1 恒載作用下框架軸力計算： 307.6.2 活載作用下框架軸力計算 318、內(nèi)力組合 349、截面設(shè)計。 359.1 框架梁正截面承載力計算與斜截面承載力計算： 359.1.1 、主梁正截面承載力計算： 359.1.2, 、主梁斜截面承載力計算： 369.2 、框架柱正截面承載力計算及斜截面承載力計算。 379.3 框架柱斜截面承載力計算 3810 板的配筋計算； 3910.1 荷載計算： 3910.2 內(nèi)力計算： 4011、樓梯設(shè)計。 4111.1.1荷載計算（取1m寬的計算長度）4211.1.2 截面設(shè)計 4211.2 平臺板設(shè)計： 4311.

4、2.1 荷載計算 4311.2.2 、截面設(shè)計 4311.3 平臺梁設(shè)計 4311.3.1、荷載計算 4311.3.2、截面設(shè)計。 4412.基礎(chǔ)設(shè)計： 4412.1 樁基礎(chǔ)設(shè)計： 4412 電算： 4632XXX某花園小區(qū)底框磚混住宅樓設(shè)計底框磚混形式是建筑工程中常用到的結(jié)構(gòu)形式， 特別是在西南地區(qū)，運用 更為廣泛 。根據(jù)相關(guān)標準規(guī)范， 以及設(shè)計要求和提供的相關(guān)地質(zhì)資料， 設(shè)計貴陽 市某花園小區(qū)底框磚混住宅樓。 按照先建筑后結(jié)構(gòu)， 先整體布局后局部節(jié)點設(shè)計 步驟設(shè)計。主要內(nèi)容包括：設(shè)計資料、建筑設(shè)計總說明、建筑平面圖、立面圖、 剖面圖、局部節(jié)點詳圖、結(jié)構(gòu)平面布置及計算簡圖確定、荷載計算、內(nèi)力

5、計算、 內(nèi)力組合、主梁截面設(shè)計和配筋計算、樓板計算、樓梯設(shè)計。基礎(chǔ)設(shè)計等、其中 附有風(fēng)荷載作用下的框架彎矩、 剪力和軸力圖； 恒荷載和活荷載作用下的框架彎 矩、剪力和軸力圖以及梁柱的內(nèi)力組合表。英文摘要：The bottom box brick and concrete form is commonly used in construction projects to structure, especially in the Southwest, the use of more extensive. According to relevant standards and design requ

6、irements and provide geological data, the design of Guiyang City, the end of a garden plot box brick and concrete residential buildings. In accordancewith the structure after the first building, the first overall layout of the design steps of the local node design. The main contents include: design

7、information, architectural design, floor plan, elevations, sections, detail of the local node, determine the structural layout and calculation diagram, load calculation, force calculation, the internal force combinations, the main beam section design and reinforcement calculations, the slab calculat

8、ion, staircase design. Basic design, which was annexed framework under wind load bending moment, shear force and shaft trying; dead load and live loads under the framework of moment, shear and axial trying and beams of the internal force combinations table.主要參考資料：1、結(jié)構(gòu)方案的確定依據(jù)(上部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)，砼結(jié)構(gòu)教科書及GB50010-2

9、002)2、主體結(jié)構(gòu)及主要構(gòu)件采用的計算方法(手算部份及機算部份，結(jié)構(gòu)力學(xué))3、結(jié)構(gòu)計算所采用的計算軟件說明4、有關(guān)主要結(jié)構(gòu)設(shè)計采用的技術(shù)規(guī)范、技術(shù)標準的說明5、材料強度的說明( GB50010-2002)6、混凝土環(huán)境要求說明( GB50010-2002)7、荷載取值說明，設(shè)防烈度及抗震等級的說明( GB50011-2001)8、結(jié)構(gòu)設(shè)計的極限狀態(tài)設(shè)計方法說明( GB50068-2001)9、主要構(gòu)造要求的說明及必要的特殊說明(GB50010-2002及00G101圖集)1 建筑設(shè)計1.1 設(shè)計背景及理念在小城鎮(zhèn)建設(shè)中 ,許多臨街的住宅建筑往往是需要在底部設(shè)置一層或兩層較 大空間的商店、飯店

10、等 ,建筑的上面幾層為縱橫墻較多的砌體承重結(jié)構(gòu) ,底部則采 用框架及抗震墻而形成了底部框架 -抗震墻結(jié)構(gòu) ,因其在使用上的方便性和靈活 性及造價較純框架結(jié)構(gòu)低而被廣泛采用。貴陽地區(qū)某花園小區(qū)的底框磚混住宅樓設(shè)計中， 我既結(jié)合住房的適用條件和 商場使用方便， 科學(xué)合理的劃分職能區(qū)域， 也考慮了下部大跨框架和上部砌體結(jié) 構(gòu)安全結(jié)合。材料運用耐磨、環(huán)保的現(xiàn)代材料。在整個設(shè)計過程中，我本著“安 全、使用、經(jīng)濟、美觀”的原則，在滿足設(shè)計任務(wù)書提出的功能要求前提下，完 成了建筑設(shè)計這一環(huán)節(jié)。1.2.概況本底框住宅樓位于貴陽市某花園小區(qū)。長度 28.4m,寬度21.7m，底層為框 架結(jié)構(gòu)，層高3.8m，上部

11、砌體結(jié)構(gòu)，共4層，層高3.5m，樓梯設(shè)一個，該住宅 樓室內(nèi)外高差為150m m，屋面防水排水均滿足要求，屋頂采用現(xiàn)澆屋面，立面 造型力求協(xié)調(diào)、美觀、經(jīng)濟。1.3 建筑設(shè)計方案平面大體上采用矩形布置，這樣有利于充分利用每處的空間，設(shè)計過程中 考慮到功能和節(jié)能的要求。 結(jié)構(gòu)計算難道適中， 改建筑不設(shè)變形縫， 柱距最大為 6.5m，大部分6m左右，局部4m左右。底部框架層外墻采用普通磚墻，內(nèi)墻采 用粉煤灰輕渣空心砌塊， 設(shè)有一個樓梯間， 為了滿足采光通風(fēng)的要求， 在每個房 間均布置各種窗戶。 在里面圖中， 考慮到各層使用功能的不同， 底部為商業(yè)區(qū)層 高采用4m,上部是住宅區(qū)層高2.8m。為打到美觀和

12、采光通風(fēng)的效果，居住層各單元分別帶有陽臺、廚房、主次臥、客廳、餐廳、書房各一個，廁所各2個，提高了一個適宜的居家環(huán)境，各單元窗主要采用鋁合金窗，除進戶門采用防盜門和 2扇玻璃門以外，其他均采用實木門。整座建筑不管從立面還是平面布局上都不 局限于單一的造型，凹凸有致，既滿足了使用要求，也到達了一定的美觀效果。-K p F 心 rr IT. .Tl JMtxi3 星$底層平面布置簡圖TCD箭上lcF儷1主Iff3railsL1DC1M5 ClMM2414T1B15H2424C111S二到五層平面布置簡圖2樓面，墻面等做法根據(jù)設(shè)計規(guī)范，采用如下設(shè)計2.1地面做法：10厚陶瓷地磚20厚1： 3水泥砂漿

13、找平層80厚C10混泥土100厚碎石后碎磚夯實2.2樓面做法10厚陶瓷地磚20厚1： 2水泥砂漿結(jié)合層20厚1： 3水泥砂漿找平層100厚鋼筋混凝土30厚木絲板吊頂棚2.3 屋面做法：20厚 1：2水泥砂漿抹面20厚 1：2水泥砂漿找平層30 厚綠豆砂漿保溫層100 厚鋼筋混凝土30 厚木絲板吊頂棚2.4 廁所樓面做法：10 厚陶瓷地磚20厚 1：2水泥砂漿結(jié)合層20 厚素混泥土防水層30厚 1：2水泥砂漿找坡100 厚鋼筋混凝土20 厚石灰砂漿2.5 水泥砂漿粉面：刷內(nèi)墻涂料20厚 1：2石灰砂漿抹面2.6 外墻面做法用 15 厚 1： 3 水泥砂漿找平，外貼瓷磚，內(nèi)抹石灰砂漿2.7 石墨石

14、踏步20厚 1：2水泥砂漿結(jié)合層100 厚混泥土板臺階面向外坡 1%2.8 散水做法：20厚 1：2水泥砂漿抹面，壓實抹光 素土夯實向外坡 4%2.9 主體為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)3結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1柱尺寸的設(shè)定:混泥土強度為C30,樓板厚度h4800/50=96，所以樓板厚度取100mm?？蚣芙Y(jié)構(gòu)中心荷載按14N/川考慮，最大負荷面積 S=4X 2.4 + 2.4 X 2.4 + 2.1 X 4+ 2.4X 2.1=28.8卅（中柱），設(shè)防烈度6度，小于30m高的的框架抗震等級為四級，取卩=0.9層中柱（混凝土強度等級 C30,A =a214 5 28.83 =

15、0.156m20.9 14.3 103a=0.39m,故初步選定中柱截面尺寸 400mnX 400mm層邊柱A 2A =a14 5 1.85 必=0.045m230.9 14.3 10a=0.21m,初步選定邊柱截面尺寸 400mmX 400mm 3.2梁尺寸確定:框架梁高取1/8至1/12跨距，即KLL-1 : h= (1/8 1/12 ) X 8000=(666.7 1000),取 800b=(1/2 1/3) X 800=(266.7 400),取 300KLL-2: h= (1/8 1/12 ) X 9000=(7501125),取 800b=(1/2 1/3) X 800=(266.

16、7 400),取 300次梁截面估算：KL1: h= (1/8 1/12 ) X 4500=(250 375),取 350b=(1/21/3) X 350=(116 175),取 150、KL2: h= (1/8 1/12 ) X 4800=(266.8 400),取 350b=(1/2 1/3) X 350=(116 175),取 150KL3: h= (1/8 1/12 )X 4800=(333.4 500),取 350b=(1/2 1/3) X 350=(116 175),取 1504 荷載計算4.1 荷載計算4.1.1 屋面荷載標準值：20厚 1：2水泥砂漿抹面20X 0.02=0.4

17、KN/m2二氈三油上鋪小石子0.35 KN/m2高分子卷材0.05 KN/m220厚 1：2水泥砂漿找平層20X0.02=0.4 KN/m230 厚綠豆砂保溫層20X0.03=0.6 KN/m2100 厚鋼筋混泥土25X 0.1=2.5 KN/m230 厚木絲板吊頂棚0.29 KN/m2合計4.6 KN/m24.1.2 樓面荷載標準值：10 厚陶瓷地磚0.22 KN/m220厚 1：2水泥砂漿結(jié)合層20X 0.02=0.4KN/m220厚 1：3水泥砂漿找平層20X 0.02=0.4KN/m2100 厚鋼筋混凝土25X0.1=2.5 KN/m230 厚木絲板吊頂棚0.29 KN/m2合計3.8

18、KN/m24.1.3 廁所樓面荷載標準值10 厚陶瓷地磚0.22 KN/m220厚 1：2水泥砂漿結(jié)合層20X0.02=0.4 KN/m220 厚素混泥土防水層25X 0.02=0.5 KN/m230厚 1：2水泥焦渣找坡15X0.03=0.45 KN/m2100 厚鋼筋混凝土25X0.1=2.5 KN/m220 厚石灰砂漿17X0.02=0.34 KN/m2合計：4.4 KN/m24.1.4框架梁柱荷載標準值：梁自重（包括粉刷20m厚）主梁：300 X 8000.3 X 0.8 X 25+0.80 X 0.02 X 17 X 2+0.3 X 0.02 X17=6.374KN/m次梁：350

19、X 1500.35 X 0.15 X 25+0.35 X 0.02 X 17 X 2+0.15 X 0.02 X17=1.483KN/m柱自重（包括四面粉刷）0.40X 0.40 X 25+ 0.02 X 0.40 X 17X 4=4.54 KN/m 24.1.5填充墻荷載標準值：外墻用普通磚砌筑（丫 =18）,外貼瓷磚（0.5 KN/m2）,內(nèi)粉刷。外墻單位墻體重力荷載0.24 X 18+ 0.5 + 0.02 X 17=5.16 KN/m2內(nèi)墻用粉煤灰輕質(zhì)砌塊砌筑（丫 =8 KN/m2）,雙面粉刷。內(nèi)墻單位墻體重力荷載0.24X 8 + 0.02 X 17X 2=2.6 KN/m 2女兒墻

20、采用120厚墻體，普通磚砌筑。女兒墻單位墻體重力荷載0.12X 18+ 0.5 X 0.02 X 17=3 KN/m 2玻璃幕墻單位墻體重力荷載1.5X（ 1 + 20%） =1.8 KN/m 24.2活荷載計算陽臺活荷載2.5 KN/ m2,樓梯間及走道活荷載為3.5 KN/ m2,其他地方活荷載均為2.0 KN/ m25驗算墻的高厚比（磚混結(jié)構(gòu)）確定墻厚，選擇墻體材料根據(jù)經(jīng)驗墻體材料米用蒸壓粉煤灰磚，混合砂漿。確定墻厚及材料等級如下：表2-3墻厚及材料等級樓層磚強度等級砂漿等級墻厚/mm砌體強度強度調(diào)整系 數(shù)調(diào)整后系數(shù)mPa25MU10M52401.51.01.5確定靜力方案 橫墻厚度為2

21、40mm大于180mm 單層房屋橫墻長度基本上大于其高度（衛(wèi)生間小于）多層房屋的橫墻長度 大于橫墻總高度。 橫墻中開孔洞口的水平截面積沒有超過橫墻截面面積的50%. 橫、縱墻同時施工砌筑。綜上該房屋屬于剛性房屋，符合剛性房屋對橫墻的要求。驗算墻高厚比。本方案中有五層的墻、砂漿強度等級、洞口情況相同，修正后的允許高厚比相 同，橫墻間距相同，墻體高厚比一致，故可只驗算一層。以下表格里的數(shù)據(jù)是按高厚比可能出現(xiàn)最大的情況下驗算的墻厚(mm)高度H(mm)橫墻間距（m）S,H關(guān)系Ho外縱墻24035009.0S2H3500卩1卩2【B】fl 1 fl 2【B】外縱墻3500/240=14.51.2124

22、28.8B滿足要求，第二層其他墻都要比以上墻體削弱的小，故高厚比均應(yīng)滿足要求，又由于砌體五層的層高和砂漿強度等級，門窗洞口情況相同，所以這五層的高厚比均滿足要求。6橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算6.1風(fēng)荷載作用下的水平位移（1）風(fēng)荷載標準值按式 必=直蟲&必，基本風(fēng)壓wo=O.35kN/m2。由荷載規(guī)范說=0.74，C類地區(qū)，H/B=21.0/20.3=1.03v 1.5,不必考慮風(fēng)壓脈動的影響，-z =1，風(fēng)載體型系數(shù)Us =0.8-（-0.5） =1.3，取軸線橫向框架，其負載寬度為3.9米，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標準值為q=1.95X 0.35 B zUS 卩 z=3.9 X

23、0.35 X 1 X 1.3 X 0.74=1.31KN/m90+7BOOOr(2)水平位移計算梁的線剛度計算表一11層bXh( mm2)E(N/ mm2)10 = bh3 /12mm 4L( mm )ib=E I0/L1.5ib2.0ibCF300X80043.0X10101.28 X 109000104.27 X 10106.41 X 10FH4700108.17 X 101016. 3X 10HM8000104.8X 10107.2 X 10柱的線剛度計算表一2層數(shù)2bX h(mm )2E(N/ mm )l0 =bh3/12mm 4L( mm )ib=E h/L1層400 X 40043

24、.0X10492.13 X 103600101.78 X 10表一3橫向框架側(cè)移剛度柱ic = EI /h10 (X 10 N mm)K-匕ic0.5+ K2+KD= a 12ic/h(X104N/mm)C1.480.5692.287F4.345.240.7933.187H5.430.7983.207M1.660.5902.371Fi=1.31X 3.6/2=2.358KN1按等效節(jié)點集中力進行計算，根據(jù)公式U 八 Fi進行計算層間剪力 Vi m1然后根據(jù)表一3求出5軸線框架的層間位移剛度，再按 6 = Vi /V Dj和厶i=11廠 6計算結(jié)果如下表i W表一4風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移

25、計算層次F (KN)Vi (KN)Z D6A6/h1層2.3582.35811.052X1040.0210.0210.00005927風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移為 0.00005927遠于1/550,滿足要求6.2風(fēng)荷載作用下柱端彎矩計算單元：選取軸線（25橫向框架內(nèi)力計算，其內(nèi)力圖見圖 1、圖2,圖3柱端剪力按Vjj二計算；柱端彎矩按：柱下端Mb = Vjyh ,Z Djj=i柱上端Ma =Vj(1y)h，計算，具體過程見下表一5,因為只計算底層框架，故其中y=2/3表一5柱端彎矩及剪力計算計算參數(shù)C柱H柱F柱M柱h(m)3.83.83.83.8Vi (KN)0.4880.6800.68

26、40.506 Dij411.052 X 10411.052 X 10411.052 X 10411.052 X 10y2/32/32/32/3M b (KN/m)1.1711.6321.6421.214M a (KN/m)0.5860.8160.8210.607S-1加裁作肝專鹿0.09叮*叮5o 0.48SQ0.63Q0.6B40.506233 ncHM900047001 1ffl-2 財離肝剪力圖0.090.09E0.03FJHM昭咖腳0.157框架內(nèi)力計算7.1橫向框架內(nèi)力計算（1）計算單元取25軸線橫向框架進行計算，由于房間內(nèi)布置有次梁，故底層荷載直接傳 給該框架的樓面荷載如圖中的水平

27、陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其他樓面荷載一部分通過次梁以集中力的形式傳給底層框架；另一部分通過上部砌體墻以均布荷載的形式傳給底層框架。樓面荷載分配按雙向板進行荷載等效分配魚短向分配：5aq/8圖一4長向分配：1-2（旦）2，（旦）3aq （參見圖一4）2b 2b長向分配簡化系數(shù)：CF 跨：1-2(注)2 (注)3=1 _2(1.85)2(1.85)3 = 0.9249.09.0FH 跨：1 -2()2 ()3 =2b2b1.85 21.85 3=1 -2()() =0.7514.74.7HK 跨：1 -2(旦)2 (旦)32b2b=1 2(1.45)2 (1.45)3 =0.6983.33.3

28、HK 跨：1 -2(旦)2 (旦)32b2b0.5、2,0.5 3= 1-2()() = 0.9573.33.3KM 跨：1 -2(亙)2 (旦)32b2b1.95 21.95 3=1 2()() =0.7274.74.77.1.1恒載計算：第二層恒載計算和第五層、屋面恒載計算，其他層與第五層方法相同（1）底層恒載計算，局部荷載計算：CF跨：梁自重6.37KN/m梯形簡化荷載0.924X1.85X3.8=6.49KN/m總均布荷載6.37+6.49=12.86KN/mFH跨：梁自重6.37KN/m梯形簡化荷載0.751X1.85X3.8=5.28KN/m總均布荷載6.37+5.28=11.65

29、KN/mHK跨：梁自重6.37KN/m梯形簡化荷載0.698X1.45X3.8=3.84KN/m總均布荷載6.37+3.84=10.21KN/mKM跨：梁自重6.37KN/m梯形簡化荷載0.727X1.95X3.8=5.39KN/m墻體5.16X 3.5=18.06總均布荷載6.37+5.39+ 18.06 =29.82KN/m集中荷載計算：2325軸線C柱位置（上部無墻體）梁重：6.37X3.7=23.57KN二角形荷載部分：5/8X1.85X3.8X3.7=16.26KN總集中荷載：23.57+16.26=39.83KN2325軸線F柱位置（上部無墻體）梁重:6.37X3.7=23.57K

30、N總集中荷載：23.57+16.26X 2=56.09KN5/8X1.85X3.8X3.7=16.26KN三角形荷載部分：2325軸線 H 柱位置（上部有墻體）梁重：1.48X3.9=5.77KN梁重：1/2 X 1.48X3.3=2.44KN三角形荷載部分：5/8X1.85X3.8X3.7=16.26KN、三角形荷載部分：5/8X1.45X3.8X2.9=9.99KN梯形部分：1/2X 0.698X1.45X3.8X 3.3=6.33KN矩形部分：1/2X4.4X0.5X3.3=3.63N（外墻）墻體：5.16X3.5X1.0=18.06KN（外墻）墻體：1/2X5.16X3.5X3.3=3

31、1.61KN洞部理論荷載：5.16X(0.6X0.9)=2.78KN窗戶荷載：0.6X0.9X0.3=0.16KN總集中荷載： 5.772.44 16.269.996.33 18.0631.613.63-2.78 0.16=92.47 KN2425K 次梁位置（上部有墻體）梁重：1.48X3.9=5.77KN梁重：1/2X 1.48X3.3=2.44KN三角形荷載部分：5/8X1.95X3.8X3.9=18.06KN、三角形荷載部分：5/8X1.45X3.8X2.9=9.99KN梯形部分：1/2X 0.698X1.45X3.8X 3.3=6.33KN矩形部分：1/2X4.4X0.5X3.3=3

32、.63N（外墻）墻體：5.16X3.5X3.9=70.43KN（外墻）墻體：1/2X5.16X3.5X3.3=31.61KN洞部理論荷載：5.16X(0.7X2.1)=7.58KN木門自重：0.2X0.7X2.1=0.294KN總集中荷載： 5.77 2.44 18.06 9.99 6.33 3.63 70.43 31.61 7.58 0.29=140.97 KN2225 軸線 M 次梁位置（上部有墻體） :梁重： 1.48X3.9=5.77KN三角形荷載部分：5/8X1.95X3.8X3.9=18.06KN（外墻）墻體：5.16X3.5X3.9=70.43KN墻洞部理論荷載：1.8X1.5X

33、5.16=13.93KN窗戶自重：1.8X1.5X0.3=0.81KN總集中荷載：5.77+18.06+70.43-13.93+0.81=81.14KN（2）第五層恒載計算，只有 KM 二層以上有墻體故計算如下： 2225 軸線 K 次梁位置（集中力）三角形荷載部分：5/8X1.95X3.8X3.9=18.06KN、矩形部分：1/2X4.4X0.5X3.3=3.63N（外墻）墻體：5.16X3.5X3.9=70.43KN（外墻）墻體：1/2X5.16X3.5X3.3=31.61KN洞部理論荷載：5.16X(0.7X2.1)=7.58KN木門自重：0.2X0.7X2.1=0.294KN總集中荷載

34、：18.063.6370.4331.617.580.294=116.44 KN0.727X1.95X3.8=5.39KN/m5.16X 3.5=18.065.3918.06=23.45KN/m均布荷載) ：0.727X1.95X4.6=6.52KN/m5.16X 3.5=18.062225 軸線 M 次梁位置三角形荷載部分：（外墻）墻體： 墻洞部理論荷載： 窗戶自重： 總集中荷載： KM 跨（均布荷載）： 梯形簡化荷載 墻體 總均布荷載 （ 3） 屋面層恒載計算 KM 跨（均布荷載）： 梯形簡化荷載 墻體5/8X1.95X3.8X3.9=18.06KN5.16X3.5X3.9=70.43KN1

35、.8X1.5X5.16=13.93KN1.8X1.5X0.3=0.81KN18.06+70.43-13.93+0.81=75.37KN女兒墻3.0X0.9=2.7 KN/m總均布荷載6.5218.062.7=27.28KN/m2225 軸線 K 次梁位置（集中力）三角形荷載部分：5/8X1.95X4.6X3.9=21.86KN矩形部分：1/2X4.6X0.5X3.3=3.79N（外墻）墻體：5.16X3.5X3.9=70.43KN（外墻）墻體：1/2X5.16X3.5X3.3=31.61KN女兒墻3.0X0.9X2.9=7.83 KN洞部理論荷載：5.16X(0.7X2.1)=7.58KN木門

36、自重：0.2X0.7X2.1=0.294KN總集中荷載： 21.863.7970.4331.617.837.580.294=128.23 KN2225 軸線 M 次梁位置三角形荷載部分：5/8X1.95X4.6X3.9=21.86KN（外墻）墻體：5.16X3.5X3.9=70.43KN墻洞部理論荷載：1.8X1.5X5.16=13.93KN窗戶自重：1.8X1.5X0.3=0.81KN女兒墻3.0X0.9X 3.9 =10.53 KN總集中荷載：21.86+70.43-13.93+0.8110.53=89.69KN7.1.2活載計算 每層的活載都相同，故只需算出一層：CF 跨： 梯形簡化荷載

37、 FH 跨： 梯形簡化荷載 HK 跨 : 梯形荷載簡化 KM 跨: 梯形荷載簡化 集中荷載計算0.924X1.85X2.0=3.41KN/m0.751X1.85X2.0=2.77KN/m0.698X1.45X2.0=2.02KN/m0.727X1.85X3.8=5.11KN/m2325軸線C柱位置（上部無墻體）：三角形荷載部分：5/8X1.85X2.0X3.7=8.55KN2325軸線F柱位置（上部無墻體）：三角形荷載部分：5/8X1.85X2.0X3.7X 2=17.11KN2325軸線H柱位置（上部有墻體）三角形荷載部分：5/8X1.85X2.0X3.7=8.55KN三角形荷載部分：5/8

38、X1.45X2.0X2.9=5.25KN梯形部分：1/2X 0.698X1.45X2.0X 3.3 =3.34KN矩形部分：1/2X 2.0 X 0.5 X 3.3=1.65 KN總集中荷載：8.55+ 5.25 + 3.34 + 1.65=18.79 KN三角形荷載部分：5/8X1.95X2.0X3.9=9.51KN、三角形荷載部分：5/8X1.45X2.0X2.9=5.26KN梯形部分：1/2X 0.698X1.45X2.0X 3.3 =3.34KN矩形部分：1/2X 2.0 X 0.5 X 3.3=1.65N總集中荷載：9.51 + 5.26 + 3.34 + 1.65=19.76 KN

39、2225軸線M次梁位置（上部有墻體）：2425K次梁位置（上部有墻體）三角形荷載部分:5/8X1.95X2.0X3.9=9.51KN64.11U.8452.88x3 37,&8x319.9128 046 25 兀丄8 #0.57186 _| 1呷冷別H帶* i i II 石 * I j 11 J 11 i | I!| i ! I 11 J 晌 J !CF H K MB0H)isn17.2梁的固定彎矩計算:7.2.1恒載下梁的固端彎矩計算Mab-ql12Mba 詁ql12AB跨:M CFmfh 二1 212.86 9 - -86.81KN m 121 211.65 4.7 = -21.45KN

40、m121 2M FC12.86 92 =86.81KN m121 2MHF 匯1 1.654三 7 KN .詢512HM跨：原荷載可等效為、三部分疊加。見下圖:3旳*25309.25 3.3 4.7 -352.24KN mMhm1273510,21r 1331D護EDi0i309,25JBO+1B丄8.02Mmh309.25 3.3 4.728.02= 352.24KN mHMMH1 2一 泊10.21 8.0 =54.45KN m 121 210.21 8.0 =54.45KN m12HM117.24 4.7312 8.02(4 8.0-34.7)60.36KN mMH117.24 4.72

41、212 8.02 2(6 8.0 -8 8.0 4.7+3 4.7)504.04 KN mMhm =M HM - M HM - M HM 二352.24 54.45 - 60.36= 467.05KN mMmh =M MH M MH M MH =352.24+54.45+504.04=910.83 KNKN m活載受力簡圖4.288. 569. 399.88x5 4.76x53*412.772 f)25. 11x51 1 1 V1V H LjjL U jLNCFH KM期X)丄47C03300m活載受力簡圖(KN/tn, KN)7.2.2活載下梁的固端彎矩計算：AB跨:Mab ql212Mba

42、M CF丄123.41 9.02 - -23.02KN m1 2 Mfc3.41 9.0 =23.02KN m121 2Mfh2.77 4.7 =5.10KN m121 2 Mhf2.77 4.7 =5.10KN m12HM跨：原荷載可等效為、三部分疊加。見下圖:49. 4033DP23HM49.40 3.3 4.72-56.27KN mM MH= 56.27KN m49.40 3.3 4.7228.02 1 2M HM2.02 8.0 - -10.77KN m12 1 2M mh2.02 8.0 =10.77KN m12M HM23.53 4.7312 8.02(4 =. 07 b. 64&

43、. 2i 1.45-1?3S 17-46T. to-4. 33-312U. 51心SI帆71-i-3. 9J0-.S4k aD.7Bk 2ED. ：4 |0. 67k isc. In. 641L*D. 2左華下桂右梁左梁Hi2?. 0123. P3TH 19嘰2-IX J6-31 MfH 2STH-LBB 18. D211. 3T =5. D6-5. 56丁6札-3. J9 -16-0t P533-?51D.&2 -44.57-S.的4 3P537.4.1梁的跨內(nèi)最大彎矩計算：CF、FH跨只有均布荷載作用，最大彎矩出現(xiàn)在跨中 K點Mkql2K 8CF 跨：Mk Jql2-M 左 M 右=1 1

44、2.86 g2 _ 25.16 63.08 =86.09 KN Lm8 2 8 2FH跨:Mk4q|2= 1 11.65 4.72 - 47.58 203.65 =-93.45KNLm 8HM跨：原荷載等效圖見下，各部分剪力計算公式如下：309.2530史 25_J27.4510. 21117.24110: 2113JW4?,2QHMPblQ _ PaQ MH -iQQ HM qlQmh =ql22QHMqb221qQ MHqb (21 -b)2lQHMpb 309.25 4.7=161.50 KNMHpa309.25 3.3 二 _h3.39knHMJql J 11.65 4.7 =27.3

45、5KN2 2QMH=_lq _! 11.65 4.7 = 27.35KN2 2QHM2 2qb 117.45 4.72l= 162.15KNQMHqb (2l -b)117.24 4.7 (2 8-4.7) 一389.16KN2l則Qhm. 二 Q HM十Q HM+ Q HM =161.50+27.35+162.15=351.0KNQmh+ Q MH+ Q MH =-113.39-27.35-389.16=-529.9KN集中力作用點的彎矩值M2 2M =351 3.3 127.45 4.7 / 2 238.75 -265.54-10.21 3.3 /2 -529.9 4.7=1158.314

46、07.69238.75 -265.54 -55.59 - 2490.53 - -6.92 KN L_m跨中彎矩M中M 中=3514117.2442 / 2238.75 - 265.54 - 10.2142 /2 -117.240.72 /2-529.94 -309.250.7=1404937.92238.75 -265.54 -81.68 -28.72 -2119.6 -216.48二-131.35 KN Lm由上面計算可得：跨中彎矩最大故M=-131.35KN|_m7.4.2活載作用下梁的跨內(nèi)最大彎矩求法。CF、FH跨只有均布荷載作用，最大彎矩出現(xiàn)在跨中 K點。Mk1 | 2 虧12234CF 跨: MkJ 2_ =1 3.41 92-=21.58KNLm8 2 8FH 跨：Mk原荷載等效圖見下，各部分剪力計算公式如下：HM 跨：49. 40QHMA1115JD44JUQQMHiqlQHMqb2qb(2l -b)21MH21QHMPb49.4 4.7= 25.80 KNMHPa49 4 3 3 二-