熱力發(fā)電廠課程設計模板課件

1、 課程設計報告（20092010年度第 1 學期）名 稱：熱力發(fā)電廠課程設計題 目：火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算院 系：能源與動力工程學院班 級：熱能0606班學 號：1061170627學生姓名：張曉敏指導教師：李志宏設計周數(shù)：1成 績： 日期：2009年12月23日12月30日一、課程設計題目 火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定二、課程設計目的進一步鞏固本課程中所學到的專業(yè)理論，訓練電廠工程師必備的專業(yè)技能，著重培養(yǎng)學生獨立分析問題、解決問題的能力，以適應將來從事電力行業(yè)或非電力行業(yè)專業(yè)技術工作的實際需要。三、課程設計要求1、 熟練掌握發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算的方法、步驟；2、 培養(yǎng)

2、熟練查閱技術資料、獲取和分析技術數(shù)據(jù)的能力；3、 培養(yǎng)工程技術人員應有的嚴謹作風和認真負責的工作態(tài)度。4、全部工作必須獨立完成。四、課程設計內容引進350MW汽輪機發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算（額定工況）（1）、原始資料A、制造廠提供的原始資料a、汽輪機型式和參數(shù) 引進350 MW TC2F-38.6型機組 p0=16.66MPa, t0=538, pr1=3.769MPa, tr1=324.3, pr2=3.468MPa, tr2=538, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kgb、回熱系統(tǒng)參數(shù) pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa項目 單位 一抽 二抽 三抽

3、 四抽 五抽 六抽 七抽 八抽加熱器編號 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8抽汽壓力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268抽汽溫度 396.6 324.3 457.1 353.5 249.7 150.3 92.77 66.51端差 -1.6 0.5 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8注：各抽汽管壓降取3%P； 各加熱器效率取0.98; 下端差取5.6 各軸封漏汽量(kg/h)：高壓缸Dsg1=11978（去除氧器）,高壓缸Dsg2=1036（去低壓軸封母管），中壓缸Dsg3=978.6（去低壓軸封母管），高壓缸Dsg

4、4=109.3（去軸加）,中壓缸Dsg5=103.7（去軸加），低壓缸Dsg6=1039（去軸加），另有二抽Dsgs345.1（去低壓軸封母管） 各軸封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1 hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5c、鍋爐型式和參數(shù) 武漢鍋爐廠1246/18.15-1型亞臨界，一次中間再熱，自然循環(huán)汽包鍋爐 額定蒸發(fā)量1064t/h 過熱蒸汽參數(shù)psu=17.1MPa,tsu=541 汽包壓力pb=18.2Mpa 給水溫度tfw=281鍋爐效率b=0.9285管道效率p

5、=0.985B、其他已知數(shù)據(jù) 汽機進汽節(jié)流損失0.02Po中壓汽門節(jié)流損失0.02Pr2鍋爐排污量Dpw=0.01Db全廠汽水損失DL=0.01Db化學補充水壓力0.39 Mpa，溫度20機電效率mg=0.9925*0.987排污擴容器效率f=0.98排污擴容器壓力Pf=0.69C、有關數(shù)據(jù)的選取由于計算前汽輪機進氣量D0未知，要預選D0，根據(jù)機組容量350MW進行估算（2）任務A、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)B、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖C、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算（額定工況）a、作汽輪機熱力過程線b、作汽水參數(shù)表c、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)計算d、高加組計算e、除氧器計算f、低加組計算g、汽輪機汽

6、耗量及各項汽水流量計算i、汽輪機功率校核j、熱經(jīng)濟指標計算一、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)汽輪機機組型號為350MW TC2F-38.6型機組，鍋爐采用武漢鍋爐廠WGZ1246/18.15-1型亞臨界,一次中間再熱，自然循環(huán)汽包爐；其原則性熱力系統(tǒng)圖如圖1。汽輪機為單軸雙缸雙排汽，高中壓缸采用和缸反流結構，低壓缸為三層缸結構。高中壓部分為沖動、反動混合式，低壓部分為雙流、反動式。共有8級抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供3臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供4臺低壓加熱器，第四級抽汽作為1.012MPa壓力除氧器的加熱汽源。八級回熱加熱器（除除氧器外）均裝設了疏水冷卻器。三級高壓加熱器均安裝

7、了內置式蒸汽冷卻器，將三臺高壓加熱器上端差分別減小為-1.6、-0.5、0。從而提高了系統(tǒng)的熱經(jīng)濟性。采取疏水逐級自流方式。有除鹽裝置DE、一臺軸封冷卻器SG。配有前置泵TP的給水泵FP，經(jīng)常運行為汽動泵，小汽輪機TD為凝氣式，正常運行其汽源取自第四段抽汽（中壓缸排汽），無回熱加熱，其排汽引入主凝汽器。最末兩級低加H7、H8位于凝汽器頂部?；瘜W補充水引入凝汽器。汽輪機的主凝結水由凝結水泵送出，依次流過軸封加熱器。二、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖三、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算（額定工況）1、作汽水參加表首先計算高壓加熱器H1。加熱器壓力p1: p1=(1-p1)p1=6.305MPap1-第一抽汽口

8、壓力；p1-抽汽管道相對壓損；由p1=6.305MPa，查水蒸氣性質表得加熱器飽和溫度ts1=276.003 0CH1出水溫度tw,1=ts1-tt-加熱器上端差。H1疏水溫度td,1： td,1 =tw,1 +t1 tw,1 -進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差t計算得到； t1-加熱器下端差。已知加熱器進水側壓力為pfw=19.5MPa,由tw,1，查得H1出水比焓hw,1.再由tw,1,pfw ,查得H1進水比焓hw,2.由td,1，p1查得H1疏水比焓hd,1.至此，高壓加熱器H1的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。按同樣計算，可一次計算出其余加熱器H2-H8的各盡、出口汽水參數(shù)。將計算

9、結果列于表1.2、汽輪機的汽態(tài)膨脹過程線3、鍋爐連續(xù)排污利用系數(shù)計算據(jù)圖3，列出擴容器BD的熱平衡及物質平衡式按預選的D0和原始數(shù)據(jù)，計算得到軸封漏汽流量的流量系數(shù)（表2）漏氣點代號Sg1Sg2Sg3Sg4Sg5Sg6漏氣量Dsgj(Kj/h)漏氣焓hsgj（Kj/Kg）漏氣系數(shù)抽取點排至4、高加組的計算圖4 高壓加熱器和除氧器的計算系統(tǒng)（1）、H1的熱平衡為（2）、H2的熱平衡為（3）、H3的熱平衡為5、除氧器的計算除氧器H4熱量平衡式為除氧器H4的質量平衡為6、低加組的計算圖5 低壓加熱器和軸封加熱器的計算系統(tǒng)（1）加熱器H5的熱平衡為（2）加熱器H6的熱平衡為（3）加熱器H7的熱平衡為（4）加熱器H8和軸封加熱器SGa、先計算SGSG的熱平衡式為b、再算H8H8的平衡式為（5）汽輪機凝氣系數(shù)ac的計算及檢驗7、汽輪機汽耗量及各項汽水流量的計算表3 做工不足系數(shù)Yi的計算式YjajajYj汽輪機發(fā)電機組的汽耗量以D。= 為基準，計算各項汽水流量（表4）表4 汽水流量項目符號份額