細(xì)紗工藝培訓(xùn)內(nèi)容

1、細(xì)紗工藝培訓(xùn)內(nèi)容細(xì)紗工序是紡紗廠瓶頸，它生產(chǎn)狀態(tài)好壞制約產(chǎn)質(zhì)量提高，細(xì)紗是紡紗生產(chǎn)的最后產(chǎn)品，其質(zhì)量的好壞直接影響后繼加工，影響織物的質(zhì)量。對(duì)細(xì)紗工序統(tǒng)一學(xué)習(xí)是很有必要的。一、 細(xì)紗工序的任務(wù)及實(shí)現(xiàn)方法：（一）、任務(wù)：欠伸、加捻、卷繞成型。1、欠伸喂入的粗紗均勻的抽長(zhǎng)拉細(xì)到成紗所要求的特?cái)?shù)。2、加捻將欠伸后的須條加上適當(dāng)?shù)哪矶仁钩杉喚哂幸欢ǖ膹?qiáng)力、彈性和光澤等物理機(jī)械性能。3、卷繞成型將紡成的細(xì)紗按一定成型卷繞在筒管上，便于運(yùn)輸處藏和后加工。（二）欠伸實(shí)現(xiàn)方法：（1）至少有兩個(gè)握持紗條的鉗口，握持紗條需有一定的握持力，即加壓； （2）兩個(gè)鉗口有一定的距離，這個(gè)距離要大于棉纖維的品質(zhì)長(zhǎng)度； （3

2、）兩個(gè)鉗口有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，前一對(duì)羅拉線速度v1，要比后一對(duì)羅拉的線速度v2要快，即v1>v2。1.欠伸部件：羅拉、皮輥、皮圈、上銷、搖架等2.隔距3.速比4.壓力：握持力大于欠伸力。二、細(xì)紗工序工藝設(shè)計(jì)注意事項(xiàng)：（一）常見和常用的名詞的定義：1、加捻當(dāng)須條一端被握持，另一端繞自身軸線回轉(zhuǎn)，須條便產(chǎn)生捻度，這個(gè)過程就是加捻的過程。加捻的實(shí)質(zhì)是增加纖維間的摩擦力，使紗條卷繞、退繞時(shí)不易斷頭，也就是說增加了一定強(qiáng)力，對(duì)紗線的質(zhì)量上有一定影響，所以要控制好捻度。2、捻度單位長(zhǎng)度上的捻回?cái)?shù)稱為捻度。3、欠伸將須條抽長(zhǎng)拉細(xì)的過程，抽長(zhǎng)拉細(xì)的程度。我們的細(xì)紗機(jī)的欠伸形式為：三上三下長(zhǎng)短皮圈v型欠伸。4、重

3、量欠伸欠伸過程中有落棉產(chǎn)生，皮輥也有滑溜現(xiàn)象，前者使欠伸倍數(shù)增大，后者使欠伸倍數(shù)減小，考慮了上述因素求得的欠伸倍數(shù)稱為實(shí)際欠伸，也稱重量欠伸。5、機(jī)械欠伸不考慮落棉與滑溜的影響，用輸出輸入羅拉線速度之比求得的欠伸倍數(shù)稱為機(jī)械欠伸。6、號(hào)數(shù)在公定回潮率8.5%時(shí)，1000米紗線的重量是多少克就稱為多少特。7、支數(shù)在公定回潮率9.89%時(shí)，重1磅的紗線有幾個(gè)840碼就稱為多少英支。8、機(jī)械波紡紗過程中，因設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)存在缺陷產(chǎn)生的規(guī)律性疵點(diǎn)，在波譜圖中呈“煙囪”狀突起，這種周期性不勻命名為機(jī)械波。9、牽伸波：由于牽伸控制不良、羅拉加壓不當(dāng)、牽伸分配不當(dāng)，羅拉隔距配置不當(dāng)，即由所謂浮游纖維不規(guī)則的運(yùn)動(dòng)所

4、引起的牽伸波，它呈“小山坡”迭加在波譜圖上。10、條干不勻紗線沿長(zhǎng)度方向粗細(xì)（截面積直徑或線密度等）不均勻的程度。表示紗線粗細(xì)均勻程度的重要指標(biāo)。11、重量不勻表示紗線長(zhǎng)片段不勻的重要指標(biāo)。細(xì)紗不勻在日常檢驗(yàn)中分長(zhǎng)片段不勻和短片段不勻，長(zhǎng)片段不勻100m片段間重不勻；短片段不勻25mm51mm片段重不勻細(xì)紗不勻有三部分組成：隨機(jī)不勻、喂入粗紗工藝流程的附加不勻、細(xì)紗工藝流程的附加不勻。生產(chǎn)實(shí)踐證明：長(zhǎng)片段不勻產(chǎn)生于細(xì)紗后區(qū)，短片段不勻產(chǎn)生細(xì)紗前區(qū)；規(guī)律性不勻有機(jī)械狀態(tài)不良引起。16、工藝：就是根據(jù)原料的特性和產(chǎn)品的質(zhì)量要求，采取一定的生產(chǎn)手段，最后制造出符合消費(fèi)者需要的產(chǎn)品的方法，簡(jiǎn)言之，工藝

5、就是將原料加工成產(chǎn)品的方法。17、先進(jìn)的工藝：在生產(chǎn)產(chǎn)品的過程中，如果能夠使用價(jià)格低廉的原料，最少的設(shè)備和人力，生產(chǎn)出最好的產(chǎn)品，并達(dá)到最大的經(jīng)濟(jì)效益，這種工藝就是最先進(jìn)的工藝，反之就是落后的工藝。18、生產(chǎn)工藝流程：就是將原料加工產(chǎn)品所通過的各工序的設(shè)備過程。握持力：指紗條與鉗口的最大摩擦力。19、牽伸力：所有跟隨前羅拉運(yùn)動(dòng)的快速纖維受到慢速纖維摩擦力的總和。20、引導(dǎo)力：被前羅拉握持的快速纖維對(duì)浮游纖維的動(dòng)摩擦力。21、控制力：慢速纖維對(duì)浮游纖維的靜摩擦力。22、附加摩擦力界：是除了羅拉造成的摩擦力界以外，依靠其它的機(jī)件與因素所造成的摩擦力界，如：皮圈鉗口、壓力棒、曲線牽伸等。23、快速纖

6、維：被前羅拉握持的纖維以前羅拉速度運(yùn)動(dòng)；24、慢速纖維：被后羅拉握持以后羅拉速度運(yùn)動(dòng)的纖維；25、浮游纖維：不被前羅拉握持亦不被后羅拉握持的纖維；（二）工藝設(shè)計(jì)原則：“兩大一小三適中”：較大的粗紗捻系數(shù)，較大的細(xì)紗后區(qū)隔距及較小的后區(qū)欠伸倍數(shù)，適當(dāng)?shù)钠と︺Q口和軟硬適度的皮輥硬度、適當(dāng)皮輥壓力，總欠伸倍數(shù)一般40倍以內(nèi)，此時(shí)后區(qū)欠伸均可用張力欠伸，再紡原料較短的低支紗時(shí)，總欠伸倍數(shù)以低為宜，以防粗、細(xì)等紗疵。一般貫徹“重加壓、強(qiáng)控制”的工藝路線。（三）、欠伸元件在工藝配置中對(duì)質(zhì)量影響：在細(xì)紗機(jī)的各個(gè)組成部分中，牽伸系統(tǒng)是反映細(xì)紗機(jī)性能和影響產(chǎn)品質(zhì)量的最關(guān)鍵部分，從紡紗系統(tǒng)工程整體來看，改善成紗質(zhì)

7、量、提高紗線條干均勻度的潛力主要在細(xì)紗工序的牽伸系統(tǒng)，其中重點(diǎn)包括以下三個(gè)方面：后區(qū)牽伸、隔距和粗紗捻系數(shù)的合理配置；皮圈控制區(qū)對(duì)紗條纖維的控制作用；前區(qū)浮游區(qū)長(zhǎng)度。1、上膠圈的配置：應(yīng)用皮圈構(gòu)成附加摩擦力界來加強(qiáng)對(duì)浮游纖維的控制，達(dá)到使?fàn)可鞕C(jī)構(gòu)提高牽伸倍數(shù)、改善成紗質(zhì)量的目的。皮圈組合元件包括上下皮圈銷、皮圈張力裝置、鉗口隔距調(diào)節(jié)塊以及中上羅拉。其作用是構(gòu)成附加摩擦力界，使前牽伸區(qū)中后部附加摩擦力界分布趨于合理、大小保持穩(wěn)定，并發(fā)揮皮圈的彈性握持特點(diǎn)，達(dá)到充分控制浮游纖維和適當(dāng)調(diào)節(jié)牽伸力的目的，同時(shí)控制皮圈的張力和運(yùn)行，防止皮圈中凹、跑偏，保持運(yùn)行穩(wěn)定同步。牽伸改造中通過應(yīng)用新型上皮圈銷和包

8、膠中上羅拉，改善了皮圈的運(yùn)行狀態(tài)，進(jìn)一步提高成紗質(zhì)量。上膠圈張力大小關(guān)系到膠圈與中鐵輥之間的滑溜，不同直徑的膠圈與中鐵輥產(chǎn)生的滑溜不一樣。 由于膠圈長(zhǎng)短不同，膠圈張力不一致，膠圈的滑溜率則隨著膠圈張力的大小而變化。膠圈直徑大，滑溜大，細(xì)節(jié)較多。如果膠圈張力過大，上銷運(yùn)轉(zhuǎn)中易產(chǎn)生振動(dòng)，對(duì)減少細(xì)節(jié)不利。適當(dāng)?shù)纳夏z圈張力對(duì)須條的控制、消除上銷震動(dòng)及減少浮游纖維都有利。2、膠圈鉗口隔距：  膠圈鉗口工藝在細(xì)紗牽伸機(jī)構(gòu)中屬于一個(gè)重要工藝參數(shù)，鉗口大小直接影響成紗細(xì)節(jié)，采用較小的膠圈鉗口有利于膠圈鉗口壓力的加強(qiáng)，增強(qiáng)膠圈鉗口部分的摩擦力界，加強(qiáng)對(duì)纖維的控制，減少細(xì)節(jié)的產(chǎn)生。3、膠輥硬度與表面粗糙

9、度：膠輥的硬度和表面粗糙度均直接影響前膠輥對(duì)紗條的握持，膠輥的粗糙度與膠輥硬度、磨礪質(zhì)量、尤其是表面處理關(guān)系密切。  通過長(zhǎng)期生產(chǎn)實(shí)踐，認(rèn)為膠輥硬度以選用邵爾a65度左右為宜；紡純棉品種時(shí)膠輥表面粗糙度在09m11m之間，對(duì)減少細(xì)節(jié)效果明顯，細(xì)節(jié)指標(biāo)均能達(dá)到烏斯特2001公報(bào)525水平。4、新型集合器：由于通過集合器的須條緊密度好，因此對(duì)細(xì)節(jié)的控制起到了一定作用，使用集合器對(duì)減少細(xì)節(jié)有利，并且在細(xì)號(hào)紗品種中使用集合器可大大減少斷頭，從而更有利于控制細(xì)節(jié)的產(chǎn)生。5、牽伸加壓形式：v形牽伸氣動(dòng)加壓對(duì)細(xì)節(jié)的控制明顯好于直線牽伸及彈簧加壓，這是由于v形牽伸后區(qū)摩擦力界增強(qiáng)，對(duì)粗紗條的緊密度和

10、抱合力有利，且氣動(dòng)加壓錠差小，單錠壓力穩(wěn)定。6、粗紗捻系數(shù)與細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)： 粗紗捻系數(shù)加大，可減少粗紗退繞過程中的意外牽伸，并且使須條緊密度和纖維間抱合力增強(qiáng)，纖維控制加強(qiáng)，浮游纖維減少。特別是在v形牽伸中須條所受摩擦力界加大，對(duì)細(xì)節(jié)的控制十分有利。但粗紗捻系數(shù)應(yīng)適當(dāng)，過大易出“硬頭”。粗紗捻系數(shù)加大，喂入后區(qū)牽伸時(shí)牽伸力較大，此時(shí)如果細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)大，對(duì)粗紗條緊密度和纖維間抱合力破壞較大，浮游纖維易增多，不利于控制細(xì)節(jié)。采用較小的細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)，羅拉牽伸近似張力牽伸時(shí)則可減小牽伸后須條的附加不勻，且后區(qū)牽伸摩擦力界穩(wěn)定，粗紗須條弱捻區(qū)分裂機(jī)會(huì)小，須條不易翻動(dòng)，不產(chǎn)生捻度重新

11、分布，纖維間須條緊密度好，對(duì)浮游纖維可進(jìn)行有效控制，有利于減少細(xì)節(jié)的產(chǎn)生。7、上銷鉗口面寬度紡紗實(shí)踐表明，金屬上皮圈銷存在的問題我們一般使用的金屬上皮圈銷是由鋼板沖壓件點(diǎn)焊結(jié)合而成，其抗靜電、不粘花，但剛性與表面硬度、光潔度因材質(zhì)及處理工藝不同而存在較大差異，在使用中由于其自身可變形、生銹和出毛刺等問題以及運(yùn)轉(zhuǎn)過程中受力的不穩(wěn)定性，其無能自動(dòng)調(diào)節(jié)，使用一段時(shí)間后，即會(huì)出現(xiàn)變形、磨損現(xiàn)象，從而造成皮圈張力不一，滑溜率大小不一、差異增大，皮圈鉗口開口不直，所組成的彈性鉗口不能起到很好的自調(diào)節(jié)作用，皮圈出起拱、甚至打盹，最終帶來的是對(duì)纖維的控制力出現(xiàn)較大差異，出現(xiàn)錠差大、質(zhì)量波動(dòng)，甚至惡化。除此之外

12、，為防止質(zhì)量惡化的出現(xiàn)，日常維護(hù)保養(yǎng)中需要設(shè)專件維修工人進(jìn)行調(diào)校，對(duì)金屬上銷的反復(fù)敲打校正，既增加了工作量，又在破壞其剛性和硬度，還損傷了其皮圈工作面，并且校正后的上銷變形周期將越來越短，消耗增加上銷對(duì)于減少細(xì)節(jié)、改善成紗條干效果較好，但不同鉗口面上銷對(duì)細(xì)節(jié)的產(chǎn)生有一定的影響。彈性工程塑料上皮圈銷的特點(diǎn)：彈性工程塑料上皮圈銷是由優(yōu)質(zhì)工程塑料碳纖尼龍復(fù)合注塑而成，其硬度、剛性及耐磨性能都優(yōu)于鋼，并且其表面摩擦系數(shù)小，使皮圈運(yùn)轉(zhuǎn)中產(chǎn)生阻力小，對(duì)自身及皮圈磨損都較少，從而增加了使用壽命。其結(jié)構(gòu)由上銷架和皮圈銷組成，皮圈銷與銷架需經(jīng)裝配組合，內(nèi)有彈簧可使皮圈銷具有伸縮彈性，如圖5所示。因此，可自動(dòng)調(diào)節(jié)

13、皮圈張力，從而克服了因皮圈伸長(zhǎng)或伸長(zhǎng)不一造成皮圈運(yùn)轉(zhuǎn)打盹、不穩(wěn)等一系列問題，并使彈性鉗口保持均勻、穩(wěn)定的良好工作狀態(tài)。此外，在維修保養(yǎng)方面，由于不變形、不生銹，無需再校正、整形、打磨拋光，相應(yīng)損耗也低。但表面易粘花，銷架內(nèi)部積花后會(huì)影響彈性調(diào)節(jié)功能，彈簧使用一定時(shí)間后會(huì)出現(xiàn)衰退疲勞。所以，使用中需要加強(qiáng)定期清潔、按周期更換彈簧。上銷鉗口面寬度加寬，使膠圈鉗口對(duì)紗條的控制能力加強(qiáng)，對(duì)細(xì)節(jié)影響很大。（1）金屬上皮圈銷存在的問題我們一般使用的金屬上皮圈銷是由鋼板沖壓件點(diǎn)焊結(jié)合而成，其抗靜電、不粘花，但剛性與表面硬度、光潔度因材質(zhì)及處理工藝不同而存在較大差異，在使用中由于其自身可變形、生銹和出毛刺等問

14、題以及運(yùn)轉(zhuǎn)過程中受力的不穩(wěn)定性，其無能自動(dòng)調(diào)節(jié)，使用一段時(shí)間后，即會(huì)出現(xiàn)變形、磨損現(xiàn)象，從而造成皮圈張力不一，滑溜率大小不一、差異增大，皮圈鉗口開口不直，所組成的彈性鉗口不能起到很好的自調(diào)節(jié)作用，皮圈出起拱、甚至打盹，最終帶來的是對(duì)纖維的控制力出現(xiàn)較大差異，出現(xiàn)錠差大、質(zhì)量波動(dòng)，甚至惡化。除此之外，為防止質(zhì)量惡化的出現(xiàn)，日常維護(hù)保養(yǎng)中需要設(shè)專件維修工人進(jìn)行調(diào)校，對(duì)金屬上銷的反復(fù)敲打校正，既增加了工作量，又在破壞其剛性和硬度，還損傷了其皮圈工作面，并且校正后的上銷變形周期將越來越短，消耗增加。（2）彈性工程塑料上皮圈銷的特點(diǎn)彈性工程塑料上皮圈銷是由優(yōu)質(zhì)工程塑料碳纖尼龍復(fù)合注塑而成，其硬度、剛性及

15、耐磨性能都優(yōu)于鋼，并且其表面摩擦系數(shù)小，使皮圈運(yùn)轉(zhuǎn)中產(chǎn)生阻力小，對(duì)自身及皮圈磨損都較少，從而增加了使用壽命。其結(jié)構(gòu)由上銷架和皮圈銷組成，皮圈銷與銷架需經(jīng)裝配組合，內(nèi)有彈簧可使皮圈銷具有伸縮彈性，如圖5所示。因此，可自動(dòng)調(diào)節(jié)皮圈張力，從而克服了因皮圈伸長(zhǎng)或伸長(zhǎng)不一造成皮圈運(yùn)轉(zhuǎn)打盹、不穩(wěn)等一系列問題，并使彈性鉗口保持均勻、穩(wěn)定的良好工作狀態(tài)。此外，在維修保養(yǎng)方面，由于不變形、不生銹，無需再校正、整形、打磨拋光，相應(yīng)損耗也低。但表面易粘花，銷架內(nèi)部積花后會(huì)影響彈性調(diào)節(jié)功能，彈簧使用一定時(shí)間后會(huì)出現(xiàn)衰退疲勞。所以，使用中需要加強(qiáng)定期清潔、按周期更換彈簧。8、不同中上羅拉對(duì)皮圈運(yùn)行狀態(tài)的影響中上羅拉在上

16、皮圈組合件中，主要起回轉(zhuǎn)傳動(dòng)和形成握持鉗口的作用。不同材質(zhì)的中上羅拉對(duì)形成鉗口的握持力大小、均勻和傳動(dòng)的均勻、穩(wěn)定等效果是不同的。從而，影響皮圈的運(yùn)行狀態(tài)和成紗質(zhì)量。（1）. 不同中上羅拉特點(diǎn)對(duì)比分析鐵殼中上羅拉與包膠中上羅拉的主要區(qū)別在以下幾個(gè)方面：a、鐵殼中上羅拉與中羅拉所形成的握持鉗口中，由于上下羅拉均為剛性體，受壓不能變形，上下羅拉間夾持的皮圈厚度僅有1.9mm，不足以顯現(xiàn)彈性鉗口的特性。而包膠中上羅拉所形成的鉗口是一硬一軟的彈性鉗口，這樣有利于改善對(duì)皮圈的摩擦傳動(dòng)和對(duì)纖維的握持與控制，這一點(diǎn)是二者根本的區(qū)別所在，由此帶來一系列的變化與不同。b、對(duì)于在鉗口處皮圈的兩個(gè)作用之一，即摩擦傳

17、動(dòng)作用。上皮圈包覆在包膠羅拉表面比在鐵殼羅拉表面，有較大的表面摩擦系數(shù)，從而在相同的壓力條件下增加了摩擦傳動(dòng)力，使上皮圈的運(yùn)轉(zhuǎn)更加穩(wěn)定。c、為便于分析，在忽略皮圈的彈性作用條件下，作為剛性鉗口，在橫向?qū)w維的握持狀態(tài)，由于其表面受壓后不會(huì)變形，因而紗條截面上正壓力分布從中央向兩側(cè)急劇減少，紗條邊緣的纖維就不能受到足夠的壓力而被握持，如圖6中a所示。但作為彈性鉗口，則握持狀態(tài)就發(fā)生了變化，如圖6中b所示，膠輥表面受壓后變形，覆蓋在紗條表面的面積較大，使紗條邊緣纖維受到較好的握持和控制。同樣，作為剛性鉗口，在縱向上下羅拉相切，對(duì)纖維的握持為一點(diǎn)，橫向即成一線，如圖7中a所示。而彈性鉗口，皮輥羅拉受

18、壓后變形，增加了對(duì)下羅拉的包覆，鉗口處對(duì)纖維的握持為一段弧線，橫向即成一曲面，如圖7中b所示。從而，比鐵殼羅拉有較大的鉗口接觸面，使對(duì)上皮圈的摩擦傳動(dòng)力加大，對(duì)紗條的握持力增加，有利于皮圈傳動(dòng)的平穩(wěn)和對(duì)纖維的握持與控制。d、鐵殼中上羅拉使用一定時(shí)間后，由于受積花、塵雜中水分作用，表面易產(chǎn)生銹斑，且進(jìn)一步積淀成塊。若在紗條通道上產(chǎn)生將嚴(yán)重影響對(duì)紗條的握持和控制，惡化成紗質(zhì)量。即使不在紗條通道上出現(xiàn)，中上羅拉上銹斑、塵雜塊以及中羅拉上的短絨塵雜塊運(yùn)轉(zhuǎn)到鉗口處，將會(huì)影響對(duì)紗條的握持，減弱其對(duì)纖維的握持力，其受影響狀態(tài)如圖8所示。從而，鉗口握持力出現(xiàn)波動(dòng)，惡化成紗條干均勻度。包膠中上羅拉沒有生銹和結(jié)塊

19、現(xiàn)象，同時(shí)其彈性變形，將大大減小鉗口處握持力的波動(dòng)。2. 皮圈狀態(tài)試驗(yàn)分析不同中上羅拉的表面材質(zhì)，所形成羅拉鉗口在橫向與縱向的握持狀態(tài)有較大區(qū)別，致使皮圈表面摩擦力差異較大，到底影響有多大？上下皮圈作為被動(dòng)傳動(dòng)回轉(zhuǎn)件，其運(yùn)行狀態(tài)可以綜合反映傳動(dòng)因素變化的效果。因此，在相同紡制品種和相同工藝及環(huán)境條件下，對(duì)五套上皮圈組合件中十個(gè)錠子的上下皮圈間的回轉(zhuǎn)滑溜率和下皮圈與下羅拉間的回轉(zhuǎn)滑溜率在不同中上羅拉條件下進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果見表6。表6 不同中上羅拉皮圈滑溜率試驗(yàn)結(jié)果中上羅拉類型上下皮圈間滑溜率（%）標(biāo)準(zhǔn)差s下皮圈與羅拉間滑溜率（%）標(biāo)準(zhǔn)差smaxminmaxmin鐵殼中上羅拉2.373.71.60.

20、8012.13.01.50.525包膠中上羅拉0.871.30.120.2980.81.20.120.283由表中數(shù)據(jù)可知，由于包膠中上羅拉與下羅拉形成的鉗口握持狀態(tài)較好，在同樣加壓條件下的接觸面形態(tài)都較有利于摩擦傳動(dòng)，從而大大改善了皮圈運(yùn)行狀態(tài)，上下皮圈間的滑溜率、波動(dòng)極差值都大幅度下降，包膠中上羅拉較鐵殼中上羅拉滑溜率下降了1.54個(gè)百分點(diǎn)，標(biāo)準(zhǔn)差s下降了0.503。下皮圈與下羅拉的同步性和均勻性也有所改善。9、不同中上羅拉對(duì)成紗質(zhì)量的影響包膠中上羅拉對(duì)中羅拉鉗口握持狀態(tài)和皮圈運(yùn)行狀態(tài)都有所改善。那么對(duì)成紗質(zhì)量的影響有多大？首先，我們結(jié)合生產(chǎn)中排查紗錠條干cv%值的“高峰”錠時(shí)發(fā)現(xiàn)的中上羅

21、拉鐵殼表面出現(xiàn)銹斑，棉臘塊有一定比例。在相同半制品和細(xì)紗同錠條件下，紡jc18.2tex時(shí)，中上羅拉表面不潔、有斑塊的成紗條干cv%值較正常狀態(tài)高出0.69個(gè)百分點(diǎn)，更換包膠中上羅拉后成紗條干cv%值進(jìn)一步下降，試驗(yàn)組與對(duì)照組相比，條干cv%值下降了0.314個(gè)百分點(diǎn)，標(biāo)準(zhǔn)差s值下降了0.075。上述試驗(yàn)結(jié)果見表7。10、應(yīng)用軟彈不處理膠輥與改善成紗質(zhì)量：膠輥是牽伸系統(tǒng)中關(guān)鍵的牽伸元件，膠輥紡紗性能的優(yōu)劣是由膠輥的握持性能、適應(yīng)性能、抗繞性能和耐用性能等所決定的。其中握持性能是首要的，因?yàn)槟z輥只有在優(yōu)良的握持性能條件下紡紗并紡出好紗，才有可能再考慮或檢驗(yàn)它的適應(yīng)、抗繞、耐用、方便等性能。膠輥優(yōu)

22、良的握持性能，與其有良好的彈性、較低而一致的硬度、表面適宜而穩(wěn)定的摩擦系數(shù)和較好的耐摩性等有關(guān)。這些性能都直接影響到紡紗過程中對(duì)纖維的握持狀態(tài)以及成紗質(zhì)量。目前逐漸已被重視而廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)的軟彈膠輥，正是由于其具有良好的特性而表現(xiàn)出優(yōu)越的紡紗性能，成紗質(zhì)量明顯提高。我們?cè)赾14.6和j14.6品種上，用不同類型的膠輥比較紡紗質(zhì)量時(shí)發(fā)現(xiàn)成紗質(zhì)量呈現(xiàn)出較明顯差別，結(jié)果如表8和表9所示。（1）、膠輥硬度、回彈性與紡紗質(zhì)量的關(guān)系膠輥的硬度直接影響到膠輥的變形，硬度高變形小，硬度低則變形大。而膠輥的彈性變形的大小在牽伸區(qū)中，對(duì)由其和羅拉形成的鉗口主要有以下影響：a、影響鉗口的摩擦力界分布，當(dāng)壓力一定時(shí)，

23、形成鉗口的握持范圍隨硬度的減小而增大，實(shí)際施加在膠輥上的壓力也隨硬度的減小而減小，這樣摩擦力界隨著硬度的降低而范圍擴(kuò)大，峰值減小，分布趨向均勻，如圖9所示。b、影響鉗口的接觸面積，由于軟彈膠輥受壓變形較大，其與羅拉表面呈弧形接觸，如圖9中b所示，相對(duì)硬膠輥，如圖9中a所示，鉗口接觸面積大大增加。其縱向接觸長(zhǎng)度是鉗口握持面長(zhǎng)度，接觸長(zhǎng)度增加，根據(jù)摩擦理論，握持力也就增大，所以在相同壓力下，軟彈膠輥具有握持力強(qiáng)的特點(diǎn)。其橫向的握持力均勻性也大大增加，這一特性除由于握持面積增加的原因之外，另一方面是軟彈膠輥的彈性變形較大，對(duì)須條兩側(cè)邊緣纖維的握持增加，從而提高橫向握持纖維的均勻度和平穩(wěn)性。軟彈膠輥顯

24、示出提高鉗口的縱向握持力和改善橫向握持力的均勻度特性，對(duì)改善成紗條干均勻度非常有利。c、在與下羅拉握持運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，減少受羅拉溝槽凹凸部位的影響，減小波動(dòng)。在接觸羅拉的溝槽處膠輥的變形受羅拉切向傳動(dòng)力的作用，變形部位不斷向后波浪似遞延蠕變，于羅拉溝槽凹凸部位由于上下羅拉中心距不恒定，膠輥?zhàn)冃翁幱谝环N波動(dòng)狀態(tài)，軟彈膠輥受壓變形大且回彈好，在同等加壓條件下，軟彈膠輥在較長(zhǎng)握持弧范圍內(nèi)，接觸羅拉溝槽數(shù)較硬膠輥要多，如圖9中a、b所示，從而使波動(dòng)較小，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。軟彈膠輥握持線長(zhǎng)、摩擦力界范圍較大而均勻，對(duì)羅拉溝槽或棉臘塵雜塊等引起的波動(dòng)有吸收作用。因此，硬度軟且彈性好的膠輥，在紡紗過程中對(duì)纖維牽伸時(shí)的握

25、持力充分且均勻、平穩(wěn)，有利于纖維變速點(diǎn)的穩(wěn)定而改善成紗條干均勻度。11、欠伸形式：普通欠伸與v型欠伸一、后區(qū)應(yīng)用曲線牽伸（一）、v型牽伸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)從牽伸形式的發(fā)展過程來看，充分體現(xiàn)了牽伸區(qū)內(nèi)摩擦力界的合理設(shè)計(jì)。其目的是加強(qiáng)對(duì)浮游纖維運(yùn)動(dòng)的控制，以減少牽伸過程產(chǎn)生的附加不勻。對(duì)三羅拉雙區(qū)大牽伸機(jī)構(gòu)的后區(qū)牽伸來說還有對(duì)須條纖維進(jìn)行初步牽伸和結(jié)構(gòu)整理的作用，以提高整體牽伸機(jī)構(gòu)的牽伸能力和成紗質(zhì)量。這些需求v型曲線牽伸結(jié)構(gòu)都可以滿足。其通過把后羅拉相對(duì)普通牽伸平面抬高半個(gè)羅拉直徑，后上羅拉大幅后移到其與下羅拉中心連線與水平夾角約成25度位置，而使在牽伸區(qū)紗條就受到后羅拉表面的附加摩擦力影響。如圖1所示

26、v型曲線牽伸結(jié)構(gòu)及摩擦力界示意圖。這種牽伸區(qū)結(jié)構(gòu)相對(duì)普通雙羅拉牽伸有如下特點(diǎn)：1增強(qiáng)并擴(kuò)展了后鉗口處摩擦力界（如1圖示cd弧段），大大加強(qiáng)了對(duì)紗條的握持和對(duì)浮游纖維運(yùn)動(dòng)的控制。使進(jìn)入牽伸區(qū)的粗紗條貼附在后羅拉包圍弧上，并受引導(dǎo)力的作用壓成扁平帶狀而不易翻滾和捻度傳遞，但當(dāng)脫離cd弧后，由于捻回的重分布，而迅速向b處傳遞集中，從而使?fàn)可旒啑l不僅不擴(kuò)散，反而向中羅拉鉗口處逐漸收縮，形成狹長(zhǎng)的v字形，這恐怕正是v型牽伸的名稱由來；2在較小的羅拉隔距條件下，具有較長(zhǎng)的羅拉鉗口握持距（如圖ad曲線長(zhǎng)），以及較短的非控制浮游區(qū)長(zhǎng)度（如1圖bc直線段），從而大大減少了后區(qū)牽伸中浮游纖維數(shù)量及其浮游動(dòng)程。（二

27、）、v型牽伸的工藝特性v型曲線牽伸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)決定了它優(yōu)越的工藝性能。大牽伸工藝?yán)碚撘蠛鬆可靺^(qū)既要分擔(dān)總牽伸倍數(shù)，又不能惡化條干，且使喂入前區(qū)的紗條具有較好的均勻度、伸直度和緊密度。1后區(qū)包圍弧促使纖維變速點(diǎn)前移，改善了紗條結(jié)構(gòu)不勻由于后羅拉抬高形成的包圍弧所產(chǎn)生的附加摩擦力界使纖維變速運(yùn)動(dòng)較為集中而靠前。我們所做的不同牽伸結(jié)構(gòu)牽伸紗條從后鉗口開始向前鉗口方向切斷稱重獲得的后區(qū)牽伸紗條變細(xì)曲線反映出：不同牽伸結(jié)構(gòu)牽伸紗條中纖維開始變速點(diǎn)的位置不同。不同牽伸結(jié)構(gòu)變細(xì)曲線如圖3.2所示。從圖中曲線可見，v型牽伸結(jié)構(gòu)在離后鉗口20mm 范圍內(nèi)，紗條重量基本沒有變化，而普通羅拉牽伸結(jié)構(gòu)的紗條在離后鉗口

28、約10mm重量就已發(fā)生明顯變化。這說明v型牽伸結(jié)構(gòu)對(duì)纖維的控制力和范圍都優(yōu)于普通羅拉牽伸裝置，從而使紗條中浮游纖維變速點(diǎn)前移且集中，也有利于減少紗條牽伸過程中纖維的散失，大大改善了進(jìn)入前區(qū)紗條的結(jié)構(gòu)和均勻度。2v型牽伸曲線結(jié)構(gòu)有利于提高纖維伸直度改善紗條結(jié)構(gòu)牽伸過程對(duì)纖維具有伸直作用，但不同的牽伸形式、牽伸倍數(shù)和彎鉤類型及主體長(zhǎng)度，伸直效果是大有區(qū)別。這里主要討論v型牽伸的曲線結(jié)構(gòu)，對(duì)后彎鉤纖維伸直創(chuàng)造了較好的條件。由于v型曲線牽伸結(jié)構(gòu)在牽伸區(qū)內(nèi)大大加強(qiáng)了后部的附加摩擦力界，增加了在后部對(duì)紗條中纖維的控制。根據(jù)彎鉤纖維伸直條件是纖維主體部分和彎曲部分不同時(shí)變速，那么經(jīng)過時(shí)間t后，就會(huì)有移距l(xiāng)產(chǎn)

29、生，且l=t（v快?v慢），這個(gè)l就是纖維主體長(zhǎng)度l增加的長(zhǎng)度。從前面討論過的v型曲線牽伸紗條變細(xì)曲線可知，在后羅拉包圍弧上約20mm范圍內(nèi)紗條中纖維基本沒有發(fā)生變速，因此，當(dāng)彎鉤纖維的主體長(zhǎng)度足夠長(zhǎng)時(shí)，彎鉤部分在后部強(qiáng)纖維控制區(qū)而主體部分已進(jìn)入引導(dǎo)力大于控制力的變速區(qū)并滿足變速條件的概率將會(huì)大于普通羅拉牽伸結(jié)構(gòu)。這一分析在下面的試驗(yàn)中得到了進(jìn)一步的驗(yàn)證。表1 不同牽伸結(jié)構(gòu)對(duì)彎鉤纖維伸直試驗(yàn)結(jié)果牽伸形式v型曲線牽伸普通羅拉牽伸彎鉤類型前彎鉤后彎鉤前彎鉤后彎鉤平均主體長(zhǎng)度（mm）31.1534.9531.5533.00平均彎鉤長(zhǎng)度（mm）6.853.056.954.40伸直度（%）81.9791

30、.9781.7188.42將前、后彎鉤纖維各20根染色后平行混于粗紗條中，染色纖維的長(zhǎng)度為38mm，其主體部分長(zhǎng)度為30mm，彎鉤部分長(zhǎng)度為8mm。然后分別經(jīng)過v型曲線牽伸和普通羅拉牽伸（均為后區(qū)牽伸，取消前區(qū)），測(cè)量牽伸后的伸直變化，結(jié)果見表1。從表中可以看出：v型曲線牽伸對(duì)后彎鉤纖維的伸直效果要比普通羅拉牽伸好的多，伸直度高出3.55個(gè)百分點(diǎn)；對(duì)前彎鉤纖維的伸直效果與普通羅拉牽伸相當(dāng)，伸直度僅高出0.26個(gè)百分點(diǎn)，相差不大。因此，v型曲線牽伸提高了纖維伸直度，改善了進(jìn)入前區(qū)的紗條結(jié)構(gòu)。3v型牽伸結(jié)構(gòu)中后羅拉包圍弧大大增加了進(jìn)入前區(qū)紗條的緊密度進(jìn)入前區(qū)紗條保持一定的緊密度，有利于增加纖維間抱

31、合力，加強(qiáng)對(duì)浮游纖維的控制，對(duì)提高成紗質(zhì)量有利。有捻紗條受引導(dǎo)力的作用緊貼在后羅拉包圍弧上，所處狀態(tài)如前文對(duì)圖1所述，紗條成扁平帶狀而不易翻滾和捻度傳遞，但當(dāng)脫離cd弧后，由于捻回的重分布，而迅速向b處傳遞集中，從而使?fàn)可旒啑l不僅不擴(kuò)散，反而向中羅拉鉗口處逐漸收縮，進(jìn)入中鉗口的紗條在剩余捻回和引導(dǎo)力的共同作用下以較緊密的狀態(tài)進(jìn)入前區(qū)，包圍弧愈長(zhǎng)，紗條張力愈大，紗條的緊密度亦愈大。從測(cè)量不同牽伸結(jié)構(gòu)進(jìn)入中鉗口的紗條寬度進(jìn)行對(duì)比可以反映出上述分析的結(jié)果。不同牽伸結(jié)構(gòu)紗條進(jìn)入中鉗口處的紗條寬度對(duì)比，如圖3所示。4v型曲線牽伸能適應(yīng)粗紗較重定量提高總牽伸倍數(shù)由于v型牽伸獨(dú)特的附加摩擦力界設(shè)置，使控制纖

32、維的能力大大加強(qiáng)，進(jìn)入前牽伸區(qū)紗條的結(jié)構(gòu)均勻度、纖維伸直度和緊密度較好。從而在保持相同成紗質(zhì)量水平的前提下能加大粗紗定量，具有較高的牽伸能力。我們?cè)趈c18.2 tex品種上，其它工藝條件不變，進(jìn)行不同粗紗定量成紗質(zhì)量對(duì)比試驗(yàn)，主要工藝參數(shù)為：粗紗捻系數(shù)121，后區(qū)牽伸倍數(shù)1.25，前×后區(qū)隔距為18×20mm，前皮輥為wrc965，皮圈鉗口隔距為3mm,試驗(yàn)結(jié)果如表2。表2 不同粗紗定量的成紗質(zhì)量對(duì)比試驗(yàn)粗紗定量（g /10米）細(xì)紗總牽伸（倍數(shù)）粗紗條干cv%值細(xì)紗條干cv%值千米細(xì)節(jié)千米粗節(jié)千米棉結(jié)5.138.163.7912.75216315.843.44.0112.

33、11112206.347.143.712.4711524從以上試驗(yàn)結(jié)果表明：v型曲線牽伸在粗紗定量加大時(shí)成紗質(zhì)量并不呈現(xiàn)出一般羅拉牽伸所表現(xiàn)出的逐步惡化的現(xiàn)象，而是在一定范圍內(nèi)成紗質(zhì)量呈現(xiàn)出改善，并且質(zhì)量較為平穩(wěn)范圍很寬。由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可見：粗紗定量從5.1到6.3加大了約23.5%，條干均勻度不但沒有惡化而是有所改善，條干cv%值下降了0.28個(gè)百分點(diǎn)，粗、細(xì)節(jié)和棉結(jié)也是改善的。12、牽伸前區(qū)隔距對(duì)成紗質(zhì)量的影響細(xì)紗牽伸工藝“重加壓、緊隔距”是改善成紗條干均勻度的關(guān)鍵，特別是紡純棉紗 時(shí)，緊隔距就顯的特別重要。目前國(guó)產(chǎn)新機(jī)和配套改造的yj2-142搖架牽伸和ina-v氣動(dòng)搖架類型牽伸的前中羅拉中

34、心距，當(dāng)前羅拉為 mm時(shí)最小只能做到44mm，當(dāng)前羅拉為 mm時(shí)最小能做到43mm。為了進(jìn)一步縮小前區(qū)隔距，我們借鑒瑞士r2p牽伸形式特點(diǎn)，對(duì)于“1”字頭和“a”字頭機(jī)型在牽伸改造時(shí)，由于需要更新車面以上所有牽伸部件，可在制作新的羅拉座時(shí)采用取消前羅拉滑座后靠山的方法，使羅拉中心距做到41.5mm；對(duì)于“fa”系列老機(jī)改造時(shí)，由于只需要部分更新而保留羅拉及其滑座時(shí)，則可采用刨削前羅拉后靠山和中羅拉滑座前靠山或下肖棒插座前壁的方法，使羅拉中心距做到41.5mm。牽伸前區(qū)羅拉小隔距結(jié)構(gòu)示意圖如圖4所示。較小的前區(qū)羅拉隔距，使承擔(dān)較大牽伸倍數(shù)的前牽伸區(qū)減小了浮游區(qū)以及浮游纖維動(dòng)程，從而使纖維移距偏差

35、減小，提高了成紗的條干均勻度，這在紡純棉品種，特別是純棉普梳品種是非常明顯的。不同前區(qū)隔距紡精梳jc18.2tex時(shí)成紗條干水平見表3，其主要工藝參數(shù)為：粗紗定量5.8g/10米，粗紗捻系數(shù)=121，后區(qū)隔距20mm，皮圈鉗口隔距3mm，后牽伸倍數(shù)1.25。表3 jc18.2tex不同前區(qū)隔距成紗質(zhì)量水平前區(qū)隔距（mm）條干cv%千米細(xì)節(jié)千米粗節(jié)千米棉結(jié)20.513.3338431912.912233417.512.7911526不同前區(qū)隔距紡普梳c14.5tex時(shí)成紗質(zhì)量水平見表4，其它工藝參數(shù)為：粗紗定量5.2g/10米，粗紗捻系數(shù)=123，后牽伸倍數(shù)1.293，后區(qū)隔距20mm，皮圈鉗口

36、隔距2.0mm，皮輥硬度雙層73度，最后一組試驗(yàn)是換73度皮輥為鋁襯套63度的結(jié)果。表4 c14.5tex不同前區(qū)隔距成紗質(zhì)量水平前區(qū)隔距（mm）條干cv%千米細(xì)節(jié)千米粗節(jié)千米棉結(jié)1919.312597185217.518.811585371716.5(73度皮輥)18.46675171816.5(63度皮輥)16.956343546從表3、表4結(jié)果可見，由于精梳紗纖維整齊度較好，短絨含量較低，前區(qū)隔距的變小所帶來相應(yīng)成紗質(zhì)量的改善不如紡普梳紗大。紡精梳紗時(shí)前區(qū)隔距減小3mm，相應(yīng)條干均勻度cv%值改善僅0.51個(gè)百分點(diǎn)；而紡普梳紗時(shí)，前區(qū)減小隔距僅2.5mm，相應(yīng)條干cv%值卻下降了0.9個(gè)

37、百分點(diǎn)。另一方面，較小的羅拉握持距和纖維浮游區(qū)，會(huì)帶來較大的牽伸力，因此，要求有穩(wěn)定而足夠的握持力與之相匹配，軟彈膠輥的應(yīng)用滿足了這一工藝要求，使成紗質(zhì)量大幅度提高。從表4結(jié)果可見，在前區(qū)羅拉隔距和皮圈鉗口緊隔距的前提下，皮輥硬度下降10度，條干cv%值下降了1.5個(gè)百分點(diǎn)，達(dá)到了烏斯特公報(bào)25%的水平。運(yùn)行狀態(tài)，進(jìn)一步提高成紗質(zhì)量。小結(jié)：(1)新型尼龍上銷紡紗性能較好，將不同鉗口面寬度的上銷與新型下銷進(jìn)行合理配置對(duì)控制細(xì)節(jié)十分有利，但同時(shí)應(yīng)考慮膠輥表面狀況，消除出“硬頭”現(xiàn)象。    (2)上膠圈張力對(duì)細(xì)節(jié)有較大影響，膠圈張力應(yīng)適當(dāng)，不可過大。 

38、60;  (3)合理配置膠圈鉗口工藝對(duì)降低細(xì)節(jié)有利，隔距塊在紡紗中宜偏小掌握。    (4)要加強(qiáng)對(duì)集合器的檢查，消除由于集合器破損導(dǎo)致的條干不勻，在細(xì)號(hào)紗中使用集合器可減少斷頭，降低細(xì)節(jié)。    (5)加大粗紗捻系數(shù)、減小細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)對(duì)控制細(xì)節(jié)有利，此工藝要結(jié)合膠輥表面狀況進(jìn)行調(diào)整，消除前區(qū)出“硬頭”和后區(qū)松條現(xiàn)象。    (6)膠輥硬度宜使用邵爾a65度以下的不處理膠輥，紡純棉品種時(shí)膠輥表面粗糙度宜采用09m11m，表面可進(jìn)行微處理，以改善條干、減少細(xì)節(jié)。二、細(xì)紗工序主要質(zhì)量控制點(diǎn)：如何

39、降低各類不勻1降低細(xì)紗不勻（1）細(xì)紗不勻的種類：紗線質(zhì)量主要取決于成紗的均勻度。在紡紗生產(chǎn)中采取的諸如合理的工藝參數(shù)、完善的操作管理制度及規(guī)程、良好的機(jī)械狀態(tài)、加強(qiáng)前紡的混和、并合、定量控制等一系列技術(shù)措施和管理制度，都是為了盡量減少和消除細(xì)紗不勻，最終保證細(xì)紗質(zhì)量。細(xì)紗的不勻主要包括以下幾種： 1）重量不勻：細(xì)紗的重量不勻是以100m細(xì)紗之間的重量變異系數(shù)表示，又稱長(zhǎng)片段不勻。生產(chǎn)中為保證半制品和細(xì)紗的紡出重量（線密度）符合規(guī)定的要求，在控制細(xì)紗百米重量變異系數(shù)的同時(shí)，還要通過控制細(xì)紗重量偏差（細(xì)紗實(shí)際密度設(shè)計(jì)線密度）/設(shè)計(jì)線密度的手段，來控制半制品和細(xì)紗的線密度。 2）

40、條干不勻：細(xì)紗的條干不勻表示細(xì)紗短片段（2551mm）重量不勻。過去采用的方法是把細(xì)紗按照規(guī)定繞在黑板上，然后與標(biāo)準(zhǔn)樣照對(duì)比觀測(cè)10塊黑板，所得的結(jié)果即代表了細(xì)紗短片段條干質(zhì)量（包括粗節(jié)、陰影、疵點(diǎn)等）；目前主要采用烏斯特條干均勻度試驗(yàn)儀檢測(cè)細(xì)紗8mm片段粗細(xì)不勻，用cv值（均方差系數(shù)）表示。介于長(zhǎng)、短片段間的不勻稱為中長(zhǎng)片段不勻。a、細(xì)節(jié)：細(xì)節(jié)產(chǎn)生原因： 細(xì)節(jié)產(chǎn)生的原因是多方面的，除設(shè)備、工藝、原料是主要因素外，牽伸部件影響也較大。由于纖維在牽伸時(shí)受到牽伸力和握持力作用，二者變化會(huì)引起纖維運(yùn)動(dòng)的改變，纖維變速差異產(chǎn)生移距偏差，使纖維分布量相應(yīng)變小而產(chǎn)生細(xì)節(jié)。上下膠圈壓力、粗紗退繞與吊錠運(yùn)轉(zhuǎn)狀

41、況、粗紗質(zhì)量、膠輥表面粗糙度、上下銷的配置、牽伸形式、細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)等都會(huì)不同程度地影響細(xì)節(jié)的產(chǎn)生。b、條干cvb:單錠管理主要反應(yīng)錠子之間或機(jī)臺(tái)之間存在差異，數(shù)值越大，差異也越大，在布棉出現(xiàn)條干疵布越明顯，它反映出單錠管理的程度。c、平均值系數(shù)af：指單個(gè)管紗重量與所有管紗平均重量的偏差。它反映的是號(hào)數(shù)的變化程度，通常在100±5%為正常,超出這個(gè)范圍,說明錠子之間重量出現(xiàn)重大偏差,將出條干疵布。d、dr%值：這是一個(gè)反映織物質(zhì)量的指標(biāo)。它以設(shè)定某一片段長(zhǎng)度的條干粗細(xì)不勻超過某一不勻幅度，（如：±5%，±10%，±20%）的紗線長(zhǎng)度與試驗(yàn)總長(zhǎng)度之比。

42、數(shù)值越大，說明紗線粗細(xì)越不均勻，織出的布面質(zhì)量越差。  3）結(jié)構(gòu)不勻：細(xì)紗在結(jié)構(gòu)上的差異稱為結(jié)構(gòu)不勻，主要包括細(xì)紗橫截面或縱向一定范圍內(nèi)纖維的混合不勻、批與批之間原紗色調(diào)不一以及由于條干不勻而引起的捻度不勻、強(qiáng)力不勻等等。細(xì)紗的不勻之間是密切相關(guān)、相互影響的，如結(jié)構(gòu)不勻會(huì)影響細(xì)紗的粗細(xì)不勻，粗細(xì)不勻又影響捻度不勻和強(qiáng)力不勻，所以降低粗細(xì)不勻是控制細(xì)紗質(zhì)量的主要方面。（2）細(xì)紗不勻的形成：生產(chǎn)實(shí)踐證明，細(xì)紗的中長(zhǎng)片段不勻產(chǎn)生在細(xì)紗機(jī)牽伸裝置的后區(qū)和粗紗機(jī)牽伸裝置的前區(qū)；長(zhǎng)片段不勻主要產(chǎn)生瞭粗紗及前道工序，部分產(chǎn)生在細(xì)紗機(jī)牽伸裝置的后區(qū)；短片段不勻主要產(chǎn)生在細(xì)紗機(jī)牽伸裝置的前區(qū)

43、。細(xì)紗工序降低細(xì)紗不勻cv主要是降低細(xì)紗工序附加不勻cvs，而細(xì)紗工序產(chǎn)生的附加不勻有：一種是由于牽伸裝置對(duì)浮游纖維的運(yùn)動(dòng)控制不良而引起的牽伸波，紗條呈現(xiàn)無規(guī)律的節(jié)粗節(jié)細(xì)，測(cè)試出的波動(dòng)形態(tài)的波長(zhǎng)和波幅無規(guī)律性；另一種是由于牽伸裝置機(jī)件不正常（如羅拉偏心、彎曲、齒輪磨損嚴(yán)重、皮圈規(guī)律性打滑等）而引起的機(jī)械波，紗條呈現(xiàn)有規(guī)律的節(jié)粗節(jié)細(xì)，測(cè)試出的波動(dòng)形態(tài)的波長(zhǎng)和波幅有規(guī)律性。規(guī)律性的節(jié)粗節(jié)細(xì)，可以從不勻的波長(zhǎng)找出其產(chǎn)生的部位及解決辦法；而無規(guī)律的分散粗節(jié)和陰影，其產(chǎn)生的原因較為復(fù)雜，主要與喂入粗紗的結(jié)構(gòu)不勻、細(xì)紗工序的工藝、機(jī)械狀況、運(yùn)轉(zhuǎn)和操作管理等因素有關(guān)。   1）

44、牽伸不勻：由于纖維性質(zhì)和伸直排列狀態(tài)的不同，使得短纖維和彎曲纖維在牽伸過程中浮游距離較大，且受到的作用力始終處于不斷的變化之中，因而造成纖維的移距偏差而形成紗條的不勻，這種不勻稱為牽伸不勻或牽伸波。牽伸波均表現(xiàn)為短片段不勻，是產(chǎn)生紗條條干不勻的主要因素。其取決于牽伸的工藝參數(shù)包括牽伸倍數(shù)及牽伸分配、羅拉隔距、羅拉加壓、喂入粗紗捻系數(shù)等合理因素。其取決于牽伸的工藝參數(shù)包括牽伸倍數(shù)及牽伸分配、羅拉加壓、喂入粗紗捻系數(shù)等合理性。在牽伸型式和產(chǎn)品一定時(shí)，如果工藝參數(shù)選擇不合理，就必然會(huì)惡化產(chǎn)品的均勻度。通常情況下，若細(xì)紗的線密度不變、牽伸型式確定后，牽伸倍數(shù)越大，細(xì)紗的短片段不勻也越大，條干水平越差。

45、羅拉隔距過大時(shí)，纖維的浮游距離加大，不利于對(duì)浮游纖維運(yùn)動(dòng)的控制。過小則會(huì)造成牽伸力增大，握持力難以適應(yīng)，使得須條在鉗口下打滑，也會(huì)增大成紗的不勻率。加壓的大小會(huì)影響牽伸效率和牽伸中纖維的正常運(yùn)動(dòng)，加壓不足時(shí)，牽伸效率低，成紗定量偏重，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使粗紗牽伸不開，造成細(xì)紗的節(jié)粗、節(jié)細(xì)。喂入粗紗捻系數(shù)的大小也影響到牽伸效率，粗紗捻度過大，紗條牽伸不開，也會(huì)產(chǎn)生細(xì)紗的節(jié)粗、節(jié)細(xì)，破壞了成紗的條干均勻度和重量不勻率。   2）機(jī)械不勻：由于牽伸裝置機(jī)件不正常或因機(jī)械因素影響而形成的周期性不勻稱為機(jī)械不勻或機(jī)械波。生產(chǎn)中羅拉鉗口移動(dòng)、鉗口對(duì)須條中的纖維運(yùn)動(dòng)控制不穩(wěn)定、皮輥回轉(zhuǎn)不

46、靈活或加壓不足、齒輪磨損、皮圈滑溜、皮圈工作不良等，都是影響成紗條干均勻度的因素。    i.羅拉鉗口移動(dòng)。如果羅拉鉗口的位置不穩(wěn)定，羅拉鉗口握持距、牽伸倍數(shù)也不穩(wěn)定，從而形成紗條條干不勻。皮輥的回轉(zhuǎn)中心不是它的幾何中心。當(dāng)羅拉回轉(zhuǎn)時(shí)，皮輥中心繞回轉(zhuǎn)中心做圓周運(yùn)動(dòng)，使羅拉鉗口線做前后往復(fù)運(yùn)動(dòng)，使紡出的紗條產(chǎn)生節(jié)粗、節(jié)細(xì)。上皮輥偏心越大，鉗口移動(dòng)距離也越大，紗條上產(chǎn)生的節(jié)粗、節(jié)細(xì)就越明顯。    若下羅拉出現(xiàn)偏心或彎曲、羅拉扭振等，也會(huì)使下羅拉表面速度不勻，造成牽伸倍數(shù)產(chǎn)生變化，嚴(yán)重影響成紗的條干均勻度。 

47、   ii.鉗口對(duì)須條中的纖維運(yùn)動(dòng)控制不穩(wěn)定。牽伸過程中，要求羅拉鉗口能夠有效地控制纖維運(yùn)動(dòng)，保證纖維有規(guī)律地從羅拉鉗口輸出。如果生產(chǎn)中羅拉加壓不足或皮輥回轉(zhuǎn)不靈活、摩擦阻力大時(shí)，就會(huì)造成鉗口對(duì)須條中的纖維運(yùn)動(dòng)控制不穩(wěn)定，從而影響成紗的條干均勻度。   iii.皮圈工作不良。皮圈在運(yùn)轉(zhuǎn)中由于其抗彎剛度的差異、皮圈與銷子間摩擦阻力的變化，使得皮圈工作不穩(wěn)定，從而影響皮圈對(duì)纖維控制作用的穩(wěn)定性，尤其在皮圈鉗口處將引起鉗口壓力的波動(dòng)，惡化成紗條干。皮圈工作的不穩(wěn)定主要反映在皮圈速度的變化，皮圈速度的穩(wěn)定性用皮圈速度不勻率，即皮圈表面任何一點(diǎn)

48、的速度參時(shí)間的變化來表示，皮圈滑溜率(%) 的計(jì)算公式如下：    另外，生產(chǎn)中出現(xiàn)的吊皮圈，也是下長(zhǎng)皮圈工作不穩(wěn)定的一種表現(xiàn)。當(dāng)運(yùn)轉(zhuǎn)中的某一瞬間出現(xiàn)力的不平衡時(shí)，會(huì)將皮圈張力棒吊起，皮圈工作面出現(xiàn)內(nèi)凹，把皮圈擠軋?jiān)谙落N尾端與中羅拉的間隙中，這種現(xiàn)象稱為吊皮圈。吊皮圈現(xiàn)象嚴(yán)重時(shí)，中羅拉對(duì)皮圈的摩擦作用會(huì)造成皮圈的軋傷或斷裂；輕度吊皮圈，會(huì)因皮圈的內(nèi)凹而影響牽伸區(qū)摩擦力界的強(qiáng)度。解決吊皮圈的方法有：增大張力棒的張力以提高皮圈的緊張程度；采用下銷鍍鉻及皮圈酸處理，以減少皮圈與銷子的摩擦力；加強(qiáng)保養(yǎng)和清潔工作等。   3）其他原因

49、：如果紗條的通道不光潔、意外牽伸過大、操作接頭不良、集合器位置不正、羅拉的牽伸速度過大以及機(jī)身震動(dòng)，都會(huì)增加細(xì)紗的條干不勻率。2、改善細(xì)紗不勻的措施：細(xì)紗的不勻是由多方面因素造成的，因此，改進(jìn)牽伸裝置的設(shè)計(jì)、提高對(duì)纖維運(yùn)動(dòng)的控制能力、減少牽伸波；加強(qiáng)設(shè)備管理、保證機(jī)器處于良好的運(yùn)行狀態(tài)、減少機(jī)械波；加強(qiáng)原料的混和、開松、除雜、梳理、合理控制各工序半制品的定量和提高半制品的質(zhì)量等措施，都是提高成紗均勻度的根本途徑。  1）合理選擇工藝參數(shù)：生產(chǎn)中應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品的特點(diǎn)、紡紗原料的性質(zhì)、粗紗的結(jié)構(gòu)以及所使用的牽伸裝置型式，通過對(duì)比紡紗試驗(yàn)，確定合理的工藝參數(shù)。當(dāng)成紗質(zhì)量要求較高但又缺

50、少必要的有效措施時(shí)，總牽伸和局部牽伸分配不宜接近機(jī)型允許的上限，應(yīng)以偏小掌握，以利于提高成紗條干。羅拉隔距、喂入粗紗的定量、牽伸型式均應(yīng)與局部牽伸倍數(shù)相適應(yīng)。羅拉加壓應(yīng)穩(wěn)定、均勻，以確保穩(wěn)定的牽伸效率。  2）合理布置摩擦力界：在牽伸型式一定的條件下，摩擦力界分布特點(diǎn)已基本固定，但適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)牽伸羅拉隔距、適當(dāng)前移或后移皮輥，可改變摩擦力界的分布，改善對(duì)纖維的控制狀態(tài)。  3）正確使用集合器：采用集合器可以收縮牽伸過程中須條的寬度，阻止須條邊纖維的散失，減少飛花，使須條在比較緊密的狀態(tài)下完成加捻，使成紗結(jié)構(gòu)緊密、光滑、減少毛羽和提高強(qiáng)力。但如果使用、管理不

51、當(dāng)，集合器會(huì)出現(xiàn)“跳動(dòng)”或“翻轉(zhuǎn)”現(xiàn)象，造成紗疵增加、成紗條干質(zhì)量下降、毛羽和斷頭增加。因?yàn)榧掀飨喈?dāng)于前區(qū)的附加摩擦力界，其穩(wěn)定性直接影響到成紗的條干質(zhì)量；由于喂入皮圈牽伸區(qū)的須條受橫動(dòng)裝置作用而左右移動(dòng)，當(dāng)集合器出口與須條運(yùn)動(dòng)軌跡不吻合時(shí)，會(huì)使須條被刮毛、順直纖維變得彎曲糾纏，進(jìn)而產(chǎn)生紗疵和毛羽。因此，生產(chǎn)中必須加強(qiáng)對(duì)集合器的使用和管理工作。目前，也有廠家對(duì)細(xì)紗機(jī)上牽伸裝置進(jìn)行改造，采用類似粗紗機(jī)的d型牽伸裝置，也就是在皮圈牽伸區(qū)前增加一個(gè)整理區(qū)（牽伸倍數(shù)1.05左右），將集合器放置在整理區(qū)內(nèi)，使各區(qū)做到功能獨(dú)立，實(shí)現(xiàn)“牽伸區(qū)不集合，集合區(qū)不牽伸”，這有利于成紗質(zhì)量的全面改善。（4）嚴(yán)格控

52、制定量，提高半制品質(zhì)量：加強(qiáng)原料的混和，嚴(yán)格控制前紡半制品定量，減少重量不勻；合理掌握半制品的并合數(shù)、提高纖維伸直度；采用適當(dāng)型式的集合器以加強(qiáng)對(duì)邊纖維的控制，使纖維在牽伸時(shí)有良好的伸直度，以最大限度在減少牽伸波，提高細(xì)紗的條干均勻度。（5）加強(qiáng)機(jī)械維修保養(yǎng)工作：牽伸部件的工作狀態(tài)是影響成紗條干的主要因素，必須加強(qiáng)對(duì)牽伸部件的維護(hù)保養(yǎng)和定期檢查，以保證隔距和有關(guān)部件的準(zhǔn)確位置。對(duì)易損部件需定期更換，確保機(jī)械處于良好的運(yùn)行狀態(tài)。2捻度不勻率：捻度不勻是紗線的重要指標(biāo)。紗線捻度不勻僅影響紗線的強(qiáng)力、伸長(zhǎng)、彈性、光澤、手感，而且影響織物的強(qiáng)力、手感和風(fēng)格。在生產(chǎn)過程中，弱捻紗因強(qiáng)力不足而斷頭影響布機(jī)

53、效率；個(gè)別弱捻紗織到布面則會(huì)因紗的直徑變粗而造成疵布；因此，捻度和捻度不勻始終是紡紗過程重點(diǎn)控制的指標(biāo)之一。我們通常所說的捻度不勻是指不同機(jī)臺(tái)、不同錠子上所紡紗線之間的捻度分布不勻；而捻度內(nèi)不勻是指某一根紗線內(nèi)不同區(qū)段捻度分布的不勻；二者通常用捻度的均方差系數(shù)即捻度cv值來表示。為了了解各種因素對(duì)捻度造成紗橫一個(gè)重要質(zhì)量隱患。影響因素：（1）、同品種捻度牙相同，同時(shí)嚙合、齒輪狀態(tài)都要合理。（2）做好錠帶管理：傳統(tǒng)的棉線錠帶和尼龍涂膠錠帶兩種類型；尼龍錠帶摩擦系數(shù)大，滑溜率小(在1以下)，伸長(zhǎng)小(在13左右)，錠速波動(dòng)小，使用壽命長(zhǎng)，穩(wěn)定性好，且無接頭(接頭處兩邊磨斜口，接頭厚度基本不增加)，根

54、除了接頭長(zhǎng)度差異的影響，避免了接頭對(duì)錠盤的沖擊而引起的錠速波動(dòng)。 錠帶狀態(tài)：本身質(zhì)量：棉線錠帶接頭和爛邊對(duì)錠子的沖擊引起錠子速度的波動(dòng)、清潔情況、張力、長(zhǎng)度：錠帶長(zhǎng)，張力小，錠帶與錠盤和滾盤之間的滑溜率大，錠速則??；反之錠速則大；因此，錠帶長(zhǎng)度直接影響錠速。3506工廠在a631捻線機(jī)上隨機(jī)抽取10個(gè)錠子，在每一個(gè)錠子上分別測(cè)試長(zhǎng)度為2 450cm和2 550 cm兩種長(zhǎng)度棉線錠帶的錠速，結(jié)果短錠帶錠速平均值為11 899 rmin；而長(zhǎng)錠帶的錠速平均值為11 750 rmin，二者相差149 rmin；這表明，在其它條件相同的情況下，錠帶長(zhǎng)，錠速則?。诲V帶短，錠速則高；因此，若機(jī)臺(tái)上錠帶長(zhǎng)度

55、不一致時(shí)，雖然錠帶盤和張力支架對(duì)錠帶的張力有一定的調(diào)節(jié)作用，但仍會(huì)使錠速產(chǎn)生差異從而導(dǎo)致捻度不勻。、安裝方法（滾盤反、錠子反、全反）等；（3）筒管質(zhì)量：與錠子配套、高低管等問題（4）操作：接頭方法：低支紗不接頭；接頭規(guī)范化；（5）設(shè)備狀態(tài)：尤其卷捻部分：錠子狀態(tài)、鋼領(lǐng)、鋼絲圈狀態(tài)等（6）鋼領(lǐng)與鋼絲圈合理配套：    鋼絲圈受紗條張力的作用圍繞錠子在鋼領(lǐng)上高速運(yùn)轉(zhuǎn)，鋼領(lǐng)與鋼絲圈配合程度影響著鋼絲圈運(yùn)行狀態(tài)。這種影響一方面來自鋼領(lǐng)、鋼絲圈的配置(如鋼絲圈的重心高，則運(yùn)行不平穩(wěn)；反之，運(yùn)行平穩(wěn)，但易楔住)；另一方面來自鋼領(lǐng)、鋼絲圈的質(zhì)量。新鋼絲圈走熟期運(yùn)行不平穩(wěn)，運(yùn)轉(zhuǎn)一

56、定時(shí)間磨損后又易飛圈，質(zhì)量差的鋼絲圈在較短的使用周期內(nèi)機(jī)械性能波動(dòng)較大，影響捻度不勻；鋼領(lǐng)跑道磨損或出現(xiàn)熔點(diǎn)，亦影響鋼絲圈運(yùn)動(dòng)狀態(tài)；因此，鋼領(lǐng)和鋼絲圈的質(zhì)量和配置對(duì)捻度不勻有重要的影響，值得我們進(jìn)一步研究。（7）欠伸加捻三角區(qū)偏小控制（8）努力降低重不勻、條干不勻：粗節(jié)與細(xì)節(jié)的產(chǎn)生對(duì)紗、線的捻度不勻影響較大。（9）溫濕度適宜：尤其濕度大小較明顯。（10）、錠子型號(hào)：錠盤直徑、錠子潤(rùn)滑狀態(tài)對(duì)紗線捻度不勻的影響 錠子油的作用是在錠尖與錠膽之間形成油膜，減小軸承對(duì)錠子的摩擦阻力矩；因此，錠子的潤(rùn)滑狀態(tài)影響錠速。中國(guó)人民解放軍第3506工廠在捻線機(jī)上對(duì)同一組錠子在兩種潤(rùn)滑狀態(tài)下的轉(zhuǎn)速做了對(duì)比試驗(yàn)，測(cè)試

57、結(jié)果是：錠子剛加油上車時(shí)，其潤(rùn)滑狀態(tài)良好，錠子平均轉(zhuǎn)速為11 920 rmin；在錠子運(yùn)轉(zhuǎn)一段時(shí)間后，其潤(rùn)滑狀態(tài)較差，測(cè)得錠子平均轉(zhuǎn)速為11 647 rmin；兩種狀態(tài)相差273 rmin，這說明錠子的潤(rùn)滑狀態(tài)對(duì)捻度影響較大。加強(qiáng)錠帶盤軸承檢查檢修的同時(shí)，還應(yīng)注意加油周期和加油量的控制；（11）管紗成型大?。阂宦浼嗊^程中紗線的捻度是隨著卷裝增大而逐漸降低。這是因?yàn)橐宦浼嗊^程中錠子負(fù)荷即紗管卷裝逐漸增大，軸承的摩擦阻力增大而使錠速減小，捻度降低。（12）鋼領(lǐng)板的升降和卷繞直徑對(duì)紗線捻度不勻的影響    鋼領(lǐng)板的升降和卷繞直徑的變化使得紗條的輸出速度和卷繞直徑產(chǎn)生相對(duì)

58、改變，從而產(chǎn)生捻度不勻。管紗的外圈捻度大于內(nèi)圈捻度。這是因?yàn)楫?dāng)紡紗工藝確定后，前羅拉輸出紗條的速度為恒定，當(dāng)鋼領(lǐng)板上升時(shí)，卷繞直徑逐漸變小，為了在單位時(shí)間內(nèi)卷繞同樣長(zhǎng)度的紗條鋼處圈與錠子轉(zhuǎn)速差必然加大，從而捻度減小(鋼絲圈與錠子同步部分完成的是加捻，轉(zhuǎn)速差的部分完成的是卷繞)。這一點(diǎn)我們可以借助閃光測(cè)速儀清楚地看到，因此，鋼領(lǐng)板升降快慢和卷繞直徑變化的大小對(duì)于捻度不勻也有一定的影響。    合適的細(xì)紗捻度，對(duì)提高成紗品質(zhì)，尤其是提高成紗強(qiáng)力是有益的。一般地講，若細(xì)紗的條干均勻，則細(xì)紗的捻度也是均勻的，并能減少捻度分布不勻的現(xiàn)象。但是在實(shí)際生產(chǎn)中，當(dāng)加捻部件的運(yùn)轉(zhuǎn)不正常、操作管理制度不完善時(shí)，就會(huì)造成細(xì)紗的捻度不勻，這主要反映在細(xì)紗的強(qiáng)捻紗和弱捻紗兩個(gè)方面。（1）強(qiáng)捻紗產(chǎn)生的原因及消除方法：強(qiáng)捻紗即紗線的實(shí)際捻度大于規(guī)定的設(shè)計(jì)捻度。形成的原因主要有：錠帶滑到錠盤的上邊；接頭時(shí)引紗過長(zhǎng)，結(jié)頭提得過高，造成接頭動(dòng)作慢；一手接頭；一手扯皮輥花；捻度變換齒輪用錯(cuò)，或細(xì)紗機(jī)兩側(cè)不統(tǒng)一等。（2）弱捻紗產(chǎn)生的原因及消除方法：弱捻紗即紗線的實(shí)際捻度小于規(guī)定的設(shè)計(jì)捻度。形成的原因有：錠帶滑出錠帶盤，掛在錠帶盤支架上；錠帶滑在錠盤邊緣上；