華宇.楠苑外架施工方案（完整版）

1、華宇 .楠苑 1#6#樓雙排外腳手架方案工程名稱:華宇楠苑施工單位：編制時間:審核時間:編制人：審核人：審批人:審核時間:一、工程概況 3.二、落地式雙排腳手架設計及計算 3.三、懸挑式雙排腳手架設計及計算 15四、腳手架搭設構(gòu)造要求 33五、腳手架搭設及拆除質(zhì)量及安全要求 35六、腳手架施工圖 36外腳手架工程施工方案本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規(guī)范和標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)中國建筑工業(yè)出版社；鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003) 中國建筑工業(yè)出版社；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 中國建筑工業(yè)出版社；混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范

2、(GB50010-2002) 中國建筑工業(yè)出版社；建筑地基基礎設計規(guī)范 (GB50007-2002) 中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99) 中國建筑工業(yè)出版社；一、工程概況本工程為華宇 .楠苑 1#6#樓工程，位于成都市武侯大道與武侯立交交界處，結(jié)構(gòu)類型：框剪，施工面積：84552m2，總高度：37.8米，層數(shù)：12層，標準層高：3m。由于平面呈不規(guī)則性，凹凸變 化較多， 部分架基位于地下室頂板外側(cè)， 故該工程結(jié)構(gòu)及裝飾施工用 腳手架采用落地式雙排腳手架和懸挑式雙排腳手架。 落地式雙排腳手 架和懸挑式雙排腳手架在主體結(jié)構(gòu)施工階段作為防護架使用。 裝飾階 段作為操作防護

3、架使用， 此架體承受施工過程中的各種垂直和水平荷 載，在施工過程中應保證在各種荷載作用下不發(fā)生失穩(wěn)倒塌以及超過 容許要求的變形、傾斜、搖晃等現(xiàn)象，以確保安全施工。二、落地式雙排腳手架設計及計算(一)、架體搭設基本要求1 、腳手架搭設期間，應嚴格對鋼管和扣件進行篩選，不得采用 嚴重銹蝕、 薄壁嚴重彎曲及裂變的桿件， 嚴禁采用有焊接接頭的鋼管作為主要受力桿件2、搭設外腳手架下墊架板并架設掃地桿， 以加強外架的整體性。3、大橫桿與立桿的交點處必須設置小橫桿與大橫桿卡牢，整個 架子設置支撐和連墻點作為拉結(jié)，保證腳手架成為一個穩(wěn)固的整體結(jié) 構(gòu)，結(jié)構(gòu)按豎向x橫向二層高x 5.1m范圍設置拉結(jié)點，按規(guī)范要求

4、進 行腳手架的搭設操作。4、外腳手架的搭設，應沿建筑物周圍連續(xù)封閉搭設5、落地式雙排腳手架搭設范圍如下圖:框線范圍內(nèi)在地下室頂板上為雙排落地腳手架()、腳手架的搭設方式1 、結(jié)構(gòu)桿件搭設參數(shù)：結(jié)構(gòu)和裝飾施工用外架子的立桿縱距為1.5m，立桿橫距為0.85m，大橫桿步距為1.75m，小橫向水平桿間距 為1.5m，橫向水平桿下設通長大橫桿操作層，大橫桿以上 900mm設 通長護身欄桿。內(nèi)排架距離墻體長度為0.25m。搭設高度為-1.80037.8，總高 39.6米，之上為 1.5米高防護架。2、 腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連接：施工用的腳手架與主體連接按2 步 3跨方式采用雙扣件連接。落地范圍內(nèi)在地下室主

5、梁下加支撐。3、剪刀撐的設置： 該建筑物腳手架應在其外側(cè)設置縱向支撐 （剪 刀撐），在外側(cè)立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐，且在轉(zhuǎn)角或 兩端處必須設置， 縱向支撐寬度為 35 個立桿縱距， 斜桿與地面夾角 在45° 60°范圍。沿架高每隔5.4m設置一道水平剪刀撐。4、架體的防護設置：該工程在防護外架的外立桿外側(cè)滿掛密目 的安全網(wǎng)，安全網(wǎng)與外架大橫桿拴牢、拴平直。外架在操作面上設周 轉(zhuǎn)木架板，外架與外墻面間的空隙，在樓層面處設水平安全網(wǎng)，以防 止樓層物體下落。5、 安全防護的設置：出入口的通道處的長度內(nèi)，設置 2.5m 寬通 長水平防護架，防護架圍欄高1.2m，外掛密目安

6、全網(wǎng)，防止物體外 墜傷人，水平防護架內(nèi)滿鋪架板， 圍欄上掛密目安全網(wǎng)作為安全防護。6、落地式扣件鋼管腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書JGJ130-2001 )鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設高度39.6米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.85米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.25米，立桿的步距1.75米鋼管類型為r48X 3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距5.10米。施工活荷載為3.0kN/m 2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為欄桿采用竹笆片，荷載為0.35kN/m 2,按照鋪設2層計算。0.15k

7、N/m，安全網(wǎng)荷載取 0.0050kN/m 2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m 2，高度變化系數(shù)1.5600，體型系數(shù)1.1340。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積 0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù) 1.00、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值靜荷載的計算值活荷載的計算值P 1=0.038kN/m按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。P 2=0.350 X 0.850/2=0.149kN/

8、mQ=3.000 X 0.850/2=1.275kN/mq 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.149=0.225kN/mq 2=1.4 X 1.275=1.785kN/m屮 M |1 門|屮| I I U I I 1f-f匚_r1Jt1t大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）硏illiniumI H M 1QA£L!JLl2大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M 1=(0.08 X 0.225+0.10 X 1.785) X 1.700 2=0.568kN.m

9、支座最大彎矩計算公式如下支座最大彎矩為M2=-(0.10 X 0.225+0.117 X 1.785) X 1.700 2=-0.668kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：|, . =0.668 X 106/5080.0=131.588N/mm 2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下% -0 677100£Z靜荷載標準值 q 1=0.038+0.149=0.187kN/m活荷載標準值q2=1.275kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 X 0.187+0.99

10、0 X 1.275) X 1700.0 4/(100 X 2.06 X 105 X 121900.0)=4.620mm 大橫桿的最大撓度小于1700.0/150與10mm,滿足要求！、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值P 1=0.038 X 1.700=0.065kNP 2=0.350 X 0.850 X 1.700/2=0.253kNQ=3.000 X 0.850 X 1.700/2=2.168kN荷載的計算值P=1.

11、2 X 0.065+1.2 X 0.253+1.4 X 2.168=3.416kN2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下集中荷載最大彎矩計算公式如下PiTM=(1.2 x 0.038) x 0.850 2/8+3.416 x 0.850/4=0.730kN.mI- -1=0.730 x 106/5080.0=143.725N/mm 2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下pp小橫

12、桿自重均布荷載引起的最大撓度V 1=5.0 x 0.038 x 850.00 4/(384 x 2.060 x 105x 121900.000)=0.01mm集中荷載標準值 P=0.065+0.253+2.168=2.486kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V 2=2485.655 x 850.0 x 850.0 x 850.0/(48 x 2.06 x 105x 121900.0)=1.266mm經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq = 3.000 X 2X 1.700 X 0.850/2=4.335kNV=V1+V2=1.277mm小橫桿的最大撓度小于 850.0/150與10mm滿足要求

13、！三、扣件抗滑力的計算 :縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范 5.2.5):R < Rc其中R c 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P 1=0.038 X 0.850=0.033kN 腳手板的荷載標準值 P 2=0.350 X 0.850 X 1.700/2=0.253kN活荷載標準值 Q=3.000 X 0.850 X 1.700/2=2.168kN荷載的計算值 R=1.2 X 0.033+1.2 X 0.253+1.4 X 2.168=3.377kN單扣件抗滑承載力

14、的設計計算滿足要求 !當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取 8.0kN ；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值 ：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1495NG1 = 0.150 X 39.600=5.920kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用木腳手板，標準值為 0.35NG2 = 0.350 X 2X 1.700 X (0.850+0.250)/2=0.655

15、kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.150 X 1.700 X 2/2=0.255kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2) ； 0.005NG4 = 0.005 X 1.700 X 39.600=0.337kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = N G1+NG2+NG3+NG4= 7.166kN 。取值活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2風荷載標準值應按照以下公式計算= 0.7LZ, U, Wt其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(

16、GB50009-2001)附錄表D.4 的規(guī)定采用：W = 0.300Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：UZ = 1.560Us風荷載體型系數(shù)：Us = 1.134經(jīng)計算得到，風荷載標準值 W = 0.7 X 0.300 X 1.560 X 1.134 = 0.371kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2Ng + 0.85 X 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 X 7.166+0.85 X 1.4 X 4.335=13.758kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式

17、N = 1.2Ng + 1.4N Q經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 X 7.166+1.4 X 4.335=14.669kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW十算公式M其中WkW= 0.85 X 1.4Wkl ah2/10風荷載標準值(kN/m 2);la-立桿的縱距(m)；h立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85 X 1.4 X 0.371 X 1.700 X 1.500 X1.500/10=0.169kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=14.669kN ;i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58c

18、m ;k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ;u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500 ;l 0 計算長度 (m),由公式丨 0= kuh 確定，10=1.155 X 1.500 X 1.500=2.599m ; A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2;由長細比，為2599/16=164 ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l 0/i的結(jié)果查表得到0.262 ;鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到/. =14669/(0.26 x489)=114.299N/mm 2;f鋼管立桿抗壓強度設計值, 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算，f=205.00N/mm 2;.:<

19、 f,滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=13.758kN ;i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm ；計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ; 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， 計算長度(m),由公式丨0= kuh確定，u=1.500 ;10=1.155 x 1.500 x 1.500=2.599m ;A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3.由長細比，為2599/16=164 ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比0/i的結(jié)果查表得到0.262 ;Mw 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，(N/mm2

20、)；鋼管立桿受壓強度計算值 489)+169000/5080=140.492N/mm 2;f鋼管立桿抗壓強度設計值, 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算M=0.169kN.m ;經(jīng)計算得到 I'1=13758/(0.26 xf=205.00N/mm 2;< f,滿足要求！六、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式 計算：-尅一 A少和+1.4叫J其中N G2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，Ng2k= 1.246kNNq活荷載標準值，Nq = 4.335kN ;g k每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = 0.149kN/m

21、;經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度Hs = 104.484米腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：H =經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值H = 50.000 米考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:超* 1衛(wèi)附珈+ 0主5八4 聲+妞 加諒/護)其中N G2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，Ng2k= 1.246kN ;Nq活荷載標準值，Nq = 4.335kN ;g k每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = 0.149kN/m ;Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，MWk = 0.

22、142kN.m ;經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度Hs = 85.746米腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：=經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值H = 50.000 米七、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = N lw + N o其中N w 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nw = 1.4X wk X AwWkAw風荷載標準值， w = 0.371kN/m 2;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw = 3.00 X 5.10 =15.300m2;N連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)

23、生的軸向力(kN) ; No = 5.000經(jīng)計算得到 Nw = 7.957kN ，連墻件軸向力計算值Nl = 12.957kN連墻件軸向力設計值Nf = Af其中：“一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i=25.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.96 ;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf = 96.246kNNf>N，連墻件的設計計算滿足要求墊木立桿介豎向短鋼管橫桿水平短鋼管 I直角雙扌口件穿墻孔連墻件雙扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求其中p 立桿基礎底面的平均壓力（kN/m 2），p = N/A

24、 ; p = 58.67N上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN） ; N = 14.67A 基礎底面面積（m 2） ; A = 0.25fg 地基承載力設計值（kN/m 2）; f g = 170.00地基承載力設計值應按下式計算g = k c X f gk其中k c 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 1.00fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求！九、腳手架配件數(shù)量匡算：扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構(gòu)架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算：Nr=l.lx= 2,2 xS = 1 x （厲 -

25、 2）X la x IL -N2 -N4 -n -h -長桿總長度（m）；直角扣件數(shù)（個）； 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)（個）；立桿總數(shù)（根）n=1590 ;步距（m） h=1.5 ；N1 -N3 -S -la-H -小橫桿數(shù)（根）； 對接扣件數(shù)（個）；腳手板面積（m2）;搭設高度（m） H=39.6 ;立桿縱距（m） la=1.7；lb -立桿橫距（m） lb=0.85 ；長桿總長度（m） L =1.1 x 39.6 x （1590+1.7 x 1590/1.5-2 x 1.7/1.5）=147656.78 小橫桿數(shù)（根）N1=1.1 x （39.6/3+1） x 1590=24836直角扣件數(shù)（個）N2=

26、2.2 x （39.6/1.5+ 1） x 1590=95845對接扣件數(shù)（個）N3=147656.78/6=24610旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)（個）N4=0.3 x 147656.78/6=7383腳手板面積（m2） S=1.1 x （1590-2） x 1.7 x 0.85=2524.13根據(jù)以上公式計算得長桿總長147656.78 ;小橫桿24836根；直角扣件95845個；對接扣件24610個；旋轉(zhuǎn)扣件7383個；腳手板2524.13m2。三、懸挑式雙排腳手架設計及計算（一）、架體搭設基本要求1、搭設前對腳手架桿、配件進行嚴格檢查，禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的桿、配件，其中鋼管的規(guī)格為 48X 3.5

27、mm要求順直、 無裂縫、無破損。2、腳手架所使用的型鋼、鋼絲繩等由租賃公司提供，進場時檢 查相關(guān)材質(zhì)合格證及型鋼有無翹曲、變形，鋼絲繩是否有磨損等，如 不符合要求的要進行更換。3、在結(jié)構(gòu)砼澆筑前，應根據(jù)建筑物結(jié)構(gòu)布置情況，確定好工字 鋼的安放位置， 并在相應的位置預埋好雙排鋼筋套箍， 其鋼筋規(guī)格為12。4、搭設作業(yè)必須在統(tǒng)一指揮下進行，項目安全管理人員應跟蹤 監(jiān)督指導。5、起挑層結(jié)構(gòu)施工完畢，且待砼具備一定的強度后，方可安放 工字鋼，此前上一樓層施工的支模架應暫緩搭設。 工字鋼安放完畢后， 工字鋼與鋼筋套箍之間的空隙要用兩塊木楔分別從兩邊對楔楔緊， 使 工字鋼不得松動。6、所有轉(zhuǎn)角處工字鋼的端

28、頭均應設置反拉鋼絲繩，鋼絲繩的另一端應反拉在預埋在結(jié)構(gòu)上的鋼筋圓環(huán)上（12），并用花籃螺栓將鋼絲繩調(diào)至緊張，所有鋼絲繩不得松弛。7、剪力撐、斜桿等整體拉結(jié)桿件和連墻件，隨搭升的架子一起及時設置&腳手架應盡量沿建筑物四周連通，遇施工電梯或龍門吊的斷 口處，兩側(cè)應采用雙立桿，并增加與結(jié)構(gòu)的連接。在斷口的端部應自 上而下設置連續(xù)剪刀撐，并作好端頭的封閉工作，保證施工安全。9、當工字鋼穿過剪力墻時，在剪力墻上留設 160X 100孔洞，剪 力墻鋼筋在洞口邊繞行，不得斷開。10、雙排懸挑腳手架布置圖如下：框線范圍內(nèi)在地下室頂板之外為雙排懸挑腳手架（二）、腳手架的搭設方式1、結(jié)構(gòu)桿件搭設參數(shù)：結(jié)構(gòu)

29、和裝飾施工用外架子的立桿縱距為1.5m，立桿橫距為0.85m，大橫桿步距為1.75m，小橫向水平桿間距 為1.5m，橫向水平桿下設通長大橫桿操作層，大橫桿以上900mm設通長護身欄桿。內(nèi)排架距離墻體長度為0.25m。搭設高度為18米 在3 m、21 m標高樓層分別設置工字鋼懸挑梁2、工字鋼懸挑梁采用12號工字鋼，懸挑長度為1.2m，錨固長度為3.3m，水平間距為1.7米（根據(jù)結(jié)構(gòu)面調(diào)整）。工字鋼頂焊15cm 長25鋼筋頭，立桿套住鋼筋頭防止立桿移動。鋼筋頭焊在工字鋼上的焊縫高度不小于6mmm/012鋼筋雙排預理環(huán)兩側(cè)増加2電14150/通長鋼篦錨入梁內(nèi)o oo3、腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連接：施工用

30、的腳手架與主體連接按2步3跨方式采用雙扣件連接。連墻件的橫桿要同時與內(nèi)外排立桿相 連。連墻件一般應設置在框架梁或樓板等具有較好抗拉水平力的結(jié)構(gòu) 部位，連墻點不得隨意取消，不能設置的位置應在附近補強。4、剪刀撐的設置：該建筑物腳手架應在其外側(cè)設置縱向支撐 （剪 刀撐），在外側(cè)立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐，且在轉(zhuǎn)角或 兩端處必須設置， 縱向支撐寬度為 35 個立桿縱距， 斜桿與地面夾角 在 45°60°范圍。沿架高每隔 5.6m 設置一道水平剪刀撐。5、架體的防護設置：該工程在防護外架的外立桿外側(cè)滿掛密目 的安全網(wǎng)，安全網(wǎng)與外架大橫桿拴牢、拴平直。外架在操作面上設周 轉(zhuǎn)木

31、架板，外架與外墻面間的空隙，在樓層面處設水平安全網(wǎng)，以防 止樓層物體下落。6、鋼絲繩拉結(jié)：在 3、 8 層外層梁預埋鋼筋拉環(huán) （ 拉環(huán)位置隨工 字鋼平面布置 ） ，拉環(huán)和懸挑工字鋼拉結(jié)鋼絲繩連接。鋼筋拉環(huán)采用 梁中預埋鋼絲繩拉結(jié)鋼絲繩拉結(jié)12鋼筋，鋼絲繩采用6x 1912.5 鋼絲繩，鋼絲繩夾采用 Y- 10，索具螺旋扣選用00型M22用一米長 鋼絲繩做成的鋼絲繩環(huán)套在工字鋼端頭， 工字鋼底焊接100mn高25 鋼筋頭防止鋼絲繩環(huán)滑動。鋼絲繩拉結(jié)見下圖 ：鋼絲繩套環(huán)上鋼絲繩夾間距 60mm鋼絲繩末端距第一個鋼絲繩 夾140 160mm鋼絲繩夾U形部分卡在短繩頭(即活頭)一邊。6、懸挑式扣件鋼管

32、腳手架計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001 )計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.5米，立桿的橫距0.85米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu) 0.25米，立桿的步距1.50米采用的鋼管類型為 J48 x 3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距5.10米 施工活荷載為3.0kN/m 2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為 欄桿采用竹笆片，荷載為0.35kN/m 2,按照鋪設2層計算。0.15kN/m，安全網(wǎng)荷載取 0.0050kN/m 2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間

33、增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m 2,高度變化系數(shù)1.2500，體型系數(shù)1.1340。懸挑水平鋼梁采用12.6號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度3.30米。懸挑水平鋼梁上面采用拉桿、下面采用支桿與建筑物拉結(jié)。最外面支點距離建筑物1.10m，支桿采用鋼管48.0 X 3.5mm拉桿采用鋼絲繩。、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。P 1=0.038kN/mP 2=0.350 X 0.

34、850/2=0.149kN/mQ=3.000 X 0.850/2=1.275kN/m靜荷載的計算值q 1 = 1.2 X 0.038+1.2 X 0.149=0.225kN/m活荷載的計算值q 2=1.4 X 1.275=1.785kN/mII 11 M1 11 M 1H M I IA t-A-r大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.08 X 0.225+0.10 X 1.785) X 1.700 2=0.568kN.m支座最大彎矩

35、計算公式如下支座最大彎矩為M2=-(0.10 X 0.225+0.117 X 1.785) X 1.700 2=-0.668kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：|, . =0.668 X 106/5080.0=131.588N/mm 2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下% -0.677100£Z靜荷載標準值 q1=0.038+0.149=0.187kN/m活荷載標準值q2=1.275kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 X 0.187+0.990 X 1.2

36、75) X 1700.0 4/(100 X 2.06 X 105 X 121900.0)=4.620mm大橫桿的最大撓度小于1700.0/150與10mm,滿足要求！二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。P 1=0.038 X 1.700=0.065kNP 2=0.350 X 0.850 X 1.700/2=0.253kNQ=3.000 X 0.850 X 1.700/2=2.168kNP=1.2 X 0.06

37、5+1.2 X 0.253+1.4 X 2.168=3.416kN2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下集中荷載最大彎矩計算公式如下PiTM=(1.2 x 0.038) x 0.850 2/8+3.416 x 0.850/4=0.730kN.mI- -1=0.730 x 106/5080.0=143.725N/mm 2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下max小橫桿自重均布荷載

38、引起的最大撓度V1=5.0 x 0.038 x 850.00 4/(384 x 2.060 x 105x 121900.000)=0.01mm集中荷載標準值 P=0.065+0.253+2.168=2.486kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度2=2485.655 X 850.0 X 850.0 X 850.0/(48 X 2.06 X 10欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15 G3 = 0.150 X 1.700 X 2/2=0.255kNX 121900.0)=1.266mm最大撓度和V=V1+V2=1.277mm經(jīng)計算得到，靜

39、荷載標準值NG= N G1+NG2+NG3+NG4 = 3.753kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2) ； 0.005小橫桿的最大撓度小于850.0/150與10mm滿足要求三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范 5.2.5):其中R c 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P 1=0.038 X 0.850=0.033kN 腳手板的荷載標準值 P 2=0.350 X 0.850 X 1.700/2=0.253kN活荷載標準值 Q=3.000 X

40、 0.850 X 1.700/2=2.168kN荷載的計算值 R=1.2 X 0.033+1.2 X 0.253+1.4 X 2.168=3.377kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取 8.0kN ；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN ;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1495NG1 = 0.150 X 18.000=2.691kN(2)

41、 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用木腳手板，標準值為 0.35NG2 = 0.350 X 2X 1.700 X (0.850+0.250)/2=0.655kNG4 = 0.005 X 1.700 X 18.000=0.153kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和,內(nèi)、夕卜立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ= 3.000 X 2X 1.700 X 0.850/2=4.335kN風荷載標準值應按照以下公式計算% =磯其中 W0 基本風壓(kN/m 2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范D.4的規(guī)定采用： W = 0.300Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)

42、荷載規(guī)范表7.2.1的規(guī)定采用：Ik = 1.250Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.134(GB50009-2001)附錄表(GB50009-2001)附錄經(jīng)計算得到，風荷載標準值W = 0.7 X 0.300 X 1.250 X 1.134 = 0.298kN/m2考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85 X 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 X 3.753+0.85 X 1.4 X 4.335=9.663kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2Ng + 1.4N Q經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1

43、.2 X 3.753+1.4 X 4.335=10.573kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW十算公式w= 0.85 X 1.4Wkl ah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距(m)；h立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85 X 1.4 X 0.298 X 1.700 X 1.500 X1.500/10=0.135kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=10.573kN ;i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm ；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ;u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定

44、，u=1.500 ;l 0計算長度(m),由公式丨 0= kuh 確定，丨 0=1.155 x 1.500 x 1.500=2.599m ;A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm 3;R 由長細比，為2599/16=164 ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比丨0/i的結(jié)果查表得到0.262 ;口 一-鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經(jīng)計算得到| r J=10573/(0.26 x489)=82.387N/mm 2;f-鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2 ;不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求2. 考

45、慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.663kN ;i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm ;k 計算長度附加系數(shù)，取1.155 ;u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500 ;丨0 計算長度 (m),由公式丨0= kuh確定，丨0=1.155 x 1.500 x 1.500=2.599m ; A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm 3;2 由長細比，為2599/16=164 ;:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比丨0/i的結(jié)果查表得到0.262 ;Mw 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，M/=0.13

46、5kN.m ;廠 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經(jīng)計算得到/ =9663/(0.26 x489)+135000/5080=101.966N/mm 2;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 - < f, 滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:N丨=N Iw + N o其中N iw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算:lw = 1.4 x w k x Awwk風荷載標準值，w = 0.298kN/m 2;Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw = 3.00 X 5.10 =1

47、5.300m2;No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN) ; No = 5.000經(jīng)計算得到 Niw = 6.376kN，連墻件軸向力計算值Ni = 11.376kN連墻件軸向力設計值Nf = JAf其中；一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i=25.00/1.58的結(jié)果查表得到丿=0.96 ;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf = 96.246kNNf>N，連墻件的設計計算滿足要求立桿橫桿墊木久豎向短鋼管平短鋼管 I直角雙扌口件 預留30 mm穿墻孔連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁

48、計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端B為與樓板的錨固點， A為墻支點本工程中，腳手架排距為850mm內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體250mm支拉斜桿的支點距離墻體=1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 488.43cm 4，截面抵抗矩W= 77.53cm3，截面積 A = 18.10cm受腳手架集中荷載P=10.57kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2 X 18.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.17kN/mA懸挑腳手架示意圖0.17kN/mHim 丄 iLL1IMUML10.57kN10.57kN100一11003300懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到0.02178).47

49、0.098.8(8.84懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)0.201懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R 1=12.512kN,R 2=9.312kN,R 3=0.090kN最大彎矩 Mmax=1.571kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.571 x 106/(1.05 x 77530.0)+0.000 x1000/1810.0=19.302N/mm 2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用12.6號工字鋼，計算公式如下其中均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，

50、查表鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B得到：護 b=2.00由于大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值Jb =1.07-0.282/|b=0.929經(jīng)過計算得到強度|:-/|=1.57 X 106/(0.929 X 77530.00)=21.82N/mm 2;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求！九、拉桿與支桿的受力計算水平鋼梁的軸力Rah和拉鋼繩的軸力Rui、支桿的軸力RDi按照下面計算其中RUicos召i為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力；RDi cos 二 i為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。當RAH>0時，水平鋼梁受壓；當RAK

51、0時，水平鋼梁受拉；當Rah=0時，水平鋼梁不受力各支點的支撐力R ci=Ruisin召i +RDisin丘i且有R可以得到UiCOS 日 i =RDi COS 4 i鈕 cos + c<»s 燉 srn 磅R* cos.sin cosQj cos sin ai按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為RU1=7.224kNRD1=7.224kN拉桿與支桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU與支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，分別為Ru=7.224kN，Ro=7.224kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg

52、鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);-J 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6X 19、6 X 37、6X 61鋼絲繩分別取0.85、0.82 和 0.8 ;K鋼絲繩使用安全系數(shù)。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000 X 7.224/0.850=67.991kN 。選擇6X 19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑12.5mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N,為N=Ru=7.224kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 50N/mm 2,每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=7224 X 4/(3.1416 X 50 X 2) 1/2=10mm下面壓桿以鋼管48.0 X 3.5mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 7.22kN ;軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i查表得到亍=0.35 ;i計算受壓斜桿的