日處理1500噸屠宰廢水

1、日處理1500噸屠宰廢水日處理1500噸屠宰廢水目錄第1章 設計概述 1矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。1.1 設計依據(jù)1聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。1.2設計原貝y 1殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。1.3 工藝流程圖 2釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。1.4 水質(zhì)平衡計算2彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。第2章 主體構筑物計算 4謀蕎摶篋飆鐸懟類蔣薔。2.1 格柵的計算 4廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。2.1.1 格柵的作用 4煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。2.2 隔油池的計算 7鵝婭盡損鶴慘歷蘢鴛賴。2.3配水井10籟叢媽羥為贍債蟶練淨。2.3.1 作用10預頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。2.3.2 設計要求 10滲釤嗆儼勻諤鱉調(diào)硯錦。2.3.3 設計條件

2、11鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡。2.3.4 設計計算 11擁締鳳襪備訊顎輪爛薔。2.4 調(diào)節(jié)池的計算12贓熱俁閫歲匱閶鄴鎵騷。2.5 UASB反應器的計算13壇搏鄉(xiāng)囂懺蔞鍥鈴氈淚。2.5.2 UASB 反應器容積的確定 13蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅。2.5.3 主要構造尺寸的確定 13買鯛鴯譖曇膚遙閆擷凄。2.5.3.1 UASB 進水配水系統(tǒng)設計 14綾鏑鯛駕櫬鶘蹤韋轔糴。2.5.3.2 三相分離器的設計 16驅(qū)躓髏彥浹綏譎飴憂錦。2.5.3.3 氣液分離設計 18貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡。2.5.3.4 排泥系統(tǒng)設計 19鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔。2.6 SBR反應池 20構氽頑黌碩飩薺齦話騖。2.6.1

3、設計說明 20輒嶧陽檉籪癤網(wǎng)儂號澩。2.6.2 SBR 反應池容積計算 22堯側閆繭絳闕絢勵蜆贅。2.6.3排泥量及排泥系統(tǒng)23識饒鎂錕縊灩筧嚌儼淒。2.6.4需氧量及曝氣系統(tǒng)設計計算 23凍鈹鋨勞臘錯癇婦脛糴。2.6.5 空氣管計算25恥諤銪滅縈歡煬鞏鶩錦。2.6.6 潷水器25鯊腎鑰詘褳鉀溈懼統(tǒng)庫。2.7接觸消毒池與加氯間 26碩癘鄴頏謅攆檸攜驤蘞。2.8集泥井28閿擻輳嬪諫遷擇植秘騖。2.8.1 設計說明 28氬嚕躑竄貿(mào)懇彈濾頷澩。2.9泵房 29釷鵒資贏車贖孫滅獅贅。2.10污泥濃縮池 29慫闡譜鯪逕導嘯畫長涼。2.10.1 設計說明 29諺辭調(diào)擔鈧諂動禪瀉類。2.10.2 設計參數(shù)2

4、9嘰覲詿縲鐋囁偽純鉿錈。2.11 污泥脫水間 31熒紿譏鉦鏌觶鷹緇機庫。第3章 管道及高程布置設計計算 32鶼漬螻偉閱劍鯫腎邏蘞。3.1各構筑物間管道 32紂憂蔣氳頑薟驅(qū)藥憫騖。3.1.2 污水管道水頭損失計算 36穎芻莖峽餑億頓裊賠瀧。3.2高程計算 41濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。3.2.1 高程布置原貝U 41銚銻縵嚌鰻鴻鋟謎諏涼。322高程計算 41擠貼綬電麥結鈺贖嘵類。第4章 工程概算及處理成本 44賠荊紳諮侖驟遼輩襪錈。4.1工程費用 44塤礙籟饈決穩(wěn)賽釙冊庫。4.1.1 土建工程 44裊樣祕廬廂顫諺鍘羋藺。4.1.2 管道工程45倉嫗盤紲囑瓏詁鍬齊驚。4.1.3 機電設備安裝工程 46

5、綻萬璉轆娛閬蟶鬮綰瀧。4.1.4 工程的其他費用 46驍顧燁鶚巰瀆蕪領鱺賻。4.1.5 技術經(jīng)濟指標47瑣釙濺曖惲錕縞馭篩涼。致謝寸 49鎦詩涇艷損樓紲鯗餳類。參考文獻50櫛緶歐鋤棗鈕種鵑瑤錟。II日處理1500噸屠宰廢水第1章設計概述1.1 設計依據(jù)1、設計水量：1.5kt/d 屠宰廢水2、設計水質(zhì)：表1-1廢水水質(zhì)參數(shù)項目水量QCODBODSSNH-N動植物油(kt/d)(mg/L)(mg/L)(mg/L)(mg/L)(mg/L)值1.51500-35001000-2500300-50050-60100-150注：水溫為常溫。3、排放標準：屠宰廢水經(jīng)處理后應達到以下標準：肉類加工工業(yè)污染物

6、排放標準 (GB13457-92中一級排放標準。即：轡燁棟剛殮攬瑤麗鬮應。表1-2排放標準污染物COD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)NH-N(mg/L)動植物油(mg/L)pH排出標準w 100w 30w 70w 15w 206-91.2設計原則屠宰廢水一般呈紅褐色，有難聞的腥臭味，其中含有大量的血污、油脂質(zhì)、 毛、肉屑、骨屑、內(nèi)臟雜物、未消化的食物、糞便等污物，固體懸浮物含量高。 這類容易降解的有機廢水，生物處理工藝是最經(jīng)濟和有效的處理方法之一。根據(jù) 本次設計屠宰污水的特點：污水的 BOD/COD>0.3可生化性很好，污水的各項指標 都比較高，含有大量有機物，非常有利于

7、生物處理。考慮屠宰廢水水質(zhì)特點，對 比各種處理方法的優(yōu)缺點，得出目前屠宰廢水最經(jīng)濟有效的處理技術為：以生物 法為主，輔助必要的物理、化學等方法作預處理。在北方地區(qū)，尤其是經(jīng)濟不發(fā) 達的北方地區(qū)，考慮到氣溫低，占地要求小，運行費用要求低等因素。峴揚爛滾澗輻灄興渙藺。11.3工藝流程圖|'1.4 水質(zhì)平衡計算水質(zhì)平衡計算表如圖1-3，以COD為例說明:進水 COD勺量：L =1500 3500 = 5250kg/d一級處理去除 COD勺量：L1=1500 3500 30%=1575kg/d二級處理去除 COD勺量：L1500 2450 96%= 3528kg/dCOD勺去除率：=L-L2

8、100% 二1575 3528 = 97.2%L5250表1-3:水質(zhì)平衡計算表項目BOD5 (%)COD (%)SS (%)NH4-N (%)動植物油一級處理15305080二級處理90968570302表1-4:水質(zhì)平衡計算一覽表BODCODSSNH4-N動植物油進出去處理單元水水除mg/mg/率ll%一級處理2501753000二級處理17526.98.503進出去進出去水水除水水除mg/mg/l率mg/lmg/率l%l%350245305002505000245989625062.7505進出去進出去水水除水水除mg/mg/率mg/mg/率ll%ll%60600150308060128

9、03019.530總去除率%95.797.287.58075.9吉林化工學院3第2章主體構筑物計算2.1 格柵的計算2.1.1格柵的作用格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在污水管道，泵房集水井的進 口處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，如纖維、碎皮、毛 發(fā)等，以減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷。 詩叁撻訥燼憂毀厲鋨驁。2.1.2中格柵的設計計算(1) 設計參數(shù)OX 弘60=30.025 0.4 0.6設計最大水量：Q=62.5m/h柵條間隙：e=0.025m格柵傾角：a=60°柵前水深：h=0.4m過柵流速：v =0.6m/s渠道超高：h2=0.3m(2)設計計算柵

10、條間隙數(shù)：n =2匯ehv柵槽寬度：取柵條寬度S=0.01mB = S(n -1) en =0.01(3-1) 0.025 3 = 0.1m進水渠道漸寬部分長度：若進水渠寬B=0.05m,漸寬部分展開角=20，則0.1-0.052tg 200.07 m柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度：柵水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3, 1 =2.42則44S 3 . v0.01 4/30.620 =k sin3 2.42 () sin 600.03e2g0.0252 9.81柵后槽總高度：取柵前渠道超高h2=0.3m,柵前槽高Hh h? =0.7mH=h h1 h0.4 0.03 0.3 =0

11、.73m柵槽總長度：H0 7L =l1 l20.5 1.010.070.035 0.5 1.02mtg 60tg 60QmaxW186400心、1000每日柵渣量：柵渣量(m3/103m污水)，取0.10.01,粗格柵用小值，細格柵 用大值，中格柵用中值取 W = 0.06m/10 m , K總=2 ，貝U則鯤愜韋瘓賈暉園棟瀧。°.。17 °.。6 86400 "04m3/d0.2m3/d2 1000因此設計采用人工清渣H 1圖2-1粗格柵尺寸示意圖2.1.3細格柵的設計計算(1) 設計參數(shù)設計最大水量：Q=62.5m/h柵條間隙：e=0.005m5格柵傾角：a=

12、60°柵前水深：h=0.4m過柵流速：v=0.6m/s渠道超高：h2=0.3m(2) 設計計算柵條間隙數(shù):Qmax - sin: n =ehv0.017 sin 600.005 0.4 0.6=13柵槽寬度：取柵條寬度S=0.01mB=S( n-1) e n = 0.01(13-1) 0.005 13 = 0.2m進水渠道漸寬部分長度：若進水渠寬B=0.1m,漸寬部分展開角=20，則11B - B12tg ： 10.19-0.12tg 20：0.12 m柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度：J二上二012二0.06m2 2柵水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形截面，取k=3, 1 =2.42

13、則40 S 3sin：工=3 2.42 e0101)4/3sin60060.3e2g0.0052 9.81柵后槽總高度：取柵前渠道超高 h2=0.3m,柵前槽高Hh h2 -0.7mH=h 0 h2 二 0.4 0.3 0.3 二 1m柵槽總長度:H0 7L=h 丨20.5 1.010.12 0.06 0.5 1.02mtg 60tg 60每日柵渣量：柵渣量(m3/103m污水)，取0.10.01,粗格柵用小值，細格柵 用大值，中格柵用中值取 W = 0.06m3/103m ，K總=2 ，貝U脹鏝彈奧秘孫戶孿釔賻。W =QmaxW186400K總"0000.017 0.01 8640

14、02"000= 0.007m3/d 0.2m3/d因此設計采用人工清渣6I廠H £圖2-2細格柵尺寸示意圖2.2隔油池的計算2.2.1隔油池的作用本次設計根據(jù)實際經(jīng)驗采用平流式隔油池。這種隔油池的優(yōu)點是構造簡單，便于運行管理，除油效果穩(wěn)定。去除含油廢水中比重小于 1的浮油和分散油，回 收油分進行再利用。比重大于1.0的雜質(zhì)沉于池底，定期清理去除。鰓躋峽禱紉誦幫廢掃減。2.2.2設計參數(shù)(1) 進水PH值應在6.58.5的范圍內(nèi)；(2) 宜采用自流進水，避免劇烈攪動；(3) 去除油粒粒徑150卩m(4) 停留時間1.52h，有效水深1.52m取水力停留時間T=1.5h。 取有

15、效 水深h=1.5m稟虛嬪賑維嚌妝擴踴糶。(5) 水平流速一般為25mm/s不宜大于15mm/s取水平流速v=3mm/s(6) 深寬比0.30.5，超高不小于0.4m,取超高hz =0.5m。(7) 集泥斗按8h沉渣計，含水率9597%+;(8) 池內(nèi)刮有泥速度不超過15 mm/s；(9) 集油管管徑為200300mm池寬4.5m時，串聯(lián)數(shù)小于4根；(10) 排泥閥直徑不小于200mm端頭設壓力水沖泥管；7(11) 池頂應設非燃燒材料蓋板并設蒸汽消防;(12) 池子不少于2間，并能單獨工作。2.2.3設計計算本設計采用平流式隔油池，按廢水的停留時間計算法1隔油池總容積W最大設計流量Q=62.5

16、nVh,取水力停留時間T=1.5h3V =Qt =62.5 1.5 = 93.75m2. 隔油池過水斷面積Ac廢水在池中水平流速v=3mm/sQ36V6253.6 32=5.7訕3. 隔油池間數(shù)n取隔油池每格寬為2.5m，則取工作區(qū)水深h=1.5m,隔油池間數(shù)"bv”56,取n=2個隔油池實際水流速為:62.5 10002.5 1.5 2 3600= 2.3mm/s4. 油池有效長度L取 v=3mm/sL =3.6 v t=3.6 3 1.5=16.2m 取 16米5. 隔油池總表面積A2A=nbL=2 x 2.5 x 16=80m6. 隔油池總體積V3V=nbLh=64 x 1.5

17、=120m7. 隔油池建筑高度H取超高hz =0.5mH=h+h / =2+0.5=2.5m8. 油泥量(1) 懸浮物的去除率為n =36%(2) 進口懸浮物濃度為500mg/l8(3) 去除量 Lv=500X 36%=180mg/l設排泥時間 t=8h，油泥重 w=QLt=62.5 x 180X 8/1000=90kg按含水率 96%+,油泥重為 W =w/(1-96%)=90/0.04=2250kg取油泥密度為1000kg/m3,則油泥體積為 V=2250/1000=2.25mi單個污泥斗容積V1=V/6=3ni9. 污泥斗各部分尺寸取上口寬a=2.7m,下口寬b=0.5m,傾角為45&#

18、176;則斗深 h1=(a-b)/2 x tg45°=1.1m斗容積為 V=hJ3 x (a2+b2+ab)=3.26m310. 污泥斗以上梯形部分污泥容積h 1 / =(28.8+0.3-2.7) X 0.01=0.264ml 1=28.8+0.3+0.5=29.6ml 2=2.7m、，h +2 J29.6 +2.7 八"，c 7 匚 3V2- m a0.264 2.7 = 11.5 m2 211. 污泥斗和梯形部分污泥容積V=V 1+V=3.26+11.5=24.76 m 3>3nn隔油池總高度 H=H+h+hr =2.5+1.1+0.264=3.864m，取 3

19、.8m。12. 蒸汽消防管與加熱蒸汽管采用Dg150為總管，兩只分管為Dg50,每件消防管在水面宜上0.2m處，加熱管深入水面以下。13. 蓋板池表面選用水泥蓋板，防雨和防止輕質(zhì)油及揮發(fā)物質(zhì)揮發(fā)。設計面積為30X227=810m14. 刮油刮泥機選型號為LGYN-4.5鏈板式刮油刮泥機，功率為1.5KW刮板行走速度為1.6mm/s。9日處理1500噸屠宰廢水2-3平流式隔油池計算草圖2.3配水井2.3.1作用考慮構筑物均勻配水，保證構筑物經(jīng)濟有效的運行。2.3.2設計要求（1）水力配水設施基本的原理是保持各個配水方向的水頭損失相等；（2） 配水渠道中的水流速度應大于1.0m/s，以利于配水均勻

20、和減少水頭損 失;（3） 從一個方向和用其中的圓形入口通過內(nèi)部為圓筒形的管道，向其引水的環(huán)形配水，當從一個方向進水時，保證分配均勻的條件是：陽簍埡鮭罷規(guī)嗚舊巋錟。A、應取中心管直徑等于引水管直徑；B、中心管下的環(huán)形孔高應取0.25-0.5D ；C、 當污水從中心管流出時，不應當有配水池直徑和中心管直徑之比大于1.5 的突然擴張；D在配水池上部必須考慮液體通過寬頂堰自由出流；E、當進水流量為設計負荷，配水均勻誤差為土 0.1%；當進水流量偏離設計負 荷25%寸，配水均勻度誤差為 2.9%9。溈氣嘮戇萇鑿鑿櫧諤應。10吉林化工學院日處理1500噸屠宰廢水233設計條件(1) 設計流量Qi =150

21、0 m3.d = 62.5m3 h =0.017 m3.s(2) 設計流速v、1.0m. s2.3.4設計計算(1) 進水管徑 配水井進水管的設計流量為 Q=1500md=17L/s ,查給排水 設計手冊第一冊確定進水管直徑 D=250m，管內(nèi)流速v=1.0m/s。鋇嵐縣緱虜榮產(chǎn)濤團 藺。(2) 矩形寬頂堰 進水從配水井底中心進入，經(jīng)等寬度堰流入兩個水斗再由 管道接入兩座后續(xù)構筑物，每個后續(xù)構筑物的分配水量為 q=62.5/2=31.25m 3/h。 配水采用矩形寬頂溢流堰至配水管。懨俠劑鈍觸樂鷴燼觶騮。堰上水頭H因單個出水溢流堰的流量 q=17/2=8.5L/s，般大于100L/s 米用矩形

22、堰，小于100L/s米用三角堰，所以，本設計米用矩形堰(堰高h取0.5m)。 謾飽兗爭詣繚鮐癩別濾。1(q2評H= 0.04m<mgb 2g 丿q-矩形堰的流量，m;s;H -堰上水頭，m;b -堰寬，m,取堰寬b=0.9m;m。-流量系數(shù)，通常采用 0.327 0.322,取0.33。自由跌水h=0.1mo最后由兩根設在井底的管徑 D=800mr的管道分別送往隔油池。 水深為2n，超高0.5m，直徑2mo咼鉉們歟謙鴣餃競蕩賺。B堰頂厚度B。根據(jù)有關實驗資料，當2.5衛(wèi)W時，屬于矩形寬頂堰。取B=0.4m,HB這時 -=5在2.510范圍內(nèi)，所以，該堰屬于矩形寬頂堰。H配水漏斗上口口徑D

23、按配水井內(nèi)徑的1.5倍設計，D =1.5 U =1.5 800 = 1200 mm2.4 調(diào)節(jié)池的計算241.設計說明廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大，為了保證后續(xù)處理構筑物或設備 的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，由于廢水中懸浮物(ss)濃度較高， 此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用，該池設計有沉淀池的泥斗，有足夠的水力停留 時間，保證后續(xù)處理構筑物能連續(xù)運行，其均質(zhì)作用主要靠池側的沿程進水，使 同時進入池的廢水轉變?yōu)榍昂蟪鏊?，以達到與不同時序的廢水相混合的目的。 瑩諧齷蘄賞組靄縐嚴減。2.4.2.設計參數(shù)(1) 水力停留時間T=6h;(2) 設計流量 Q=1500md=62.5m3/

24、h=0.017m3/s,采用機械刮泥除渣2.4.3設計計算(1)池子尺寸池子有效容積為：V=QT=62.5X 6=375n3i取池子總高度H=2.5m,其中超高0.5m,有效水深h=2m3則池面積 A=V/h=375/2=187.5m，池長取L=16m池寬取B=12m則池子總尺寸為 LX BX H=16X 12 X 2.5(2) 理論上每日的污泥量W=Q X (C0-C1)/1000(1-0.97) 式中：Q 設計流量，m3/dC0 進水懸浮物濃度，mg/LC1 出水懸浮物濃度，mg/LP0 污泥含水率，%W=1500 X (1000-500)/(1000 X 1000(1-0.97)=25

25、m3/d(3) 污泥斗尺寸取斗底尺寸為500X 500,污泥斗傾角取60°則污泥斗的高度為：h2=(5-0.2) X tg60 ° =8.3136m污泥斗的容積：V2 =13 h2(a12 a1a2 a22)=13X 8.3136 X (202+20 X 0.5+0.52) =1136.88m 3V總W符合設計要求，采用機械泵吸泥(4) 進水布置進水起端兩側設進水堰，堰長為池長 2/3。2.5 UASB反應器的計算2.5.1設計說明上流式厭氧生物反應器(UASB,其基本原理是：反應器主體分為上下兩個區(qū)域，即反應區(qū)和氣、液、固三相分離區(qū)，在下部的反應區(qū)內(nèi)是沉淀性能良好的厭 氧

26、污泥床；高濃度有機廢水通過布水系統(tǒng)進入反應器底部，向上流過厭氧污泥床，與厭氧污泥充分接觸反應，有機物被轉化為甲烷和二氧化碳，氣、液、固由頂部 三相分離器分離。出水 COD的去除率可達到 85%上，容積負荷 5 10kgCOD/(m.d)，分離后的沼氣可作為能源利用。麩肅鵬鏇轎騍鐐縛縟糶。2.5.2 UASB反應器容積的確定1.本設計米用容積負荷法確立其容積 VV=QS°/NvV反應器的有效容積(m3)S。一進水有機物濃度(kgCOD/L)V=1500 2/10=300m3取有效容積系數(shù)為0.8,則實際體積為375m32.5.3主要構造尺寸的確定本設計UASB反應器采用圓形池子，布水均

27、勻，處理效果好，采用兩個UASB并聯(lián)運 行。取水力負荷qi=1m3/ (m2 d)反應器表面積A=Q/q i =62.5/仁62.5m2反應器高度H=V/A=375/62.5=6m取 H=6m采用1座UASB反應器，則直徑為：D = 4A = 4 62.58.9m 取 D=9m 兀 V 3.14則實際橫截面積A2=3.14D2/4=63.6 m2實際表面水力負荷q1=Q/A2=62.5/63.6=0.98q1在0.5- 1.5m/h之間，符合設計要求。2.5.3.1 UASB進水配水系統(tǒng)設計(1)設計原則 進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均； 應

28、滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產(chǎn)生的沼氣攪拌； 易于觀察進水管的堵塞現(xiàn)象，如果發(fā)生堵塞易于清除。本設計采用圓形布水器，UASB反應器設30個布水點。設計參數(shù)池子的流量3Q1=62.5m /h(3) 設計計算查有關數(shù)據(jù)，對顆粒污泥來說，容積負荷大于 4m3/(m2.h)時，每個進水口的負荷須 大于2 m2貝U 布水孔個數(shù) n必須滿足 nD/4/n>2即 * nD/8=3.14 9 9/8=32 取n=30個納疇鰻吶鄖禎銣膩鰲錟。貝U 每個進水口負荷a=nD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2可設3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設5個孔口，中間設10個，最外圍設15個，其

29、草 圖見圖4 內(nèi)圈5個孔口設計服務面積：Si=5 2.12=10.6m4(S1 S2)=4 * * * * * (10.6 NR = 6.36mY 兀13.14則中間圓環(huán)的直徑計算如下：3.14 (6.362- d22)/4=S2/2貝U d2=5.2m 外圈15個孔口設計 服務面積：S3=15 2.12=31.8m折合為服務圓的直徑為： 捋=宵55個孔口用此直徑用一個虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設一實圓環(huán)，其上布 則圓環(huán)的直徑計算如下：23.14 di /4=Si/2 中圈10個孔口設計服務面積：S1=10 2.12=21.2m2折合為服務圓的直徑為：16吉林化工學院日處理1500噸屠宰廢水

30、圖2-4 UASB布水系統(tǒng)示意圖2.532三相分離器的設計 (1)設計說明UASB的重要構造是指反應器內(nèi)三相分離器的構造，三相分離器的設 計直接影響氣、液、固三相在反應器內(nèi)的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床 的正常運行和獲得良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用，根據(jù)已有的研究和工程經(jīng)驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：風攆鮪貓鐵頻鈣薊糾廟。沉淀區(qū)的表面水力負荷1.0m/h ;三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.51.0m；沉淀區(qū)四壁傾斜角度應在45o60o之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)； 沉淀區(qū)斜面高度約為0.51.0m；進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速w 2m/h;總沉淀水深應1.

31、5m；水力停留時間介于1.52h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在 20mm以上；以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。16吉林化工學院日處理1500噸屠宰廢水(2)設計計算本設計采用無導流板的三相分沉淀區(qū)的設計沉淀器(集氣罩)斜壁傾角9 =50°沉淀區(qū)面積：A=3.14D/4=63.59m23232表面水力負荷 q=Q/A=62.5/(4 63.59)=0.246m /(m .h)<1.0 m/(m .h)符合要求滅曖駭諗鋅獵輛覯餿藹。回流縫設計h 2的取值范圍為0.5 1.0m, h 1 一般取0.5取 h1=0.5m h 2=0.7m h 3=2.4m依據(jù)圖8中幾何關系

32、，則b 1=h3/tan 9b1 下三角集氣罩底水平寬度，9 下三角集氣罩斜面的水平夾角h3下三角集氣罩的垂直高度，mb1=2.4/tan50=2.0mb2=b 2b=92 2.0=5.0m下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速V1,可用下式計算:V=Q/S 1=4Q/3.14b 2q反應器中廢水流量(m/s)S下三角形集氣罩回流縫面積(62.5/4V120.79m/ h 2m/h3.14*0.52/4上下三角形集氣罩之間回流縫流速m)符合要求V2 的計算：V 2=Q/S2s上三角形集氣罩回流縫面積(m)CL上三角形集氣罩回流縫的寬度,CE>0.2m 取 CE=1.0mCF上三角

33、形集氣罩底寬，取CF=6.0mEH=CE sin 50=1.0 si n50=0.766mEQ=CF+2EH=6.0+21.0 sin50=7.53mS=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53)1.0/2=21.24mV2=62.5/4/21.24=0.73m/hv2<V1<2.0m/h ,符合要求確定上下集氣罩相對位置及尺寸BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556mHG=(CF b2)/2=0.5mEG=EH+HG=1.266mAE=EG/si n40=1.266/si n40=1.97mBE=CE ta n50=1.19mAB=AE BE=

34、0.78mDI=CDsin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596mh4=AD+DI=BC+DI=2.15mh5=1.0m2.533氣液分離設計由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重 疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑 越小，對沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效 果好壞的關鍵。鐒鸝餉飾鐔閌貲諢癱騮。由反應區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進入 沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復雜。當混合液上升到 A點后將沿著AB方向斜面流動，并 設流速為va,同時假定A點的氣

35、泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著 Va和Vb合成速度的方向運動，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有：攙閿頻嶸陣澇諗譴隴瀘。VbADBCva AB AB要使氣泡分離后進入沉淀區(qū)的必要條件是:vb AD f BC '-> = va AB I AB 丿在消化溫度為25r，沼氣密度 g=1.12g/L ;水的密度1=997.0449kg/m3;水的運動粘滯系數(shù)v=0.0089 X 10-4m/s ;取氣泡直徑d=0.01cm根據(jù)斯托克斯（Stokes ）公式可得氣體上升速度Vb為20吉林化工學院日處理1500噸屠宰廢水Q H218Vb氣泡上升速度(cm/s)g重力加速度(c

36、m/s2)B 碰撞系數(shù)，取0.95卩一廢水的動力粘度系數(shù)，g/(cm.s)0.95x9.8x102x(997.0449 -1.12阿0%0.012vb 二18x0.0089x0.95=0.616cm /s 二 21.96 m h校核：土二va21.叭300.73BC1.556, “1.99AB0.78vb>BCvaAB ,故設計滿足要求。水流速度 Va = v2 = 0.73m/h圖2-5三相分離器設計計算草圖2.5.3.4排泥系統(tǒng)設計(1) 產(chǎn)泥量計算 厭氧生物處理污泥產(chǎn)量?。?.07kgMLSS/kgCODUASB反應器總產(chǎn)泥量 X=rQC0E=O.O7 1500 2.5 0.85

37、= 223.1kgVSS/d19吉林化工學院式中: XUASB反應器產(chǎn)泥量，kgVSS/d ;r厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，kgVSS/kgCODCO進水 COtM度 kg/m3 ；E去除率，本設計中取85%據(jù) VSS/SS = 0.8， X=223.1/0.8=279 kgSS/d單池產(chǎn)泥 X = X/2 = 279/2 = 140 kgSS/d污泥含水率為98%當含水率95%取Ps=1000kg/m3，則X1403,污泥產(chǎn)量 Ws7 m / dPs(1 P) 1000x(1 98%)單池排泥量Wsi =7 = 3.5m3/d2可用200mm勺排泥管，每天排泥一次。(2) 產(chǎn)氣量計算每日產(chǎn)氣量 G

38、=2000X0.7 5 X500X10' =1050 m /d=43.75 m /h趕輾雛紈顆鋝討躍滿 賺。儲氣柜容積一般按照日產(chǎn)氣量的25%40%設計，大型的消化系統(tǒng)取高值，小型的取低值，本設計取38%。儲氣柜的壓力一般為23KPa，不宜太大。夾覡閭輇駁檔驀遷 錟減。2.6 SBR反應池2.6.1設計說明設計方法有兩：負荷設計法和動力設計法，本工藝采用負荷設計法。根據(jù)工藝流程論證，SBR法具有比其他好氧處理法效果好，占地面積小，投 資省的特點，因而選用 SBR法。SBR是序批式間歇活性污泥法的簡稱。該工藝 由按一定時間順序間歇操作運行的反應器組成。其運行操作在空間上是按序排歹U、間歇

39、的。視絀鏝鴯鱭鐘腦鈞欖糲。污水連續(xù)按順序進入每個池，SBR反應器的運行操作在時間上也是按次序 排列的。SBR工藝的一個完整的操作過程，也就是每個間歇反應器在處理廢水時 的操作過程，包括進水期、反應期、沉淀期、排水排泥期、閑置期五個階段。這 種操作周期是周而復始進行的，以達到不斷進行污水處理的目的。對于單個的20吉林化工學院日處理1500噸屠宰廢水SBR反應器來說，在時間上的有效控制和變換，即達到多種功能的要求，非常靈 活。偽澀錕攢鴛擋緬鐒鈞錠。（1）進水期進水期是反應池接納污水的過程。由于充水開始是上個周期的閑置期，所以 此時反應器中剩有高濃度的活性污泥混合液，這也就相當于活性污泥法中污泥回

40、流作用。緦徑銚膾齲轎級鏜撟廟。SBR工藝間歇進水，即在每個運行周期之初在一個較短時間內(nèi)將污水投入反 應器，待污水到達一定位置停止進水后進行下一步操作。因此，充水期的SBR池相當于一個變?nèi)莘磻??；旌弦夯|(zhì)濃度隨水量增加而加大。充水過程中逐步完 成吸附、氧化作用。SBR充水過程，不僅水位提高，而且進行著重要的生化反應。 充水期間可進行曝氣、攪拌或靜止。騅憑鈳銘僥張礫陣軫藹。曝氣方式包括非限制曝氣（邊曝氣邊充水）、限制曝氣（充完水曝氣）半限制 曝氣（充水后期曝氣）。（2）反應期在反應階段，活性污泥微生物周期性地處于高濃度、低濃度的基質(zhì)環(huán)境中， 反應器相應地形成厭氧一缺氧一好氧的交替過程。癘騏鏨農(nóng)剎

41、貯獄顥幗騮。雖然SBR反應器內(nèi)的混合液呈完全混合狀態(tài)，但在時間序列上是一個理想的 推流式反應器裝置。SBR反應器的濃度階梯是按時間序列變化的。能提高處理效 率，抗沖擊負荷，防止污泥膨脹。 鏃鋝過潤啟婭澗駱讕濾。（3）沉淀期相當于傳統(tǒng)活性污泥法中的二次沉淀池，停止曝氣攪拌后，污泥絮體靠重力 沉降和上清液分離。本身作為沉淀池，避免了泥水混合液流經(jīng)管道，也避免了使 剛剛形成絮體的活性污泥破碎。此外，SBR活性污泥是在靜止時沉降而不是在一 定流速下沉降的，所以受干擾小，沉降時間短，效率高。榿貳軻謄壟該檻鯔塏賽。（4）排水期活性污泥大部分為下周期回流使用，過剩污泥進行排放，一般這部分污泥僅 占總污泥的3

42、0%左右，污水排出，進入下道工序。 邁蔦賺陘賓唄擷鷦訟湊。（5）閑置期作用是通過攪拌、曝氣或靜止使其中微生物恢復其活性，并起反硝化作用而進行脫水。262 SBR反應池容積計算設計參數(shù): 設SBR運行每一周期時間為6h,進水時間1.5h ,反應時間2.0h ,沉淀時間1.0h , 排水時間1.5h :嶁硤貪塒廩袞憫倉華糲。周期數(shù)：n = 24 = 46根據(jù)運行周期時間安排和自動控制特點， SBR反應池設置2個。設 f=0.85，SVI=90( SVISBR處理污泥負荷設計為 Ns=0.3 kgBOD5/(kgMLSS d)在100以下沉降性良好)，貝y該櫟諼碼戇沖巋鳧薩錠。(1)污泥沉降體積為:

43、1500 (30°一30)1°" 90=142帥30.85 0.3(320)59吉林化工學院每池的有效容積為:1500X 6/2/24+142.9/2=258.9 m3(321)(3)oo選定每池尺寸 Lx Bx H=12X 6X4=288rr>258.9m(322)采用超高0.5m,故全池深為4.5m(4)池內(nèi)最低水位：4.5-187.5/12/6=1.9m>71.45/12/6=1m(323)劇妝諢貰攖蘋塒呂侖廟。圖2-6 SBR設計計算草圖263排泥量及排泥系統(tǒng)(1) SBR產(chǎn)泥量SBR的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進水懸

44、浮 物沉淀形成。SBR生物代謝產(chǎn)泥量為 臠龍訛驄椏業(yè)變墊羅蘄。Q Qlx = a Q S b Xr V = a Q S - br =(a- b Ns)Q Sr(324)Ns式中：a微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgBODb微生物自身氧化率，l/d根據(jù)生活污泥性質(zhì)，參考類似經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設a=0.70，b=0.05,則有：.: =(0.7-0.05/0.3)X 1500X 280X 103=224kg/d (3 25)假定排泥含水率為P=99.2%,貝U排泥量為：Qs = x/1000 X (1-p)=28kg/d(326)考慮一定安全系數(shù)，則每天排泥量為30m/d o2.6.4需氧量及曝氣系統(tǒng)設計

45、計算(1) 需氧量計算SBF反應池需氧量Q計算式為Q=a'Q S b X V=a'Q b'(Q S Ns)(327)式中：a' 微生物代謝有機物需氧率，kg/kgb'微生物自氧需氧率，l/dS去除的BQDkg/m3)經(jīng)查有關資料表，取a' =0.50，b' =0.190,需氧量為：02 =0.5 X 1500X280X 10+0.19 X 1500X280/0.3 X 10=476kgO2/d=19.8kg 02/h(3 28)(2) 供氣量計算設計采用塑料SX-1型空氣擴散器，敷設SBR反應池池底，淹沒深度H=4.5m SX-1型空氣擴

46、散器的氧轉移效率為 Ea=8%鰻順褸悅漚縫輾屜鴨騫。查表知20 C , 30 C時溶解氧飽和度分別為Cs(20)=9.17mg/L，Cs(30) =7.63mg/L空氣擴散器出口處的絕對壓力 巳為:Pb =1.013 105 9.8 103 H535=1.01 3 1 059.8 1 0 3 4.5=1.454 105Pa(329)空氣離開反應池時，氧的百分比為:21(1 £)O=A =211 ?%=19.6%79 21(1- Ea)79 21(1-8%)(3 30)反應池中溶解氧平均飽和度為：(按最不利溫度條件計算)C 二 C ( P)OL)sb(30) - s(2.066 105

47、42)Pb5=7.63( 1.454 105 空)=1.177.63=8.93(mg/)2.066 1042(331)水溫20C時曝氣池中溶解氧平均飽和度為:Csb(20)=1.17 9.17=10.73(mg/L)(332)20 C時脫氧清水充氧量為:R Csb(20)R = - - Csb(T) - Cj 1.0242°(333)式中：a污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取 0.8(0.780.99)B污水含鹽量影響修正系數(shù)，取0.9(0.90.97)Cj混合液溶解氧濃度，取c=4.0最小為2PP氣壓修正系數(shù)亠二=1反應池中溶解氧在最大流量時不低于 2.0mg/L,即取C=2.0，計算得:

48、。2 10.73R°0.8 (0.9 1.0 10.73 -2.0) 1.024(30 0)=1.38 O2=1.38 19.8=27.32(kgO 2/h)(334)SBF反應池供氣量GS為:Gs=Ro=27.32/0.3/0.08=1138.3m3/h=18.9 m3/min (335)0.3漢 EA每立方污水供氣量為G=1138.3/187.5=6.1 (m 3 空氣/m3污水)(3 36)VfVF反應池進水容積(m3/h)去除每千克BOD的供氣量為：GsVF*Sr=1138.3/187.5/0.28=21.7 (m3空氣/kgBOD 5)(337)Sr去除的 BODkg/m3

49、)去除每千克BOM供氧量為：kgOz/kgBODs)(3 38)0=27.32/187.5/0.28=0.52 (VF*Sr2.6.5空氣管計算空氣管的平面布置如圖所示。鼓風機房出來的空氣供氣干管，在相鄰兩SBR池的隔墻上設兩根供氣支管，為2個SBR也供氣。在每根支管上設24條配氣豎管， 為SBR池配氣，2池共2根供氣支管，48條配氣管豎管。每條配氣管安裝 SX-I 擴散器21個，每池共504個擴散器，全池共1080個擴散器。每個擴散器的服務 面積為112.5m2/504個=2.25韋/個?？諝庵Ч芄饬繛椋悍w釓虛綹滟鰻絲懷紆濼。1 3Gsi 二Gs 1.25 1 =5.9m3/min(339

50、)41.25 安全系數(shù)由于SBR反應池交替運行，2根空氣支管不同時供氣，故空氣干管供氣量為 5.9m3/min。2.6.6潷水器現(xiàn)在的SBR工藝一般都采用潷水器排水。潷水器排水過程中能隨水位的下降 而下降，使排出的上清液始終是上層清液。為防止水面浮渣進入潷水器被排走， 潷水器排水口一般都淹沒在水下一定深度。隸誆熒鑒獫綱鴣攣駘賽。目前SBR使用的潷水器主要有旋轉式潷水器，套筒式潷水器和虹吸式潷水器 三種。本工藝采用旋轉式潷水器。旋轉式潷水器屬于有動力式潷水器， 應用廣泛, 適合大型污水處理廠使用。堰式及浮筒式潷水器等適合于小水量工程。 浹繢膩叢著駕 驃構碭湊。采用潷水器。根據(jù)排水水量可分為 50

51、、100、200、300( m3 / h)等。根據(jù)本次設計的排水流量，選用100m3 / h的潷水器。鈀燭罰櫝箋礱颼畢韞糲。267鼓風機房鼓風機房要給SBR也供氣，選用TS系列羅茨鼓風機。選用TSD-150型鼓風機三臺，工作兩臺，備用一臺。設備參數(shù)：流量 20.40m/min ;升壓 44.1kPa;配套電機型號Y200L-4;功率30kW轉速 1220r/min ；機組最大重量730kg。設計鼓風機房占地LX B=12X 5=60吊。2.7接觸消毒池與加氯間消毒的目的主要是利用物理或化學的方法殺滅廢水中的病原微生物，以防止 其對人類及禽畜的健康產(chǎn)生危害和對生態(tài)環(huán)境造成污染。對于醫(yī)院污水、屠宰

52、工 業(yè)及生物制藥等行業(yè)所排廢水，國家及各地方環(huán)保部門制定的廢水牌坊標準中都 規(guī)定了必須達到的細菌學標準。近年來實施較多的工業(yè)水回用和中水回用工程中, 消毒處理也都成為必須考慮的工業(yè)步驟之一。愜執(zhí)緝蘿紳頎陽灣愴鍵。2.7.1設計參數(shù)設計流量：Q =1500 m3/d水力停留時間：T=0.5h=30mi n設計投氯量為：p = 8.0mg/L平均水深：h=2.0m隔板間隔：b=1.5m2.7.2設計計算1500(1) 接觸池容積：V 二 Qt 二0.5 = 31.25m324表面積 a 二3125 =15.6m2，取 16m2h 2隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B= 3 X 1 = 3mA 16接觸池長度丨二L = A = 16 = 5.3,取5.5mB 3長寬比丄=耳=1.8B 3實際消毒池容積為 V LBh =5.5 3 2 =33m3池深取H =2 0.3= 2.3m (其中0.3m為超高)經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求(2