數(shù)控機(jī)床主軸箱設(shè)計(jì)

1、 第1章 概述1-1設(shè)計(jì)目的數(shù)控機(jī)床的課程設(shè)計(jì)，是在數(shù)控機(jī)床設(shè)計(jì)課程之后進(jìn)行的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。其目的在于通過數(shù)控機(jī)床伺服進(jìn)給系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，使我們?cè)跀M定進(jìn)給傳動(dòng)及變速等的結(jié)構(gòu)方案過程中得到設(shè)計(jì)構(gòu)思、方案分析、結(jié)構(gòu)工藝性、CAD制圖、設(shè)計(jì)計(jì)算、編寫技術(shù)文件、查閱技術(shù)資料等方面的綜合訓(xùn)練，建立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，培養(yǎng)我們初步的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力。1-2 主軸箱的概述 主軸箱為數(shù)控機(jī)床的主要傳動(dòng)系統(tǒng)它包括電動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)系統(tǒng)和主軸部件它與普通車床的主軸箱比較，相對(duì)來說比較簡(jiǎn)單只有兩極或三級(jí)齒輪變速系統(tǒng)，它主要是用以擴(kuò)大電動(dòng)機(jī)無級(jí)調(diào)速的范圍，以滿足一定恒功率、和轉(zhuǎn)速的問題。第二章 主傳動(dòng)設(shè)

2、計(jì)2-1驅(qū)動(dòng)源的選擇機(jī)床上常用的無級(jí)變速機(jī)構(gòu)是直流或交流調(diào)速電動(dòng)機(jī) ，直流電動(dòng)機(jī)從額定轉(zhuǎn)速nd向上至最高轉(zhuǎn)速nmax是調(diào)節(jié)磁場(chǎng)電流的方法來調(diào)速的，屬于恒功率，從額定轉(zhuǎn)速nd向下至最低轉(zhuǎn)速nmin時(shí)調(diào)節(jié)電樞電壓的方法來調(diào)速的屬于恒轉(zhuǎn)矩；交流調(diào)速電動(dòng)機(jī)是靠調(diào)節(jié)供電頻率的方法調(diào)速。由于交流調(diào)速電動(dòng)機(jī)的體積小，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，動(dòng)態(tài)響應(yīng)快，沒有電刷，能達(dá)到的最高轉(zhuǎn)速比同功率的直流調(diào)速電動(dòng)機(jī)高，磨損和故障也少，所以在中小功率領(lǐng)域，交流調(diào)速電動(dòng)機(jī)占有較大的優(yōu)勢(shì)，鑒于此，本設(shè)計(jì)選用交流調(diào)速電動(dòng)機(jī)。根據(jù)主軸要求的最高轉(zhuǎn)速3150r/min，交流主軸電動(dòng)機(jī)，最高轉(zhuǎn)速是5000r/min。 2-2 轉(zhuǎn)速圖的擬

3、定根據(jù)交流主軸電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速和基本轉(zhuǎn)速可以求得交流主軸電動(dòng)機(jī)的恒功率轉(zhuǎn)速范圍Rdp=nmax/nd=5000/1000=5 而主軸要求的恒功率轉(zhuǎn)速范圍Rnp=nmax/nd=3150/125=25.2，遠(yuǎn)大于交流主軸電動(dòng)機(jī)所能提供的恒功率轉(zhuǎn)速范圍，所以必須串聯(lián)變速機(jī)構(gòu)的方法來擴(kuò)大其恒功率轉(zhuǎn)速范圍。涉及變速箱時(shí)，考慮到機(jī)床結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度，運(yùn)轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性等因素，取變速箱的公比f等于交流主軸電動(dòng)機(jī)的恒功率調(diào)速范圍 Rdp,即=Rdp=2,功率特性圖是連續(xù)的，無缺口和無重合的。車床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)如下：工件最大回轉(zhuǎn)直徑D(mm)正轉(zhuǎn)最低轉(zhuǎn)速nmin( )正轉(zhuǎn)最高轉(zhuǎn)速nmin(

4、)電機(jī)功率N（kw）主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 40070315027125變速箱的變速級(jí)數(shù)變速箱的變速級(jí)數(shù)：Z=lgRnp/lg=lg25.2/lg5=2.0049                 取 Z=2確定各齒輪齒副的齒數(shù)：取S=118由U=1.60 得Z1=47 Z1=76由U=2.51 得Z2=88 Z2=35由U=1.33 得Z3=68 Z3=52由U=2.99 得Z4=30 Z4=90 由此擬定主傳動(dòng)系統(tǒng)圖，轉(zhuǎn)速圖

5、以及主軸功率特性圖分別如圖2-1，2-2圖2-1圖2-22.3 傳動(dòng)軸的估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度要求。強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭轉(zhuǎn)載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大的變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不是主要矛盾。除了載荷比較大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求軸在載荷下（彎曲，軸向，扭轉(zhuǎn)）不致產(chǎn)生過大的變形（彎曲，失穩(wěn)，轉(zhuǎn)角）。如果剛度不夠，軸上的零件如齒輪，軸承等由于軸的變形過大而不能正常工作，或者產(chǎn)生振動(dòng)和噪音，發(fā)熱，過早磨損而失效。因此，必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。通常，先按扭轉(zhuǎn)剛度軸的直徑，畫出草圖后，再根據(jù)受力情況，結(jié)構(gòu)布置和有關(guān)尺寸，

6、驗(yàn)算彎曲剛度。 計(jì)算轉(zhuǎn)速nj是傳動(dòng)件傳遞全部功率時(shí)的最低轉(zhuǎn)速，各個(gè)傳動(dòng)軸上的計(jì)算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖上直接得出如表2-1所示: 表2-1 各軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速軸IIIIII計(jì)算轉(zhuǎn)速990594125 各軸功率和扭矩計(jì)算： 已知一級(jí)齒輪傳動(dòng)效率為0.97（包括軸承），則 I軸： =×0.99=27×0.99=26.73 KW II 軸 = ×0.97=26.73×0.97=25.92 KW III軸 =×0.97=25.92×0.97=25.15 KW軸扭矩：軸扭矩：III軸扭矩：是每米長(zhǎng)度上允許的扭轉(zhuǎn)角（deg/m），可根據(jù)

7、傳動(dòng)軸的要求選取，其選取的原則如表2-2所示。表2-2 許用扭轉(zhuǎn)角選取原則軸主軸一般傳動(dòng)軸較低的軸（deg/m）0.5-11-1.51.5-2最后所確定各軸所允許的扭轉(zhuǎn)角如表2-3所示軸軸（電機(jī)軸）II軸III軸（deg/m）0.510.5把以上確定的各軸的扭矩，允許扭轉(zhuǎn)角代入估算公式 ,可得傳動(dòng)軸的估算直徑： 軸承30209 軸承30209因?yàn)橹鬏S為空心軸，材料取45鋼，所以A0=110 軸承30215最后取值如下表所示：軸IIIIII估算直徑455070主軸軸徑尺寸的確定： 已知車床最大加工直徑為Dmax=400mm,則 主軸前軸頸直徑 D1=0.25Dmax15=85-115mm 取95

8、 后頸直徑 D2=(0.7-0.85)D1=67-81mm 取75 內(nèi)孔直徑 d=0.1Dmax10=35-55mm 取402.4 齒輪模數(shù)的估算按接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算齒輪模數(shù)比較復(fù)雜，而且有些系數(shù)只有在齒輪的各參數(shù)都已知方可確定，故只有在裝配草圖畫完后校驗(yàn)用。在畫草圖時(shí)用經(jīng)驗(yàn)公式估算，根據(jù)估算的結(jié)果然后選用標(biāo)準(zhǔn)齒輪的模數(shù)。 齒輪模數(shù)的估算有兩種方法，第一種是按齒輪的彎曲疲勞進(jìn)行估算，第二種是按齒輪的齒面點(diǎn)蝕進(jìn)行估算，而這兩種方法的前提條件是各個(gè)齒輪的齒數(shù)必須已知，所以必須先給出各個(gè)齒輪的齒數(shù)。(1)齒輪彎曲疲勞的計(jì)算 齒輪彎曲疲勞估算公式 齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算 得 由中心距A及

9、齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)： 2.15，所以取m=3(2) 齒輪彎曲疲勞的計(jì)算 齒輪彎曲疲勞估算公式 2.56齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算 得131.6 ,取A=1352.19,所以取m=4.5(3) 齒輪彎曲疲勞的計(jì)算取m=4.5由于受傳動(dòng)軸軸徑尺寸大小限制，選取齒輪模數(shù)為m=3 mm,對(duì)比上面的結(jié)果，可知這樣設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，故取同一變速組中的所以齒輪的模數(shù)都為m=3mm.則各齒輪齒數(shù)和模數(shù)列表如下：齒輪Z1Z1Z2Z2Z3Z3Z4Z4齒數(shù)4776883568524476模數(shù)33334.54.54.54.5第三章 主軸箱展開圖的設(shè)計(jì)主軸箱展開圖是反映各個(gè)零件的相互關(guān)

10、系，結(jié)構(gòu)形狀以及尺寸的圖紙。因此設(shè)計(jì)從畫展開圖開始，確定所有零件的位置，結(jié)構(gòu)和尺寸，并以此為依據(jù)繪制零件工作圖。3.1 各零件結(jié)構(gòu)和尺寸設(shè)計(jì)3.11 設(shè)計(jì)內(nèi)容和步驟這一階段的設(shè)計(jì)內(nèi)容是通過繪圖設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)尺寸及選出軸承的型號(hào)，確定軸的支點(diǎn)距離和軸上零件力的作用點(diǎn)，計(jì)算軸的強(qiáng)度和軸承的壽命。3.1.2 有關(guān)零件結(jié)構(gòu)和尺寸的確定傳動(dòng)零件，軸，軸承是主軸部件的主要零件，其他零件的結(jié)構(gòu)尺寸是根據(jù)主要零件的位置和結(jié)構(gòu)而定。1） 傳動(dòng)軸的估算見前一節(jié)2） 齒輪相關(guān)尺寸的計(jì)算1.齒寬的確定齒寬影響齒的強(qiáng)度。輪齒越寬承載能力越高。但如果太寬，由于齒輪的制造誤差和軸的變形，可能接觸不均，反而容易引起振動(dòng)和噪聲。

11、齒寬b= d *d其中d 是齒寬系數(shù)，d是齒輪分度圓直徑。齒寬系數(shù)可查工具書得到；也就是說齒寬等于齒寬系數(shù)乘以齒輪分度圓直徑 。根據(jù)齒寬系數(shù)來定，一般齒寬系數(shù)0.3第一套嚙合齒輪：B1=d1xZ1=43mm;B1=d1xZ1=69mm第二套嚙合齒輪: B2=d2xZ2=80mm;B2=d2xZ2=32mm第三套嚙合齒輪：B3=d3xZ3=90mm;B3=d3xZ3=70mm第四套嚙合齒輪：B4=d4xZ4=59mm;B4=d4xZ4=100mm各個(gè)齒輪的齒厚確定如表3-1.表3-1 各齒輪的齒寬齒輪Z1Z1Z2Z2Z3Z3Z4Z4齒寬43698032907059100由計(jì)算公式；齒頂：齒根：得

12、到下列尺寸表齒輪的直徑?jīng)Q定了各軸之間的尺寸。各主軸部件中各個(gè)齒輪的尺寸計(jì)算如下表3-2：表3-2 各齒輪的直徑齒輪Z1Z1Z2Z2Z3Z3Z4Z4分度圓直徑(mm)143.5230.5266.5107.5304.75232.75196.75340.75齒頂圓直徑(mm)147234270111315243207351齒根圓直徑（mm）133.5220.5256.597.5294.75222.75186.75330.75 由表3-2可以計(jì)算出各軸之間的距離，現(xiàn)將它們列出如表3-3所示： 表3-3 各軸的中心距軸I-IIII-III距離187268.753)確定齒輪的軸向布置 為避免同一滑移齒輪變

13、速組內(nèi)的兩對(duì)齒輪同時(shí)嚙合，兩個(gè)固定齒輪的間距應(yīng)大于滑移齒輪的寬度。一般留有間隙1-2mm，所以首先設(shè)計(jì)滑移齒輪。 II軸上的滑移齒輪的兩個(gè)齒輪輪齒之間必須留有用于齒輪加工的間隙，插齒時(shí)，當(dāng)模數(shù)在1-2mm范圍內(nèi)時(shí)，間隙必須不小于5mm,當(dāng)模數(shù)在2.5-4mm范圍內(nèi)時(shí)，間隙必須不小于6 mm，且應(yīng)留有足夠的空間滑移，據(jù)此選出三片齒輪間的間隙分別為d1=17.5mm,d2=15mm. 由滑移齒輪的厚度以及滑移齒輪上的間隙可以得出主軸上的兩個(gè)齒輪間的距離至少是60mm，現(xiàn)取齒輪間的間距為64mm和70mm.4） 軸承的選擇及其配置主軸組件的滾動(dòng)軸承既要有承受徑向載荷的徑向軸承，又要有承受兩個(gè)方向軸向

14、載荷的推力軸承。軸承類型及型號(hào)選用主要根據(jù)主軸的剛度，承載能力，轉(zhuǎn)速，抗振性及結(jié)構(gòu)要求合理的進(jìn)行選定。 同樣尺寸的軸承，線接觸的磙子軸承比點(diǎn)接觸的球軸承的剛度要高，但極限轉(zhuǎn)速要低，多個(gè)軸承的承載能力比單個(gè)軸承的承載能力要大，不同軸承承受載荷類型及大小不同。為了提高主軸組件的剛度，通常采用輕型或特輕型系列軸承。通常情況下，中速重載采用雙列圓柱滾子軸承配雙向推力角接觸球軸承，或者成對(duì)圓錐滾子軸承，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是極限轉(zhuǎn)速較低。高速輕載采用成組角接觸球軸承，根據(jù)軸向載荷的大小分別選用25度或15度的接觸角。軸向載荷為主且精度要求不高時(shí)，選用推力軸承配深溝球軸承，精度要求較高時(shí)，選用向心推力軸承。該設(shè)

15、計(jì)的主軸不僅有剛度高的要求，而且有轉(zhuǎn)速高的要求，所以在選擇主軸軸承時(shí)，剛度和速度這兩方面都要考慮。主軸前軸承采用NN3019K型軸承一個(gè)，后支承采用30215型和51215型軸承各一個(gè)。3.1-3 各軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)I軸的一端與電動(dòng)機(jī)相連，需要安裝聯(lián)軸器取=45,聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩,查表得=331500，查表12-4，選用HL3彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630000。半軸聯(lián)軸器的孔徑45mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=112mm.半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=84mm，mm。根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度：為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，軸段右端需制出一軸肩，故取段的直徑mm;左端用軸端擋圈定位，按軸

16、端直徑取擋圈直徑D=55mm.半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=84mm，為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸斷面上，所以長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，取=82mm初步選擇滾動(dòng)軸承：因軸承同時(shí)有徑向力和軸向力度作用，選用單列圓錐滾子軸承。根據(jù)mm，選取0基本游隙組，查表選得單列圓錐滾子軸承30311。其尺寸為d×D×T=55×120×31.5。故=，取其值為32mm。右端滾子軸承采用軸肩定位，30311定位軸肩為h=(0.070.1)d=（3.855.5）取h=5因此，取mm。取安裝齒輪處的軸段IV-V的直徑mm；齒輪的左端與軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為

17、100mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取mm,齒輪右端采用軸肩定位,軸肩高度h=(23)R,由軸徑d=59mm查表15-2得R=2故取h=5mm,則軸環(huán)處的直徑,軸環(huán)寬度大于b1.4h，取mm，mm,取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，考慮箱體鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s=8mm,已知滾動(dòng)軸承寬T為31.5mm，則=T+S+3=58.5mm，取59mm +S16+8-10=14mm將其結(jié)構(gòu)草圖繪制如下圖32所示 圖3-2 軸的設(shè)計(jì)： 軸其結(jié)構(gòu)完全按標(biāo)準(zhǔn)確定，根據(jù)其周詳?shù)某叽缈蓪⒔Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖繪制如圖3-3所示：初步選擇滾子軸承：因軸承同時(shí)有徑向力和軸

18、向力度作用，選用單列圓錐滾子軸承。根據(jù)mm，選取0基本游隙組，查表選得單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為d×D×T=50×110×29.25。根據(jù)=55,取軸承30311其尺寸為d×D×T=55×120×31.5。故*=，取其值為32mmm。段考慮有鍵槽，軸加大5% ， = 50×(1+5%)=52.5 取值為53，由公稱尺寸取鍵b=14 ；h=9 鍵長(zhǎng)取90齒輪的左右端與兩軸承之間采用套筒定位，取右邊套筒長(zhǎng)為8。已知齒輪輪轂的寬度為95mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，取輪轂長(zhǎng)為92mm,取mm。齒

19、輪右端采用軸肩定位,軸肩高度h=(23)R,由軸徑d=55mm查表15-2得R=2故取h=6mm,則直徑,軸環(huán)寬度大于b1.4h，取，取軸承端蓋總寬度為20，齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，考慮箱體鑄造誤差，在確定滾子軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s,取s=8mm,已知滾子軸承寬T為29.25mm，則 =T+S+3=82mm。右端滾子軸承采用軸肩定位，30309定位軸肩為h=(0.070.1)d=（3.154.5）取h=4因此，取mm.-段因?yàn)橐惭b滑移齒輪，所以使用滑鍵 ,由公稱尺寸取鍵b=16 h=10 t=6 t1=4.3,由前述可知取l=459mm,將其結(jié)構(gòu)草圖繪制如下圖： 圖3-3主軸 :軸

20、徑選擇：已知車床最大加工直徑為Dmax=400mm,則主軸前軸頸直徑 D1=0.25Dmax15=85-115mm 取100mm 后頸直徑 D2=(0.7-0.85)D1=67-81mm 取75mm 內(nèi)孔直徑 d=0.1Dmax15=35-55mm 取50mm段：取,主要是軸承的安裝，初選圓錐滾子軸承30215，寬度27.25mm，內(nèi)徑75mm，外徑130mm所以取軸承端蓋總寬度為45，考慮箱體鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)在箱體放置一個(gè)長(zhǎng)度為15的套筒,已知滾動(dòng)軸承寬T為27.25mm，則 =T+14=42.25mm 取值L1=42mm。 段：左端滾子軸承采用軸肩定位，30217定位軸肩

21、為h=(0.070.1)取h=10所以 ，型軸承寬T為30.5mm,由前述可知L2=194mm；軸承左端采用卡簧定位，選取GB894.1-86軸用彈性擋圈 A型，S=2.5。III段：左端滾子軸承采用軸肩定位，30219定位軸肩為h=(0.070.1)，取h=2.5所以 d2=95mm，型軸承寬T為34.5mm,由前述可知L3=164mm；軸承左端采用卡簧定位，選取GB894.1-96軸用彈性擋圈 A型，S=2.5。段段：齒輪間用26mm套筒定位，取安裝齒輪處的軸段的直徑；齒輪3左端采用套筒定位，已知齒輪輪轂的寬度為30mm，選A型鍵28×16齒輪兩端采用卡簧定位，齒輪兩端采用卡簧定

22、位選取GB894.1-100軸用彈性擋圈 A型，S=2.5，L4=250mm.V段：主軸前軸承采用30219型軸承一個(gè)安裝軸承用，d7=95mm,軸承端蓋總寬38mm，已知32019型軸承寬T為34.5mm, =34.5+T=72.5mm，取L5=75mm。所以主軸的總長(zhǎng)L=725mm。3.1.4主軸組件的剛度和剛度損失的計(jì)算：最佳跨距的確定： 取彈性模量E=N/， D=（90+65）/2=77.5mm； 主軸截面慣距： 截面面積；A=3459.9 主軸最大輸出轉(zhuǎn)矩： 故總切削力為：估算時(shí)，暫取即取270mm前后支承支反力 取=1033000N/mm 則， 則=225mm因在上式計(jì)算中，忽略了

23、ys的影響，故=225mm主軸端部撓度的計(jì)算：已知齒輪最少齒數(shù)為30，模數(shù)為3，則分度圓直徑為90mm則齒輪的圓周力： 徑向力：則傳動(dòng)力在水平面和垂直面內(nèi)有分力為：水平面：垂直面：去計(jì)算齒輪與前支承的距離為66mm，其與后支承的距離為384mm。切削力的計(jì)算：已知車床拖板最大回轉(zhuǎn)直徑。則主切削力：徑向切削力：軸向切削力：當(dāng)量切削力的計(jì)算：P=（a=B）/a3639對(duì)于車床 B=0.4=160mm則水平面內(nèi)：垂直面內(nèi)：主軸端部的撓度計(jì)算：， 傳動(dòng)力的作用下，主軸端位移的計(jì)算公式見下式：式中：“”號(hào)表示位移方向上與力反向，b表示齒輪與前支承的距離，c表示齒輪與后支承的距離，將各值帶入，得 水平面內(nèi)

24、：垂直面內(nèi)：則主軸最大端位移為：已知主軸最大端位移許用值為0.0002L0.09mm則<，符合要求。主軸傾角的驗(yàn)算：在切削力p的作用下主軸前軸承處的傾角為：水平面：垂直面內(nèi)：傳動(dòng)力Q作用下主軸傾角為：水平面內(nèi)：rad垂直面內(nèi)：rad則主軸前軸承處的角為垂直面內(nèi)：rad 故符合要求。3-1-5軸承的校核：齒輪受切向力徑向力：；切削力F=1310N，徑向切削力軸向切削力，轉(zhuǎn)速n=4000r/min d=90mm 垂直面內(nèi)的受力分析：水平面內(nèi)的受力分析：故合力：求兩軸承的軸向力:對(duì)70000AC型軸承兩次計(jì)算的差值不大，因此，確定，當(dāng)量動(dòng)載荷： 對(duì)兩軸承取X=1，Y=0； X=1，Y=0；由載

25、荷性質(zhì)，輕載有沖擊故取當(dāng)量載荷：。因?yàn)樗钥芍鋲勖S承也符合剛度要求。3-2裝配圖的設(shè)計(jì)根據(jù)主軸展開圖第一階段的設(shè)計(jì)，已將主軸部件的各個(gè)部分的零件確定下來，展開圖在設(shè)計(jì)中附。第四章 設(shè)計(jì)部分的調(diào)節(jié)、潤(rùn)滑、維護(hù)保養(yǎng)、技術(shù)要求及其它1、為了減少車床磨損，延長(zhǎng)使用壽命，保證工件加工精度，應(yīng)對(duì)車床的所有摩擦部位進(jìn)行潤(rùn)滑，并注意日常的維護(hù)保養(yǎng)。2、車床的潤(rùn)滑形式常用以下幾種，（1）澆油潤(rùn)滑：常用于外露的滑動(dòng)表面，如導(dǎo)軌面和滑板導(dǎo)軌面等。（2）濺油潤(rùn)滑：常用于密閉的箱體中。如車床的主軸箱中的傳動(dòng)齒輪將箱底的潤(rùn)滑油濺射到箱體上部的油槽中，然后經(jīng)槽內(nèi)油孔流到各潤(rùn)滑點(diǎn)進(jìn)行潤(rùn)滑。（3）油繩導(dǎo)油潤(rùn)滑：常用于進(jìn)給箱

26、和溜板箱的油池中。利用毛線即吸油又滲油的特性，通過毛線把油引入潤(rùn)滑點(diǎn)，間斷地滴油潤(rùn)滑。（4）彈子油杯注油潤(rùn)滑：常用于尾座、中滑板搖手柄及三杠（絲杠、光杠、開關(guān)杠）支架的軸承處。定期的用油槍端頭油嘴壓下油杯上的彈子，將油注入。油嘴撤去，彈子又回復(fù)原位，封住注油口，以防塵屑入內(nèi)。（5）黃油杯潤(rùn)滑：常用于交換齒輪箱掛輪架的中間軸或不經(jīng)常潤(rùn)滑處。事先在黃油杯中加滿鈣基潤(rùn)滑脂，需要潤(rùn)滑時(shí)，擰進(jìn)油杯蓋，則杯中的油脂就被擠壓到潤(rùn)滑點(diǎn)中去。（6）油泵輸油潤(rùn)滑：常用于轉(zhuǎn)速高、需要大量潤(rùn)滑油連續(xù)強(qiáng)制潤(rùn)滑的場(chǎng)合。如主軸箱內(nèi)許多潤(rùn)滑點(diǎn)就是采用這種方式。3、車床的潤(rùn)滑要求: （1）車床上一般都有潤(rùn)滑系統(tǒng)圖，應(yīng)嚴(yán)格按照潤(rùn)

27、滑系統(tǒng)圖進(jìn)行潤(rùn)滑。（2）換油時(shí)，應(yīng)先將廢油放盡，然后用煤油把箱體內(nèi)沖洗干凈后，在注入新機(jī)油，注油時(shí)應(yīng)用網(wǎng)過濾，且油面不得低于油標(biāo)中心線。主軸箱內(nèi)零件用油泵潤(rùn)滑或飛濺潤(rùn)滑。箱內(nèi)潤(rùn)滑油一般三個(gè)月更換一次。主軸箱體上有一個(gè)油標(biāo)，若發(fā)現(xiàn)油標(biāo)內(nèi)無油輸出，說明油泵輸油系統(tǒng)有故障，應(yīng)立即停車檢查斷油的原因，并修復(fù)。（3）進(jìn)給箱上部油繩導(dǎo)油潤(rùn)滑的儲(chǔ)油槽，每班應(yīng)給該儲(chǔ)油槽加一次油。（4）交換齒輪箱中間齒輪軸軸承是黃油杯潤(rùn)滑，每班一次，7天加一次鈣基脂。（5）彈子油杯潤(rùn)滑每班潤(rùn)滑一次。導(dǎo)軌工作前后擦凈用油槍加油。5、車床日常保養(yǎng)要求：（1）每天工作后，切斷電源，對(duì)車床各表面、各罩殼、導(dǎo)軌面、絲杠、光杠、各操縱手柄

28、和操縱桿進(jìn)行擦拭，做到無油污、無鐵屑、車床外表整潔。（2）每周要求保養(yǎng)床身導(dǎo)軌面和中小滑板導(dǎo)軌面及轉(zhuǎn)動(dòng)部位的整潔、潤(rùn)滑。要求油眼暢通、油標(biāo)清晰，清洗油繩和護(hù)床油毛氈，保持車床外表清潔和工作場(chǎng)地整潔。6、車床一級(jí)保養(yǎng)要求：車場(chǎng)運(yùn)行500小時(shí)后，須進(jìn)行一級(jí)保養(yǎng)。其保養(yǎng)以操作工人為主，在維修工人的配合下進(jìn)行。保養(yǎng)時(shí)必須先切斷電源，然后按下述順序和要求進(jìn)行。（1）主軸箱的保養(yǎng)：a、清洗濾油器、使其無雜物b、檢查主軸鎖緊螺母有無松動(dòng)，緊定螺釘是否擰緊。c、調(diào)整制動(dòng)器及離合器摩擦片間隙。（2）交換齒輪箱的保養(yǎng)：a、清洗齒輪、軸套，并在油杯中注入新油脂。b、調(diào)整齒輪嚙合間隙。c、檢查軸套有無晃動(dòng)現(xiàn)象（3）滑板和刀架的保養(yǎng)：拆洗刀架和中、小滑板，洗凈擦干后重新組裝，并調(diào)整中、小滑板與鑲條的間隙。（4）尾座的保養(yǎng)：搖出尾座套筒，并擦凈涂油，以保證內(nèi)外清潔。（5）潤(rùn)滑系統(tǒng)的保養(yǎng)a、清洗冷卻泵、濾油器和成液盤。b、保證油路暢通，油孔、油繩、油氈清潔無鐵屑c、檢查油質(zhì)