板效率及回流比ppt課件

1、1 四、理論塔板數(shù)與板效率四、理論塔板數(shù)與板效率精餾塔內(nèi)存在兩種關(guān)系精餾塔內(nèi)存在兩種關(guān)系相平衡關(guān)系和操作線關(guān)系相平衡關(guān)系和操作線關(guān)系每種關(guān)系有兩種表示每種關(guān)系有兩種表示: :線圖（相平衡線，操作線）線圖（相平衡線，操作線）方程（相平衡方程，操作線方程）方程（相平衡方程，操作線方程）FxFDxDWxW2理論板和板效率（理論板和板效率（Ideal plate and plate efficiencyIdeal plate and plate efficiency） (1)(1)離開塔板的汽、液兩相達(dá)平衡，即離開理論板的兩相溫度相等，組成互成平衡。該板離開塔板的汽、液兩相達(dá)平衡，即離開理論板的兩相溫

2、度相等，組成互成平衡。該板稱為理論板稱為理論板(2)(2)汽、液兩相在板上充分接觸混合，塔板上不存在溫度差和濃度差；汽、液兩相在板上充分接觸混合，塔板上不存在溫度差和濃度差；表達(dá)理論板上傳遞過程特征的溫度和汽、液組成可直接由相平衡關(guān)系描述，如表達(dá)理論板上傳遞過程特征的溫度和汽、液組成可直接由相平衡關(guān)系描述，如 t-x(y) t-x(y) 相相圖、泡點(diǎn)方程或露點(diǎn)方程。圖、泡點(diǎn)方程或露點(diǎn)方程。 3v實(shí)際塔板上氣液兩相難以達(dá)到平衡，且傳遞過程與物系的性質(zhì)、操作條件以及塔板結(jié)構(gòu)和實(shí)際塔板上氣液兩相難以達(dá)到平衡，且傳遞過程與物系的性質(zhì)、操作條件以及塔板結(jié)構(gòu)和安裝狀況等因素有關(guān)，很難用簡單地確定離開實(shí)際塔

3、板的汽、液兩相溫度和組成關(guān)系。安裝狀況等因素有關(guān)，很難用簡單地確定離開實(shí)際塔板的汽、液兩相溫度和組成關(guān)系。v設(shè)計(jì)中，為了避免尋求這種難以確定的關(guān)系，一般是首先根據(jù)分離任務(wù)計(jì)算出所需的理論設(shè)計(jì)中，為了避免尋求這種難以確定的關(guān)系，一般是首先根據(jù)分離任務(wù)計(jì)算出所需的理論板數(shù)，然后再根據(jù)所選塔板類型以塔板效率進(jìn)行修正，從而確定出所需的實(shí)際塔板數(shù)。板數(shù)，然后再根據(jù)所選塔板類型以塔板效率進(jìn)行修正，從而確定出所需的實(shí)際塔板數(shù)。4塔板效率（板效率）表征的是實(shí)際塔板的分離效果接近理論板的程度。單板效率與全塔板塔板效率（板效率）表征的是實(shí)際塔板的分離效果接近理論板的程度。單板效率與全塔板效率是常用的兩種表示方法。

4、效率是常用的兩種表示方法。 單板效率單板效率 E Em m 又稱默弗里（又稱默弗里（MurphreeMurphree）板效率，可用氣相單板效率板效率，可用氣相單板效率 E EmV mV 或液相單板效率或液相單板效率 E EmL mL 表示，其定義分別為表示，其定義分別為 1*1nnnnmVyyyyE*11nnnnmLxxxxEx xn n, y, yn n 離開第離開第 n n 板的液相與汽相的實(shí)際組成；板的液相與汽相的實(shí)際組成；y yn n* *, , x xn n* * 與離開第與離開第 n n 板的液板的液( (汽汽) )相組成相組成 x xn n ( (y yn n) )成平衡的汽成平

5、衡的汽( (液液) )相組成；相組成；5v分別代表經(jīng)過一塊板后組成的實(shí)際變化，分母則為將該板視為理論板時(shí)的組成變化。單板分別代表經(jīng)過一塊板后組成的實(shí)際變化，分母則為將該板視為理論板時(shí)的組成變化。單板效率通常由實(shí)驗(yàn)測定。效率通常由實(shí)驗(yàn)測定。v注意：單板效率是一塊板的平均效率，板上各點(diǎn)的傳質(zhì)差異可進(jìn)一步由點(diǎn)效率（注意：單板效率是一塊板的平均效率，板上各點(diǎn)的傳質(zhì)差異可進(jìn)一步由點(diǎn)效率（Local Local efficiencyefficiency）來表達(dá)。來表達(dá)。6全塔板效率全塔板效率 E ET T （總板效率）為完成一定分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)（總板效率）為完成一定分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù) N N

6、T T 和實(shí)際塔板數(shù)和實(shí)際塔板數(shù) N NP P 之比之比E ET T 代表了全塔各層塔板的平均效率，其值恒小于代表了全塔各層塔板的平均效率，其值恒小于1.01.0。一般由實(shí)驗(yàn)確定或用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。一般由實(shí)驗(yàn)確定或用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。經(jīng)驗(yàn)式：經(jīng)驗(yàn)式：E ET T=0.49(=0.49(L L) )-0.245-0.245N NT T表示理論板數(shù)表示理論板數(shù); ;NPNP表示實(shí)際塔板數(shù)表示實(shí)際塔板數(shù); ;對一定結(jié)構(gòu)形式的板式塔，由分離任務(wù)和工藝條件確定出理論板數(shù)后，若已知一定操作條對一定結(jié)構(gòu)形式的板式塔，由分離任務(wù)和工藝條件確定出理論板數(shù)后，若已知一定操作條件下的全塔效率，便可求得實(shí)際板數(shù)。件下的全塔

7、效率，便可求得實(shí)際板數(shù)。 PTTNNE7引入理論板和板效率兩個(gè)概念后，為達(dá)到規(guī)定的分離要求，確定精餾塔所需的實(shí)際板數(shù)就引入理論板和板效率兩個(gè)概念后，為達(dá)到規(guī)定的分離要求，確定精餾塔所需的實(shí)際板數(shù)就轉(zhuǎn)變?yōu)榇_定所需理論板數(shù)和板效率兩個(gè)問題。轉(zhuǎn)變?yōu)榇_定所需理論板數(shù)和板效率兩個(gè)問題。 對一定的分離任務(wù)，所需理論板數(shù)目只取決于物系的相平衡以及塔內(nèi)汽、液兩相的摩爾流對一定的分離任務(wù)，所需理論板數(shù)目只取決于物系的相平衡以及塔內(nèi)汽、液兩相的摩爾流量，與物系的其它性質(zhì)，兩相接觸的傳質(zhì)傳熱情況及塔板的結(jié)構(gòu)形式等復(fù)雜因素?zé)o關(guān)。量，與物系的其它性質(zhì)，兩相接觸的傳質(zhì)傳熱情況及塔板的結(jié)構(gòu)形式等復(fù)雜因素?zé)o關(guān)。理論塔板數(shù)理論

8、塔板數(shù) N NT T 是代表了分離任務(wù)的難易程度。是代表了分離任務(wù)的難易程度。8對符合恒摩爾流假設(shè)的雙組分精餾過程，對符合恒摩爾流假設(shè)的雙組分精餾過程，N N 的計(jì)算只需應(yīng)用由易揮發(fā)組分衡算得出的操作的計(jì)算只需應(yīng)用由易揮發(fā)組分衡算得出的操作線方程和相平衡關(guān)系。線方程和相平衡關(guān)系。 111RxxRRyDnnVWxxVLyWnn111qxxqqyFy1y1x1x2y212yN-2xN-2xN-1yNN-1NmN-2W, xWF, xFD, xDQxxy119一、逐板法逐板法 交替使用平衡關(guān)系與操作關(guān)系，從塔頂至塔釜逐板進(jìn)行計(jì)算。塔頂采用全凝器。交替使用平衡關(guān)系與操作關(guān)系，從塔頂至塔釜逐板進(jìn)行計(jì)算。

9、塔頂采用全凝器。x xn nxxd d ( (兩操作線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)，僅當(dāng)飽和液體進(jìn)料時(shí)為兩操作線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)，僅當(dāng)飽和液體進(jìn)料時(shí)為x xF F) ) 此時(shí)第此時(shí)第N N板為加料板，提餾段第一塊板。板為加料板，提餾段第一塊板。N NT T精精=n-1 =n-1 令令x xn n=x=x1 1 改用提段操作關(guān)系。改用提段操作關(guān)系。 N NT T提提=m(=m(包括塔釜包括塔釜) )nDxxyxyx操作關(guān)系平衡關(guān)系操作關(guān)系平衡關(guān)系2211wmxxyxyx3221平衡關(guān)系操作關(guān)系平衡關(guān)系操作關(guān)系10步驟：步驟：繪繪相平衡圖相平衡圖 繪繪操作線操作線 從從a(xa(xD D,x,xD D) )到到c(x

10、c(xW W,x,xW W) )在相平衡與操作線間畫直角梯級(jí)，梯級(jí)個(gè)在相平衡與操作線間畫直角梯級(jí)，梯級(jí)個(gè)數(shù)即理論板層數(shù)（包括塔釜再沸器）。數(shù)即理論板層數(shù)（包括塔釜再沸器）。 11yy1xW12345678910axq 線de01.01.0y2y3y6yqxqzFx2x1xD12圖解法求理論板數(shù)時(shí)，操作線的更換以某梯級(jí)跨過兩操作線交點(diǎn)來判斷。圖解法求理論板數(shù)時(shí)，操作線的更換以某梯級(jí)跨過兩操作線交點(diǎn)來判斷。將跨過交點(diǎn)的梯級(jí)定為加料板，板上汽、液組成與進(jìn)料組成最為相近，對一定分離任務(wù)，將跨過交點(diǎn)的梯級(jí)定為加料板，板上汽、液組成與進(jìn)料組成最為相近，對一定分離任務(wù)，作圖所得的梯級(jí)最少。作圖所得的梯級(jí)最少

11、。最適宜的加料位置是板上汽、液組成與進(jìn)料組成最接近處。最適宜的加料位置是板上汽、液組成與進(jìn)料組成最接近處。 13適宜的加料位置適宜的加料位置123567812346781234567adccdacda0001.01.01.01.01.01.0yxyxxygf14回回流比是精餾過程計(jì)算不可缺的重要參數(shù)，塔所需的理論板數(shù)，塔頂冷凝器和塔釜再沸器流比是精餾過程計(jì)算不可缺的重要參數(shù)，塔所需的理論板數(shù)，塔頂冷凝器和塔釜再沸器的熱負(fù)荷均與回流比有關(guān)。的熱負(fù)荷均與回流比有關(guān)。精餾過程的投資費(fèi)用和操作費(fèi)用都取決于回流比的值。精餾過程的投資費(fèi)用和操作費(fèi)用都取決于回流比的值?；亓鞅鹊倪x擇回流比的選擇 ( (Det

12、ermination of reflux ratio)Determination of reflux ratio)全回流與最少理論板數(shù)全回流與最少理論板數(shù)Total reflux and minimum number of plateTotal reflux and minimum number of plate全回流時(shí)：全回流時(shí)：R R D D=0 =0 W W=0 =0 F F=0=0精餾段操作線：111RxxRRyDnnVWxxVLyWnn1提餾段操作線：nnxy1nnxy1對角線對角線15全回流時(shí)操作線和平衡線的距離為最遠(yuǎn)，達(dá)到相同的分離程度所需的理論板數(shù)最少，以全回流時(shí)操作線和平衡線

13、的距離為最遠(yuǎn)，達(dá)到相同的分離程度所需的理論板數(shù)最少，以 N Nmin min 表示。表示。全回流時(shí)的理論板數(shù)全回流時(shí)的理論板數(shù) N Nmin min 可用逐板計(jì)算法或圖解法求得?？捎弥鸢逵?jì)算法或圖解法求得。對理想溶液，可由芬斯克（對理想溶液，可由芬斯克（FenskeFenske）方程直接計(jì)算得。方程直接計(jì)算得。16最少理論板數(shù)最少理論板數(shù) ( (Minimum number of plate)Minimum number of plate)第第 n n 板汽液相平衡關(guān)系：板汽液相平衡關(guān)系：塔頂為全凝器時(shí)，塔頂為全凝器時(shí)，y y1 1 = x= xD D全回流操作線：全回流操作線： 離開第離開第

14、 1 1 塊板的汽液平衡為：塊板的汽液平衡為： 芬斯克芬斯克 ( (Fenske) Fenske) 方程方程nBAnnBAxxyyDBABAxxyy1111BABAxxyynBnBnAnAxyxy,1,1,nBAnBAxxyy1221BADBAxxxx21BADBAyyxx321BADBAyyxx17如此類推，可得第如此類推，可得第 N N 塊板（塔釜）上升塊板（塔釜）上升蒸汽組成為蒸汽組成為 芬斯克芬斯克 ( (Fenske) Fenske) 方程方程_ _捷算法求理論塔板數(shù)捷算法求理論塔板數(shù)即塔釜的液體組成即塔釜的液體組成 對雙組分溶液可略去下標(biāo)A、B式中的塔板數(shù)式中的塔板數(shù) N N 即為

15、全回流時(shí)所需的最少理論板數(shù)即為全回流時(shí)所需的最少理論板數(shù) N Nminmin。若取平均相對揮發(fā)度若取平均相對揮發(fā)度 芬斯克方程芬斯克方程 DBANNBAxxyy1211DBANNNBAWBAxxxxxx1211NNm21mWBADBAxxxxNloglogminmWWDDxxxxNlog11logmin 18對于一定的進(jìn)料和分離要求：對于一定的進(jìn)料和分離要求：R R ，精餾段操作線截距增大，操作線向平衡線移動(dòng)；精餾段操作線截距增大，操作線向平衡線移動(dòng)；進(jìn)料不變則進(jìn)料不變則 q q 線不變。操作線交點(diǎn)線不變。操作線交點(diǎn) d d 將向平衡線靠近。將向平衡線靠近。 R R ，提餾段操作線也向平，提餾

16、段操作線也向平衡線移動(dòng)。衡線移動(dòng)。結(jié)論：結(jié)論： R R ，達(dá)到指定分離程度所需理論板數(shù)將增多。，達(dá)到指定分離程度所需理論板數(shù)將增多。19最小回流比最小回流比( (RminRmin) )：R R ，兩操作線交點(diǎn)，兩操作線交點(diǎn) d d 落在平衡線上，所需的理論板數(shù)為無窮多。落在平衡線上，所需的理論板數(shù)為無窮多。d d 點(diǎn)稱為挾點(diǎn)，其附近稱為恒濃區(qū)或挾緊區(qū)。點(diǎn)稱為挾點(diǎn)，其附近稱為恒濃區(qū)或挾緊區(qū)。 qDqDxxyxRR1minminqadydxWxdxFxD1.001.01minRxDqqqDxyyxRmin20對最小回流比的說明對最小回流比的說明vx xq q 與與 y yq q 是是q q線與相平

17、衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)線與相平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo), ,可有相平衡圖中讀取可有相平衡圖中讀取, ,也可以計(jì)算出來也可以計(jì)算出來. .v若泡點(diǎn)進(jìn)料若泡點(diǎn)進(jìn)料, , x xq q = x = xF F , ,則則 y yq q 由相平衡方程求得由相平衡方程求得. .v一般情況下，一般情況下，xq xq 與與 yq yq 互成平衡（交點(diǎn)互成平衡（交點(diǎn) d d 在平衡線上）。在平衡線上）。v平衡線有下凹部分時(shí)，平衡線有下凹部分時(shí)， R R ，交點(diǎn)，交點(diǎn) d d 未落到平衡線上之前，操作線已與平衡線相切（未落到平衡線上之前，操作線已與平衡線相切（e e點(diǎn)）。此時(shí)恒濃區(qū)出現(xiàn)在點(diǎn)）。此時(shí)恒濃區(qū)出現(xiàn)在 e e 點(diǎn)附近，對應(yīng)

18、的回流比為最小回流比。點(diǎn)附近，對應(yīng)的回流比為最小回流比。21最小回流比最小回流比 ( (Minimum reflux ratio)Minimum reflux ratio)R Rmin min 公式計(jì)算同前，但式中公式計(jì)算同前，但式中 x xq q與與 y yq q 不是一對平衡數(shù)據(jù)，需由圖上讀出。不是一對平衡數(shù)據(jù)，需由圖上讀出。 yeqdea01.01.0ydxWxdzFxexDqdea01.01.0yeydxWxdzFxexD22實(shí)際操作的回流比應(yīng)介于全回流與最小回流比兩者之間。實(shí)際操作的回流比應(yīng)介于全回流與最小回流比兩者之間。適宜的回流比根據(jù)經(jīng)濟(jì)核算來確定，即應(yīng)在操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用之間作

19、出權(quán)衡。適宜的回流比根據(jù)經(jīng)濟(jì)核算來確定，即應(yīng)在操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用之間作出權(quán)衡。操作費(fèi)用：精餾的操作費(fèi)用主要決定于再沸器中產(chǎn)生上升蒸汽操作費(fèi)用：精餾的操作費(fèi)用主要決定于再沸器中產(chǎn)生上升蒸汽 V V 所消耗加熱介質(zhì)的量和所消耗加熱介質(zhì)的量和冷凝器中冷凝塔頂蒸汽冷凝器中冷凝塔頂蒸汽 V V 所消耗的冷卻介質(zhì)的量。而塔內(nèi)蒸汽量與回流比有關(guān)，即所消耗的冷卻介質(zhì)的量。而塔內(nèi)蒸汽量與回流比有關(guān)，即23可見，當(dāng)可見，當(dāng) F F、q q、D D 一定時(shí)，一定時(shí)，R R 增大，塔內(nèi)增大，塔內(nèi)上升蒸汽量增加，加熱和冷卻介質(zhì)的消耗量上升蒸汽量增加，加熱和冷卻介質(zhì)的消耗量亦隨之增多，操作費(fèi)用相應(yīng)增加。亦隨之增多，操作費(fèi)

20、用相應(yīng)增加。 FqVVDRDLV11總費(fèi)用設(shè)備費(fèi)操作費(fèi)費(fèi)用回流比 RRopt24選擇適宜回流比的原因選擇適宜回流比的原因v當(dāng)操作費(fèi)用和設(shè)備投資費(fèi)用之和為最小時(shí)，此時(shí)的回流比即為最適宜的操作回流比。當(dāng)操作費(fèi)用和設(shè)備投資費(fèi)用之和為最小時(shí)，此時(shí)的回流比即為最適宜的操作回流比。v精餾操作費(fèi)用主要包括再沸器中加熱蒸汽的消耗量（或其它加熱介質(zhì)）和塔頂冷凝器中冷精餾操作費(fèi)用主要包括再沸器中加熱蒸汽的消耗量（或其它加熱介質(zhì)）和塔頂冷凝器中冷卻水（或其它冷卻介質(zhì)）消耗量，而兩者又完全取決于塔內(nèi)上升的蒸汽量，因卻水（或其它冷卻介質(zhì)）消耗量，而兩者又完全取決于塔內(nèi)上升的蒸汽量，因V V= =L L+ +D D= =

21、（R R+1+1）D D，VV= =V V+ +（q q-1-1）F F所以當(dāng)所以當(dāng)F F、D D、q q一定時(shí)，上升蒸氣量一定時(shí)，上升蒸氣量V V和和VV皆正比于（皆正比于（R R+1+1）。）。25當(dāng)當(dāng)R R增大時(shí)，加熱和冷卻介質(zhì)的消耗量亦隨之增加，操作費(fèi)用隨之增加。增大時(shí)，加熱和冷卻介質(zhì)的消耗量亦隨之增加，操作費(fèi)用隨之增加。設(shè)備折舊費(fèi)用：包括再沸器、冷凝器和塔本身的投資費(fèi)用乘以折舊率。設(shè)備折舊費(fèi)用：包括再沸器、冷凝器和塔本身的投資費(fèi)用乘以折舊率。如果設(shè)備材料已選定，則此項(xiàng)費(fèi)用主要決定于設(shè)備的尺寸。如果設(shè)備材料已選定，則此項(xiàng)費(fèi)用主要決定于設(shè)備的尺寸。當(dāng)當(dāng)R R= =R Rminmin時(shí)，塔

22、板層數(shù)為時(shí)，塔板層數(shù)為，故設(shè)備費(fèi)用為，故設(shè)備費(fèi)用為. .但但R R稍大于稍大于R Rminmin, ,塔板層數(shù)便從塔板層數(shù)便從下降到某一層數(shù)，下降到某一層數(shù)，所以設(shè)備費(fèi)用也隨之下降。所以設(shè)備費(fèi)用也隨之下降。 26 但是當(dāng)?shù)钱?dāng)R R繼續(xù)增大時(shí)，塔板層數(shù)下降緩慢，設(shè)備費(fèi)用也下降緩慢，而另一方面由于繼續(xù)增大時(shí)，塔板層數(shù)下降緩慢，設(shè)備費(fèi)用也下降緩慢，而另一方面由于R R的增大，上升蒸氣量迅速的增加，從而使塔徑、再沸器及冷凝器等尺寸相應(yīng)的增大，因的增大，上升蒸氣量迅速的增加，從而使塔徑、再沸器及冷凝器等尺寸相應(yīng)的增大，因此當(dāng)此當(dāng)R R增大到某一值后，設(shè)備費(fèi)用反而又上升?？傎M(fèi)用：總費(fèi)用為設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)

23、用之增大到某一值后，設(shè)備費(fèi)用反而又上升?？傎M(fèi)用：總費(fèi)用為設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用之和，總費(fèi)用最低時(shí)所對應(yīng)的回流比即為適宜回流比。和，總費(fèi)用最低時(shí)所對應(yīng)的回流比即為適宜回流比。27v思考題思考題: :選擇回流比的原則是什么選擇回流比的原則是什么? ?為什么為什么? ?v( (什么是最適宜的回流比什么是最適宜的回流比? ?為什么為什么?)?)總費(fèi)用最少的總費(fèi)用最少的R R為適宜的回流比。為適宜的回流比。 R=R=（1.11.12.02.0）RminRmin（1 1）X XD D、X XW W一定，一定，RR，X XD D/ /（R+1R+1），N NT T設(shè)備費(fèi)用設(shè)備費(fèi)用（2 2）V=(R+1)DV=(

24、R+1)D，V=V+(q-1)FV=V+(q-1)F，R VR V加熱介質(zhì)量加熱介質(zhì)量 VV冷卻介質(zhì)量冷卻介質(zhì)量，操作費(fèi)用，操作費(fèi)用 。 在選擇適宜回流比時(shí)，要在兩者之間作一權(quán)衡，使總費(fèi)用最少。回流比有兩個(gè)極限值，在選擇適宜回流比時(shí)，要在兩者之間作一權(quán)衡，使總費(fèi)用最少?；亓鞅扔袃蓚€(gè)極限值，最大回流比和最大回流比和RminRmin，適宜回流比介于二者之間。，適宜回流比介于二者之間。 28設(shè)備費(fèi)用：設(shè)備費(fèi)用：R R= =R Rmin min 時(shí)，需無窮多塊塔板數(shù)，故設(shè)備費(fèi)用為無窮時(shí)，需無窮多塊塔板數(shù)，故設(shè)備費(fèi)用為無窮大。大。只要只要 R R 稍大于稍大于R Rminmin，所需理論板數(shù)急劇減少，設(shè)

25、備所需理論板數(shù)急劇減少，設(shè)備費(fèi)用隨之劇減。費(fèi)用隨之劇減。隨隨 R R 的增大，理論板數(shù)減小的趨勢漸緩。的增大，理論板數(shù)減小的趨勢漸緩。最適宜的回流比：精餾過程總費(fèi)用（操作費(fèi)用與設(shè)備費(fèi)用之和）最低時(shí)的回流比。最適宜的回流比：精餾過程總費(fèi)用（操作費(fèi)用與設(shè)備費(fèi)用之和）最低時(shí)的回流比。 根據(jù)實(shí)驗(yàn)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)minoptRR22 . 1R R 進(jìn)一步增大，上升蒸汽進(jìn)一步增大，上升蒸汽 V V 和和 V V 增大，塔徑、塔板面積、再沸器及冷凝器換熱面積增增大，塔徑、塔板面積、再沸器及冷凝器換熱面積增大，設(shè)備費(fèi)用又開始上升。大，設(shè)備費(fèi)用又開始上升。 理論板數(shù) NRmin回流比 RNmin29精餾條件：精餾

26、條件：(1) (1) 組分?jǐn)?shù)目組分?jǐn)?shù)目=211=211；(2) (2) 進(jìn)料熱狀態(tài)包括冷液至過熱蒸汽的五種情況；進(jìn)料熱狀態(tài)包括冷液至過熱蒸汽的五種情況；(3) (3) R Rmin min =0.537.0=0.537.0；(4) (4) 組分間相對揮發(fā)度組分間相對揮發(fā)度=1.264.05=1.264.05；(5) (5) 理論板數(shù)理論板數(shù)=2.443.1=2.443.1。吉利蘭吉利蘭 ( (Gilliland) Gilliland) 關(guān)聯(lián)圖關(guān)聯(lián)圖在精餾塔設(shè)計(jì)中，常借助于最小回流比在精餾塔設(shè)計(jì)中，常借助于最小回流比 R Rmin min 以及全回流時(shí)對應(yīng)的最少理論板數(shù)以及全回流時(shí)對應(yīng)的最少理論

27、板數(shù) N Nmin min 的概念的概念初步估算所需的理論塔板數(shù)。初步估算所需的理論塔板數(shù)。注意：使用該圖計(jì)算時(shí)，條件應(yīng)盡量與上述條件相近。注意：使用該圖計(jì)算時(shí)，條件應(yīng)盡量與上述條件相近。 30（1 1）根據(jù)物系性質(zhì)及分離要求，求出）根據(jù)物系性質(zhì)及分離要求，求出 Rmin，并選擇適宜的并選擇適宜的 R；（2 2）求出全回流下的）求出全回流下的 Nmin，對于接近理想物系的溶液，可用對于接近理想物系的溶液，可用Fenske方程計(jì)算；方程計(jì)算；(3)(3)計(jì)算出計(jì)算出 (R-Rmin)/(R+1)，查吉利蘭圖得查吉利蘭圖得 (N-Nmin)/(N+1) ，即可求得所需的，即可求得所需的 N；（4 4）確定加料位置。）確定加料位置。將該圖用于雙組分和多組分精餾的計(jì)算，其大致步驟是：將該圖用于雙組分和多組分精餾的計(jì)算，其大致步驟是：注意：上述計(jì)算中，與實(shí)際回流比注意：上述計(jì)算中，與實(shí)際回流比 R R 對應(yīng)的對應(yīng)的 N N 和與全回流對應(yīng)的和與全回流對應(yīng)的 N Nmi