35kV電網(wǎng)繼電保護(精)

1、西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計（論文論文題目：35Kv 電網(wǎng)繼電保護設(shè)計 所屬系部：自動化工程系指導(dǎo)老師:張桂金職稱:教師專業(yè):電氣自動化西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院制年月 日畢業(yè)設(shè)計（論文任務(wù)書 題目:35Kv 電網(wǎng)繼電保護設(shè)計任務(wù)與要求：短路電流計算：電網(wǎng)繼電保護配置設(shè)計；輸電線路繼電保護設(shè)計三部分分階段寫說明書一份，畫硬件設(shè)計電路圖（包括繼電保護回路展開式原理圖及 設(shè)備表。時間:年月 日至年月 日共周所屬系部:自動化工程系學(xué)生姓名:宋科學(xué)號:18專業(yè):電氣自動化指導(dǎo)單位或教研室：指導(dǎo)教師:張桂金職稱:教師西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院制年月 日畢業(yè)設(shè)計（論文進度計劃表日91x fv rt 軌檸悄現(xiàn)嵐FK實

2、fl1本表作評定學(xué)生平時成績的依據(jù)之一35KV 電網(wǎng)繼電保護設(shè)計【摘要】本次繼電保護設(shè)計是 35KV 電網(wǎng)繼電保護設(shè)計（多電源環(huán)網(wǎng)，單側(cè)電源線路保護整定。本次設(shè)計中采用 WXB 11C 型微機保護對電網(wǎng)進行保護,首先介紹了電力系 統(tǒng)繼電保護的基礎(chǔ)知識，然后根據(jù)給定 35KV 電網(wǎng)的接線圖及參數(shù)，進行短路電流計 算,制定出反應(yīng)其輸電線路上相間短路、接地短路故障的繼電保護配置方案。通過對所配置的繼電保護進行整定計算和校驗，論證繼電保護配置的正確性。并加裝自 動重合閘裝置，提高供電可靠性。關(guān)鍵詞：短路電流計算；電網(wǎng)繼電保護；輸電線路繼電保護；重合閘AbstractThis desig n is 35

3、KV electric grid protecti on desig n (multi-power sources loop, sin gleside power source line protectio n sett in g. In this desig n using WXB-11C microcomputerprotectio n protects the electrical n etwork. First the electrical power system protecti oneleme ntary kno wledge is in troduced.the n accor

4、di ng to the wiring diagram and theparameter of the 35KV electrical n etwork, the short-circuit curre nt is calculated. Protect ionequipme nt pla n reflect ing phase fault and earth fault on the tran smissi on line are determin ed. Through setti ng calculati on and verificati on of protect ion equip

5、ped, accuracy ofprotect ion equipme nt is proved. In order to improve power supply reliability, reclos ing isequipped. The basis of the sett ing values worked out, the defi nite value lists ofmicrocomputer protectio n are completed.Key words:protection; short-circuit current calculation; reclosing目錄

6、1 概 述.1 1.1 電力系統(tǒng)繼電保護的作 用. 1 1 電力系統(tǒng)繼電保護技術(shù)與繼電保護裝 置. 11.2.1 繼電保護技術(shù)要求.11.2.2繼電保護裝置.11.3 繼電保護的基本要求.1 1.4電網(wǎng)繼電保護的設(shè)計原貝 U .2 1.4.135kV 線路保護配置原貝 U .2 1.4.2 35kV母線保護配置原貝 U .2 1.4.3 35kV斷路器保護配置原U .22 系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計算.3 2 標(biāo)幺制及標(biāo)幺值計算方法.3 2.1 標(biāo)幺制的概念.3 2.12 標(biāo)么值的折2.2、雙繞組變壓器的參數(shù)計壓器的參數(shù)計4 2. 3.1電阻參數(shù)計2.3.2 電抗參數(shù)計2. 4 輸電線路參數(shù)的計

7、算.43 中性點接地的選擇.53.135KV 中性點直接接地電網(wǎng)中線路的保護.5 3 高頻保護整定時考慮的幾個問題. 5 3.2.1高頻信號注意事項.閉鎖距離保護的整定計護各段的整定計算4 短路電流的計8 4.1 三相短路電流計5 繼電保護整定（以下電流值的單位為：KA;電壓值的單位為:KV。. 10 5.1 對保護 5 進行整定計算.11 5.1.1保護 5 的I段.11 5.1.2 保護 5 的U段.115.1.3 保護 5 的川段.125.2 護 3 進行整定計算.125.2.1 保護 3 的I.5 3 高頻6 3.3 距離保.64.2 兩相短路電流計9段.12522 保護 3 的U段.

8、125.2.3 保護 3 的川段.135.3 對保護 1 進行整定計算.135.3.1 保護 1 的I段.135.3.2 保護 1 的U段.135.3.3 保護 1 的川段.135.4 對保護 2 進行整定計算.14 5.4.1保護 2 的I段.145.4.2 保護 2 的U段.155.4.3 保護 2 的川段.155.5、對保護 4 進行整定計算.15 5.5 保護 4 的I段.155.5.2 保護 4 的U段.165.5.3 保護 4 的川段.165.6 對保護 6 進行整定計算.17 5.6.1保護 6 的I段.175.6.2 保護 6 的U段.175.6.3 保護 6 的川段.176

9、短路電流計算說明書.19 6.1三相短路電流計算.196.2 兩相短路電流計算.216.2.1 兩相短路電流負序電抗化簡.23 6 繼電保護整疋.25 6.3.1 方向元件的設(shè)置.266.3.2 整定原則.27 6.3.3 繼電保護配置成果表.277 零序電流保護的整定計算.28 7.1零序電流保護瞬時段（I段的整定計算 .28 7 零序電流保護（U段的整定計算.29 7 零序電流保護（川段的整定計算 . 29 7 零序方向元件靈敏度的校驗.30結(jié)束語. 31 謝辭.32 參考文獻.331 概述1.1 電力系統(tǒng)繼電保護的作用電力系統(tǒng)的運行要求安全可靠、電能質(zhì)量高、經(jīng)濟性好。1.2 電力系統(tǒng)繼電

10、保護技術(shù)與繼電保護裝置1.2.1 繼電保護技術(shù)要求（1 起動失靈的保護為線路、過電壓和遠方跳閘、母線、短引線、變壓器（高抗的電氣量保護。（2 斷路器失靈保護的動作原則為：瞬時分相重跳本斷路器的兩個跳閘線圈；經(jīng)延時三相跳相鄰斷路器的兩個跳閘線圈和相關(guān)斷路器（起動兩套遠方跳閘或母差、 變 壓器保護，并閉鎖重合閘。（3 失靈保護應(yīng)采用分相和三相起動回路，起動回路為瞬時復(fù)歸的保護出口接 點（包括與本斷路器有關(guān)的所有電氣量保護接點。(4 斷路器失靈保護應(yīng)經(jīng)電流元件控制實現(xiàn)單相和三相跳閘，判別元件的動作時 間和返回時間均不應(yīng)大于 20ms。(5 重合閘僅裝于與線路相聯(lián)的兩臺斷路器保護屏(柜內(nèi)，且能方便地整

11、定 為一臺 斷路器先重合，另一臺斷路器待第一臺斷路器重合成功后再重合。(6 斷路器重合閘裝置起動后應(yīng)能延時自動復(fù)歸，在此時間內(nèi)斷路器保護應(yīng)溝 通 本斷路器的三跳回路，不應(yīng)增加任何外回路。(7 閉鎖重合閘的保護為變壓器、失靈、母線、遠方跳閘、高抗、短引線保護。(8 短引線保護可采用和電流過流保護方式，也可采用差動電流保護方式。(9 短引線保護在系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)引起諧波分量和直流分量影響下不應(yīng)誤動作。(10 短引線保護的線路或變壓器隔離刀閘輔助接點開入量不應(yīng)因高壓開關(guān)場強 電磁干擾而丟失信號。對隔離刀閘輔助接點的通斷應(yīng)有監(jiān)視指示。1.2.2 繼電保護裝置繼電保護裝置，就是指能反應(yīng)電力系統(tǒng)中電氣元件發(fā)

12、生故障或不正常運行狀態(tài),并動作于斷路器跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置1.3 繼電保護的基本要求對繼電保護裝置有哪些基本要求 要求是:選擇性、快速性、靈敏性、可靠 性。選擇性：系統(tǒng)中發(fā)生故障時，保護裝置應(yīng)有選擇地切除故障部分，非故障部分繼續(xù) 運行；快速性 短路時,快速切除故障這樣可以縮小故障范圍，減少短路電流引起 的破壞；減少對用記的影響；提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性；靈敏性:指繼電保護裝置對保 護設(shè)備可能發(fā)生的故障和正常運行的情況，能夠靈敏的感受和靈敏地作，保護裝置的靈敏性以靈敏系數(shù)衡量?？煽啃?對各種故 障和不正常的運方式，應(yīng)保證可靠動作，不誤動也不拒動，即有足夠的可靠。1.4 電網(wǎng) 繼電保護的設(shè)計原則1

13、.4.1 35kV 線路保護配置原則(1 每回 35kV 線路應(yīng)按近后備原則配置雙套完整的、獨立的能反映各種類型故障、具有選相功能全線速動保護(2每回 35kV 線路應(yīng)配置雙套遠方跳閘保護。斷路器失靈保護、 過電壓保護和不設(shè)獨立電抗器斷路器的 500kV 高壓并聯(lián)電抗器保護動作均應(yīng)起動遠跳。(3 根據(jù)系統(tǒng)工頻過電壓的要求，對可能產(chǎn)生過電壓的 500kV 線路應(yīng)配置雙 套過電壓保 護。(4 裝有串聯(lián)補償電容的線路，應(yīng)采用雙套光纖分相電流差動保護作主保護。(5 對電纜、架空混合出線，每回線路宜配置兩套光纖分相電流差動保護作為主 保護，同時應(yīng)配有包含過負荷報警功能的完整的后備保護。(6 雙重化配置的

14、線路主保護、后備保護、過電壓保護、遠方跳閘保護的交 流 電壓回路、電流回路、直流電源、開關(guān)量輸入、跳閘回路、起動遠跳和遠方信號傳輸通道均應(yīng)彼此完全獨立沒有電氣聯(lián)系。(7 雙重化配置的線路保護每套保護只作用于斷路器的一組跳閘線圈(8 線路主保護、后備保護應(yīng)起動斷路器失靈保護。1.4.2 35kV 母線保護配置原則(1 每條 500kV 母線按遠景配置雙套母線保護，對 500kV 一個半斷路器接線 方式, 母線保護不設(shè)電壓閉鎖元件(2雙重化配置的母線保護的交流電流回路、直流電源、開關(guān)量輸入、跳閘回路均應(yīng)彼此完全獨立沒有電氣聯(lián)系。(3 每套母線保護只作用于斷路器的一組跳閘線圈。(4 母線側(cè)的斷路器失

15、靈保護需跳母線側(cè)斷路器時，通過起動母差實現(xiàn)。143 35kV 斷路器保護配置原則(1 一個半斷路器接線的 500kV 斷路器保護按斷路器單元配置，每臺斷路器 配置 一面斷路器保護屏(柜。(2 當(dāng)出線設(shè)有隔離開關(guān)時，應(yīng)配置雙套短引線保護。(3 重合閘溝三跳回路在斷路器保護中實現(xiàn)。(4 斷路器三相不一致保護應(yīng)由斷路器本體機構(gòu)完成。(5 斷路器的跳、合閘壓力閉鎖和壓力異常閉鎖操作均由斷路器本體機構(gòu)實現(xiàn),分相操作箱僅保留重合閘壓力閉鎖回路。(6 斷路器防跳功能應(yīng)由斷路器本體機構(gòu)完成。2 系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計算2.1 標(biāo)幺制及標(biāo)幺值計算方法所謂標(biāo)幺制，就是把各個物理量均用標(biāo)幺制來表示的一種相對單位制

16、2.1.1 標(biāo)幺制的概念標(biāo)幺制(per unit 電路計算中各物理量和參數(shù)均以其有名值與基準(zhǔn)值的比值表示無量綱體制。例如物理量 A ,有其相應(yīng)基準(zhǔn)值 AB ,則 A 的標(biāo)幺值 A*=A/AB。2.12 標(biāo)么值的折算進行電力系統(tǒng)計算時，除采用有單位的阻抗、導(dǎo)納、電壓、電流、功率等進行 運算外，還可采用沒有單位的阻抗、導(dǎo)納、電壓、電流、功率等的相對值進行運 算前者稱有名制，后者稱標(biāo)么制標(biāo)么制之所以能在相當(dāng)寬廣的范圍內(nèi)取代有名 制，是由于標(biāo)么制具有計算結(jié)果清晰、便于迅速判斷計算結(jié)果的正確性、可大量簡化計算等優(yōu)點。標(biāo)么值二實際有名值（任意單位/基準(zhǔn)值（與有名值同單位對于直接電氣聯(lián)系的網(wǎng)絡(luò)，在制訂標(biāo)么值

17、的等值電路時，各元件的參數(shù)必須按 統(tǒng)一的基準(zhǔn)值進行歸算.由于各元件的額定值可能不同，因此，必須把不同基準(zhǔn)值 的標(biāo)么阻抗換算成統(tǒng)一基準(zhǔn)值的標(biāo)么值.現(xiàn)統(tǒng)一選定的基準(zhǔn)電壓和基準(zhǔn)功率分別為 V 和 S,則電抗的實際有名值換算成標(biāo)么值，即在工程計算中規(guī)定，各個電壓等級 都以其平均額定電壓 V 作為基準(zhǔn)電壓.根據(jù)我國現(xiàn)行的電壓等級，各級平均額定 電 壓規(guī)定為 3.15, 6.3, 10.5, 15.75,37, 115, 230, 345, 525KV2.2、雙繞組變壓器的參數(shù)計算變壓器的參數(shù)一般是指其等值電路中的電阻RT ,電抗 XT ,電導(dǎo) GT 和電納BT ,變壓器的變比 K。根據(jù)銘牌上所給的短路損

18、耗 PS 短路電壓 VS%,空載損耗 PO空載電流 10%。前兩個數(shù)據(jù)由短路試驗得到，用以確定 RT 和 XT;后兩個數(shù) 據(jù)由空載試驗得到，用以確定 GT 和 BT0電阻 RT :變壓器作短路試驗時，將一側(cè)繞組短接，在另一側(cè)繞組施加電壓，使 短路繞組的電流達到額定值.由于此時外加電壓較小，相應(yīng)的鐵耗也小，可以認為 短路損耗即等于變壓器通過額定電流時原、副方繞組電阻的總損耗.在電力系統(tǒng) 計算中，常用變壓器三相額定容量和額定線電壓進行參數(shù)計算，則公式 為:RTQ=PSKWVN2KW103/SN2KVA電抗 XT:當(dāng)變壓器通過額定電流時，在電抗上產(chǎn)生的電壓降的大小，可以用額 定電壓的百分數(shù)表示，對于

19、大容量變壓器，其繞組電阻比電抗小得多，則公式：XTQ=VS% VN2KVX103/100/SNKVA電導(dǎo) GT :變壓器的電導(dǎo)是用來表示鐵芯損耗的.由于空載電流相對額定電流來說是很小的，繞組中的銅耗也很小，所以近似認為變壓器的鐵耗就等于空載 損耗,則公式為：GTS= POKW 10-3/VN2KV電納 BT:變壓器的電納代表變壓器的勵磁功率.變壓器空載電流包含有功分 量和無功分量，與勵磁功率對應(yīng)的是無功分量.由于有功分量很小，無功分量和空 載電流在數(shù)值上幾乎相等.BTS=IO% SNKVA1.3(3 第川段的整定計算動作阻抗通常按躲過最小負荷阻抗min?fh Z整定。對全阻抗繼電器zqh k

20、fh dzK K K ZZmin?=對方向阻抗繼電器cos(minfhlm zq h k fh dz K K K Z?-=?川上兩式中min?fh Z- 最小負荷阻抗,maxmin3/95. 09. 0(? =fh e fh IU ZkK 可靠系數(shù)，取 1.3;h K 繼電器的返回參數(shù)，取 1.151.25; zqK 負荷自起動參數(shù)；取 1.52.5電網(wǎng)額定相電壓；Imfh? 分別為阻抗元件的最靈敏角和負荷阻抗角第川段保護的靈敏系數(shù)：作近后備時5.1 =1dz Im Z Z K 川作遠后備時2.12max +=? I fz I dzIm Z K式中max?fz K相鄰線路末端短路時，實際可能的

21、最大分支系數(shù)。保護的動作時限tt t xl dz dz ?+? =max 川(4、繼電器阻抗值：jxYHLH Idzj dz Kn n Z Z =? (5、起動元件的整定：負序電流與零序電流元件作為裝置的起動元 件,與相電流元件輔助起動元件配合，起動發(fā)信并構(gòu)成振蕩閉鎖回路。負序與零序電流元件按以下原則整定：1、本線路末端兩相短路負序電流元件靈敏度大于42、本線路末端單相或兩相接地短路，負序零序電流元件靈敏度均大于 43、距離保護第川段保護范圍末端兩相短路，負序電流元件靈敏度大于 2 4、距 離保護第川段保護范圍末端單相或兩相接地短路，負序或零序電流元件靈 敏度均大 于 2 相電流元件的整定為：

22、ffh k dz KI K I max ?=max?fh I- 最大負荷電流k K 可靠系數(shù)，取 1.21.3fK返回系數(shù)，取 0.854 短路電流的計算短路是電力系統(tǒng)的嚴(yán)重故障。所謂短路，是指一切不正常的相與相之間或相與 地之間發(fā)生通路的情況。產(chǎn)生短路的原因有以下幾個方面：1、元件損壞 2、氣象條 件惡化3、人為事故 4、其它在三相系統(tǒng)中可能發(fā)生的短路有：1、三相短路 f (3 2、兩相短路 f (2 3、兩相接 地短路 f (1,1。三相短路也稱為對稱短路，系統(tǒng)各相與正常運行時一樣仍處于對稱狀態(tài)。其它 類型的短路都是不對稱的路電力系統(tǒng)的運行經(jīng)驗表明，在各種類型的短路中，單相短路占大多數(shù)，兩

23、相短 路較少，三相短路機會最少。 從短路計算方法來看，一切不對稱短路的計算在采用 對稱分量法后，都歸結(jié)為對稱短路的計算。 短路計算的目的1 選擇有足夠機械穩(wěn)定度和熱穩(wěn)定度的電氣設(shè)備為了合理的配置各種繼電保護和自動裝置并正確整定其參數(shù)，必須對電力網(wǎng)中 發(fā)生的各種短路進行計算和分析.在這些計算中不但要知道故障支路中的電流值，還必須知道在網(wǎng)絡(luò)中的分布情況.有時還要知道系統(tǒng)中某些節(jié)點的電壓值 1 在設(shè)計 和選擇發(fā)電廠和電力系統(tǒng)電氣主接線時，為了比較各種不同方案的接線 圖，確定是 否需要采取限制短路電流的措施，都要進行必要的短路電流計算。1 進行電力系統(tǒng) 暫態(tài)穩(wěn)定計算，研究短路對用戶工作的影響等，也包含

24、有一部分 短路計算1 在實際工作中，根據(jù)一定的任務(wù)進行短路計算時必須首先確定計算條件 所 謂計算條件是指短路發(fā)生時系統(tǒng)的運行方式，短路的類型和發(fā)生地點，以及短路發(fā) 生后所采取的措施4.1 三相短路電流計算最大運行方式：兩電站的六臺機組全部投入運行，中心變電所在地 110KV 母線 上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為 0. 225。城關(guān)變電所總負荷為 240A (35K V 側(cè)由金河電 站供給110KA、青嶺電站供給 130KA。剩余的 110 A 經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。最后化簡所得的電抗為：X32=0.712; X33=10.791; X34=5.047解:根據(jù)題意解得三相短路電流系統(tǒng):I*j= 1/X*

25、j = 1/0.712 =1.406l(3s.max=lj I*j=7.731青嶺:X*js= X*j Se/Sj = 1.079查表得:I*e=0.98l(3q.max=l ” = I*e x Se/1.73Up =0.541金河:X*js= X*j Se/Sj = 0.757查表得:I*e=1.353I(3j.max=I”= I*exSe/1.73Up =1.115S=7.731 I q =0.541 I j =1.115 4.2 兩相短路電流計算最小運行方式：兩電站都只有一臺機組投入運行，中心變電所 110KV 母線上的 系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為 0.35 城關(guān)變電所總負荷為 105A(35K

26、V 側(cè),由金河電站供給 40A、青嶺電站供給 65A。剩余的 15A 經(jīng)中心變電所送入 系統(tǒng)?；嗠娍箞D，得出兩相正負序電抗圖后，合并得出：X31=0.826; X32=10.804; X33=11.562解:根據(jù)題意解得三相短路電流系統(tǒng):I*j= 1/X*j = 1/1.661 =0.602Is=IjX=3.310I(3s.min= 1.73 Is =5.733青嶺:X*js= X*j Se/Sj = 1.163查表得:I*e=0.911=I*eXTSUp =0.25l(3q.min=1.73xI”= 0.433金河:X*js= X*jXe/Sj = 0.815查表得:I*e=1.265I”

27、= I*exSe/1.73Up =0.261I(3j.min=1.73xI”= 0.452 IS=5.733 I q =0.433 I j =0.4525 繼電保護整定(以下電流值的單位為：KA;電壓值的單位為：KV 各保護進行整定：分別對單側(cè)電源進行保護的整定：A、對下面單側(cè)電源進行保護整定：5.1 對保護 5 進行整定計算解:根據(jù)題意所得：5.1.1 保護 5 的I段Xs.max=0.866XEs/l(2d3.min = 23.81Xs.mi n= Es/I(3d3.max = 16.5Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 20.155IIop5=KIrel I(

28、3d4.max=0.9204根據(jù)下圖對檢驗:LImin=1/X1(0.866Es/IIop5-Xs.max=-9.280.15L 故滿足要求;5.1.2 保護 5 的U段Ksen= I(2d4.min/ Inop5=1.3 (滿足要求故:Inop5= I(2d4.min/ Ksen =0.395 Inop5=0.395 tnop5=tIop5+At =0.5s tnop5=0.5s5.1.3 保護 5 的川段I 川 op5=KrelKss IL.max /Kre=0.367 I 川 op5=0.367 靈敏度校驗:近后備:Ksen = I(2d4.min/ I 川 op5=1.4 1.3遠后備

29、：Ksen = I(2d8.min/ I 川 op5=6.3 1.2滿足要求t 川 op5=tIIop5+At =2s tMop5=2s5.2 護 3 進行整定計算解:根據(jù)題意所得：5.2.1 保護 3 的I段IIop3=KIrel I(3d3.max=1.554Xs.max=0.866 (Es/l(2d2.min = 19.723Xs.mi n= Es/I(3d2.max = 12.777Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 16.75檢驗:LImin=1/X1(0.866Es/ IIop3-Xs.max=-19.5460.15L故不滿足要求；采用瞬時電流電壓聯(lián)鎖速

30、斷保護整定計算：LImain = 0.75L = 7.5 km電流元件的動作電流：IIop3= Es/( Xs.main+ X1 LImain=0.940低電壓元件的動作電壓：UIop3=1.73 IXIop3 X1 LImain=4.884最小運行方式時的保護區(qū)：LImin = (0.866Es-Xs.min IIop3/ X1 IIop3=-30.78故不滿足要求，所以不設(shè)I段；5.2.2 保護 3 的U段IIIop3=Kph IIop5=0.8063檢驗:Ksen= I(2d3.min/ IIop3=0.8181.5故滿足要求；tIop3=tIop5+At =op3=1s5.2.3 保護

31、 3 的川段I 川 op 3=Eop 3=0.298 靈敏度校驗：近后備:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op3=2.607 1.5遠后備:Ksen = I(2d4.min/ I 川 op3=1.725 1.5滿足要求t 川 op3=t 川 op5+At =op3=2.5s 5.3 對保護 1 進行整定計算5.3.1 保護 1 的I段IIop1=KI Iop1=1.128Xs.max=0.866 Es/l(2d1.min = 8.605Xs.mi n= Es/I(3d1.max = 6.845Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 7.725檢驗:LImin

32、=1/X1(0.866Es/ IIop1-Xs.max=19.40.15L故滿足要求；5.3.2 保護 1 的U段Inop 仁 Kph In nop 仁 0.373檢驗:Ksen= I(2d2.min/ Inop1=3.841.5故滿足要求；tnop1=tnop3+At =nop1=0.5s 5.3.3 保護 1 的川段I 川 op =KrelKss IL.max /Kre=0.298 I 川 op1=0.298 靈敏度校驗:近后備:Ksen = I(2d2.min/ I 川 op1=4.812 1.5遠后備:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op1=2.033 1.5滿足要求t 川

33、 op1=t 川 op3+At =3s tMop 仁 3s B、對下面單側(cè)電源進行保護整定5.4 對保護 2 進行整定計算解:根據(jù)題意所得：Xs.max=0.866 (0.866Es/ 11op2-Xs.max=-48.271.3故不滿足要求；采用瞬時電流電壓聯(lián)鎖速斷保護整定計算：LIma in = 0.75L = 30 km電流元件的動作電流：IIop2= Es/( Xs.main+ X1 LI低電壓元件的動作電壓：UIop2=1.73 IXI op2 X1 LI最小運行方式時的保護區(qū)：LImin = (0.866Es-Xs.max 11op2/ X1 IIop5=-15.063kmLImi

34、n0.15L故不滿足要求，所以不設(shè)I段；5.4.2 保護 2 的U段Ksen= I(2d1.min/ Inop2=1.3 (滿足要求故:Inop2= I(2d1.min/ Ksen=0.249 IHop2=0.249 tUop2=tIop2+At =0.5s tHop2=0.5s 5.4.3 保護 2 的川段I 川 op2=KrelKss IL.max /Kre=0.298靈敏度校驗：近后備:(取本線路末端Kse n = I(2d1.mi n/ I 川 op2=1.08 1.3滿足要求t 川 op5=tHop5+At =op5=2s5.5、對保護 4 進行整定計算解:根據(jù)題意所得：Xs.max

35、=0.866 (0.866Es/ 11op4-Xs.max=-24.89350%L故滿足要求；最小運行方式時的保護區(qū)：LImin = (0.866Es-Xs.mas 11op4/ X1 IIop2=-故不滿足要求，所以不設(shè)I段；5.5.2 保護 4 的U段Inop4=KphII檢驗:Ksen= I(2d2.min/ Inop4=0.7921.3 故滿足要求；tnop4=tnop2+At =nop4=0.5s 5.5.3 保護 4 的川段I 川 op4=靈敏度校驗：近后備:Ksen =I(2d2.min/ I 川 op4=0.7561.3遠后備:Ksen =I(2d1.min/ I 川 op4=

36、0.5691.3遠后備:Ksen =I(2d1.min/ I 川 op4=1.141.2故滿足要求t 川 op3=t 川 op5+At =op3=2.5s5.6 對保護 6 進行整定計算5.6.1 保護 6 的I段IIop6=KIrel l(3d3.max=0.4788Xs.max=0.866 (1.3 故滿足要求；tnop6=tnop4+At =nop6=1s 5.6.3 保護 6 的川段I 川 op6=靈敏度校驗：近后備:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op6=0.6551.3遠后備:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op6=1.3=1.3低電壓元件的動作電壓：U 川

37、 op6=Kk Ug.min /Kh=26.061 Uop6=26.061 故均滿足要求t 川 op6=t 川 op4+At =op6=3s6 短路電流計算說明書6.1 三相短路電流計算最大運行方式：兩電站的六臺機組全部投入運行，中心變電所在地 110 KV 母線 上的系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為 0.225。城關(guān)變電所總負荷為 24 0A(35KV 側(cè)，由金河電站 供給110KA、青嶺電站供給 130 KA。剩余的 110A 經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。根據(jù)題意轉(zhuǎn)換出電抗標(biāo)么值排除城關(guān)變電所，合并整理其它電抗值得西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計論文整理合并得：KKMiia2!ms-*, n站*常-即KMarii

38、nX25=3.918X26=1.833X27=0.275X28=0.175整理合并得：西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計論文合并、星-三角等值轉(zhuǎn)換：X29=0.5等值電抗轉(zhuǎn)換:X30=7.583X31=3.547X32=0.712X33=10.791X34=5.047計算得出的最大短路電流分別為：IS =7.731 所得數(shù)據(jù)請 lq=0.541 查看計算書lj=1.115 第 1 頁6.2 兩相短路電流計算最小運行方式：兩電站都只有一臺機組投入運行，中心變電所 110KV 母線上的 系統(tǒng)等值標(biāo)么電抗為 0.35 城關(guān)變電所總負荷為 105A(35KV 側(cè),由金河電站供給 40A、青嶺電站供給 65A

39、。剩余的 15A 經(jīng)中心變電所送入 系統(tǒng)。兩相短路電流正序電抗化簡：最小運行方式下轉(zhuǎn)換的電抗標(biāo)么值：X 仁 0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4合并青中線、金中線、中變電抗X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：X25=0.625X26=8.178X27=8.751整理、合并得：X28=0.825X29=10.805X30=11.562621 兩相短路電流負序電抗化簡 最小運行方式下轉(zhuǎn)換的負序電抗標(biāo)么值X

40、1=0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4整理、合并得：X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：X25=0.625X26=3.568整理、合并得：X27=4.736X28=0.552整理、合并得X29=Xf=0.7276.2.2 合并附加電抗圖整理、合并得出：X31=0.826X32=10.804得出電抗圖:X33=11.562計算得出的最大短路電流分別為：IS =5.733 所得數(shù)據(jù)請 lq=0.433l

41、j=0.4526.3 繼電保護整定總電路轉(zhuǎn)換圖及變換成單側(cè)電源簡化圖：總電路轉(zhuǎn)換圖：（圖一單側(cè)電源簡化圖：（圖二:（圖三:各個短路點的最大短路電流和最小短路電流數(shù)據(jù)表短路點Up(kv)冋路名稱I (3)d oft* (KA) I (3) d. rain (KA)01373+ 1212. 15金河0. 4330. 155背嶺0. 2110. 169D237系統(tǒng)0,9400.735-25 -利用三段式電流（電壓保護，其整定數(shù)據(jù)見計算書。631 方向元件的設(shè)置-26 -g(ft Tna |TrLrVJ1ii_3 fl*i VIa otjjilk S站0 加tk1*1a 3WQlCL-tfX)(ks1

42、 Qi 5g, 3-7止F 73c 7S31.遷id勺】I50 梅2*Ja加a 3j咯 rDB799J65tLiesl-QL $i. E19MM0打0DEx 7Ufi.l16230.Mi154S| 7iJ-632 整定原則根據(jù)方向元件安裝原則二(對在同一母線上的定時限過電流保護，按動作時限 考慮,時限短的安裝方向元件，而長的不用裝，若相等則均裝判斷 保護 2 和 5 的時限 為 2 秒,保護 3 和 4 的時限為2.5 秒,所以，保護 2 和 5 均應(yīng)安裝方向元 件。根據(jù)方向元件安裝原則一(對瞬時過電流速斷保護，當(dāng)反方向電流大于保護的 動作值時，該保護需加裝方向元件(1 對于保護 1,當(dāng) di

43、 點短路時：ldj1+ldq1=0.433+0.211=0.644(KA IIop1=1.128(KA所以不需要安裝方向元件。(2 對于保護 3,當(dāng) d2 點短路時：Idj 2=0.376(KA IUop4=0.144(KA所以需要安裝方向元件。(4 對于保護 6,當(dāng) d 4 點短路時：Idx4+Idj4=0.4+0.367=0.767(KA IUop6 =0.158 (KA所以需要安裝方向元件。6.3.3 繼電保護配置成果表(計算過程見計算書主保護后備保護保護丨段II 段III段瞬時電流聯(lián)鎖限時電流速斷保護賓時限過電流保護1I 1 opl=L 128 t I opl =OsHIoplO. 3

44、73 t II opl=0.5simopl=0. 298tinopi=3s-27 -28 -Xntt|op? = 0. 5iI|l!o(j2=0. HiHllcp52s1113=0. 4345 t II申3=IsIIThp3 -0. 29S11110(13=2.54III o(H=0 144 tIEp4=0Ullopl=Or1 *86Hllopl=2- 5*cI I曲滬仇73 t 1 cp5 =taI It395t |ap5=0.5s：lll用5=CL 36*tUM=2sI |156tl!cp6-Hretlllo?=LL Kim7.2 零序電流保護(U段的整定計算按躲開本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時流過的最大零序電流整定：max003I KI kdz =nmax01 線路末端變壓器另一側(cè)母線發(fā)生接地短路時流過保護的最大零序電流靈敏度校驗：5.130min 0=ndzIm II K7.3 零序電流保護(川段的整定計算(1 躲開下一線路始端三相短路時的max? bp Imax0? ? =bp k dz I K I 川式中25.1=k K ld C tx fzqbp n I K K Kmaxmax ? ?3fzq非周期分量系數(shù)，采用重合閘加速后取 1.52,否則取 1 K- 電流互感器的同型系數(shù)，同型時取 0.5,不同時取 1 CK 3-電流