汽輪機課程設(shè)計指導(dǎo)書

1、汽輪機課程設(shè)計指導(dǎo)書 目 錄一、課程設(shè)計的目的與意義1二、設(shè)計題目及已知條件22.1 機組概況22.2 本次設(shè)計與改造的基本要求4三、設(shè)計過程63.1 汽輪機的熱力總體任務(wù)63.2 汽輪機變工況熱力核算的方法介紹63.3 本課程設(shè)計的基本方法73.3.1 級的變工況熱力核算方法倒序算法83.3.2 級的變工況熱力核算方法順序算法183.4 上述計算過程需要注意的問題23四、參考文獻(xiàn)：34附：機組原始資料35II 汽輪機課程設(shè)計一、課程設(shè)計的目的與意義汽輪機是按照經(jīng)濟功率設(shè)計的，即根據(jù)給定的設(shè)計要求如功率、蒸汽初參數(shù)、轉(zhuǎn)速以及汽輪機所承擔(dān)的任務(wù)等，確定機組的汽耗量、級數(shù)、通流部分的結(jié)構(gòu)尺寸、蒸汽

2、參數(shù)在各級的分布以及效率、功率等。汽輪機在設(shè)計條件下運行稱為設(shè)計工況。由于此工況下蒸汽在通流部分的流動與結(jié)構(gòu)相適應(yīng)，使汽輪機有最高的效率，所以設(shè)計工況亦稱為經(jīng)濟工況。由于要適應(yīng)電網(wǎng)的調(diào)峰以及機組實際運行過程中運行參數(shù)的偏差等原因，汽輪機不可能始終保持在設(shè)計條件下，即負(fù)荷的變化不可避免的，蒸汽初終參數(shù)偏離設(shè)計值，通流部分的結(jié)垢、腐蝕甚至損壞，回?zé)峒訜崞魍Ｓ玫仍趯嶋H運行中也時有發(fā)生等等。汽輪機在偏離設(shè)計條件下的工作，稱為汽輪機的變工況。在變工況下，蒸汽量、各級的汽溫汽壓、反動度、比焓降等可能發(fā)生變化，從而引起汽輪機功率、效率、軸向推力、零件強度、熱膨脹、熱應(yīng)力等隨之改變。通過本課程設(shè)計加深、鞏固汽

3、輪機原理中所學(xué)的理論知識，了解汽輪機熱力設(shè)計的一般步驟，掌握每級焓降以及有關(guān)參數(shù)的選取，熟練各項損失和速度三角形的計算，通過課程設(shè)計以期達(dá)到對汽輪機的結(jié)構(gòu)進一步了解，明確主要零部件的位置與作用。具體要求就是按照某機組存在的問題，根據(jù)實際情況，制定改造方案，通過理論與設(shè)計計算，解決該汽輪機本體存在的問題，達(dá)到汽輪機安全、經(jīng)濟運行的目的1-4。二、設(shè)計題目及已知條件內(nèi)容：某12MW背壓機組小流量工況下通流部分改造方案的制定機組型式：B12-5010型背壓式汽輪機配汽方式：噴嘴配汽調(diào)節(jié)級選型：復(fù)速級設(shè)計工況下的參數(shù)：附錄2.1 機組概況該機組是武漢汽輪機廠早期生產(chǎn)的B12-5010型背壓式汽輪機。調(diào)

4、節(jié)級為復(fù)速級，3個壓力級，級的類型為沖動級。(1)機組額定參數(shù)主蒸汽壓力：4.9MPa主蒸汽溫度：435總進汽流量：150t/h排汽壓力：0.98MPa額定功率：12MW額定轉(zhuǎn)速：3000rpm(2)原機組改造技術(shù)參數(shù)與要求 由于實際供熱負(fù)荷的改變，曾對該機組進行過通流部分改造，改造原則為減小汽輪機的通流面積，以適應(yīng)新的蒸汽流量，避免產(chǎn)生鼓風(fēng)工況。由于受到現(xiàn)場施工難度限制，采取了保持噴嘴高度和動葉高度不變，封堵部分噴嘴的改造方案，該機組改造前為次高壓背壓機組，改造后為抽背機組，原機組改造方案與技術(shù)參數(shù)要均依據(jù)汽輪機廠家說明書參數(shù)確定。主蒸汽壓力：4.9MPa主蒸汽溫度：435總進汽流量：55t

5、/h復(fù)速級后壓力2.2MPa復(fù)速級后溫度355抽汽流量：1012t/h排汽壓力0.98MPa排汽溫度 300額定功率3000kW額定汽耗16.87kg/kW·h汽輪機內(nèi)效率63.6%以上數(shù)據(jù)為機組改造時的技術(shù)參數(shù)要求。但實際運行時抽汽并沒有投用。改造后機組初參數(shù)未能達(dá)到要求的參數(shù)，新蒸汽壓力為4.2MPa4.3MPa，終參數(shù)（背壓）在設(shè)計值高限運行（0.951.0MPa表），機組各種損失較大，相對內(nèi)效率很低。復(fù)速級后經(jīng)常超溫，有時級后可高達(dá)395（原廠家要求最高不超過350），機組排汽溫度達(dá)到350（原機組額定流量下為300），由于該機組轉(zhuǎn)子為套裝轉(zhuǎn)子，復(fù)速級超溫對機組安全運行帶來嚴(yán)

6、重的隱患，且機組出力不足2000kW。2.2 本次設(shè)計與改造的基本要求該機組由于實際供熱負(fù)荷的大幅增加，汽輪機偏離原有設(shè)計工況，主蒸汽流量由150t/h降低至55t/h(工況1)和40t/h(工況2)。汽輪機在極端變工況下運行時，汽輪機各級焓降分配、熱力參數(shù)均發(fā)生改變，在極低負(fù)荷情況下還會發(fā)生鼓風(fēng)現(xiàn)象。從運行安全經(jīng)濟性出發(fā)，需要對該機組再次進行改造，以解決復(fù)速級后超溫問題，同時提高機組的效率。本次設(shè)計的任務(wù)：（1）能對原機組額定工況進行核算（2）能對機組03年改造工況進行核算和分析（3）通過對機組03年改造工況的核算分析，提出有效解決措施，同時保證機組安全運行。（4）能夠使機組在該改造工況下優(yōu)

7、化運行，不僅解決復(fù)速級后超溫問題，同時能夠提高機組的效率。 本次設(shè)計的要求：（1）改造后機組形式：背壓機組，運行方式仍采用以熱定電方式運行。（2）機組參數(shù)要求：工況1：主蒸汽溫度435 ，主蒸汽壓力4.2MPa，排汽壓力0.95MPa，主蒸汽流量 55t/h；工況2：主蒸汽溫度435 ，主蒸汽壓力4.3MPa，排汽壓力0.85MPa，主蒸汽流量 40t/h。（3）設(shè)計限制條件通流尺寸 通流面積的改變方法為封堵壓力級部分噴嘴，噴嘴封堵數(shù)目為整數(shù)，限制噴嘴出口面積取值；蒸汽在汽輪機內(nèi)的膨脹是按照葉柵面積比膨脹的，動葉計算通流面積取值需要由噴嘴出口面積求得；調(diào)節(jié)級后蒸汽溫度 調(diào)節(jié)級后蒸汽溫度<

8、350，調(diào)節(jié)級后蒸汽溫度超限的原因為調(diào)節(jié)級焓降過小，增加調(diào)節(jié)級整級理想焓降可以降低調(diào)節(jié)級的級后溫度；壓力級級數(shù) 壓力級級數(shù)可減少，至少保留1級，不可增加；調(diào)節(jié)級噴嘴前壓力 全開調(diào)節(jié)汽門時，調(diào)節(jié)汽門及管道壓降取0.15MPa，工況1設(shè)計結(jié)果調(diào)節(jié)級噴嘴前壓力<4.05MPa，工況2設(shè)計結(jié)果調(diào)節(jié)級噴嘴前壓力<4.15MPa。 機組排汽壓力機組排汽壓力滿足要求：工況一，排汽壓力0.95MPa 工況二，排汽壓力0.85MPa（計算時可不考慮沖角損失和極限膨脹損失；軸封系統(tǒng)及門桿漏汽按5t/h考慮）三、設(shè)計過程3.1 汽輪機的熱力總體任務(wù)汽輪機熱力設(shè)計的任務(wù)是，按給定的設(shè)計條件，確定通流部分的

9、幾何尺寸，力求獲得高的相對內(nèi)效率。汽輪機的通流部分即汽輪機本體中汽流的通道，包括調(diào)節(jié)閥、級的通流部分和排汽部分。就汽輪機課程設(shè)計而言，其任務(wù)通常是指各級幾何尺寸的確定及級效率和內(nèi)功率的計算。3.2 汽輪機變工況熱力核算的方法介紹 汽輪機整機的熱力計算是建立在單級計算的基礎(chǔ)上的，因此研究單級的熱力核算對于保證順利完成整機核算任務(wù)有重要的意義。 目前，在變工況計算中，根據(jù)不同的給定原始條件，單級的詳細(xì)熱力計算可分為：順序計算和倒序計算兩種基本算法，此外還有將倒序和順序結(jié)合起來的混合算法。對調(diào)節(jié)級的熱力核算還有特性曲線算法。順序算法以給定的級前狀態(tài)為起點，由前向后計算；順序算法的優(yōu)點是計算簡單，缺點

10、之一是不能計算臨界工況，因為臨界工況下，小于臨界壓力的任一壓力值均可作為噴嘴背壓，背壓不易確定。順序算法的另一缺點是調(diào)節(jié)級有部分開啟調(diào)節(jié)汽門時不能計算，因為部分開啟時噴嘴前的壓力無法求得，但對全開調(diào)門后的噴嘴與動葉可以計算。 倒序算法則以級后狀態(tài)為起點，由后向前計算。倒序算法的優(yōu)點是可以計算級的臨界工況，也可以計算調(diào)節(jié)級部分開啟調(diào)節(jié)汽門后的噴嘴與動葉。它的缺點是計算繁瑣。 混合算法中，每級都包括先是倒序后是順序的若干次混合計算。只有當(dāng)?shù)剐蚝晚樞蛴嬎憬Y(jié)果相符合時，級的核算才可以結(jié)束，然后逐級向前推進。這三種方法都建立在噴嘴和動葉出口截面連續(xù)方程和單級工作原理的基礎(chǔ)上，并且計算時，級的流量和幾何尺

11、寸是已知的。 本設(shè)計題目中，配汽方式對計算結(jié)果的影響進行簡化處理。改造后配汽方式采用關(guān)閉部分閥門，其余閥門節(jié)流配汽方式。進行熱力設(shè)計時，所選取的工況均認(rèn)為是節(jié)流配汽時閥門全開工況，可以采用順序算法。本題目中背壓汽輪機各級壓比較大，復(fù)速級及各壓力級中流動為臨界狀態(tài)的可能性較小，可以采用順序算法，如計算中出現(xiàn)臨界狀態(tài)，可嘗試調(diào)整級的焓降改變汽流速度。3.3 本課程設(shè)計的基本方法 調(diào)節(jié)級后蒸汽熱力狀態(tài)對其后面的流通部分的熱力過程影響很大，故而調(diào)節(jié)級變工況計算對于整個汽輪機熱力工況計算非常重要。以下給出雙列調(diào)節(jié)級熱力計算算法。為簡單起見，僅研究噴嘴調(diào)節(jié)的配汽方式，并忽略調(diào)節(jié)中重疊度的影響。 單列級的熱

12、力計算往往采用由級后到級前的逆序計算，然后再進行順序校核計算的迭代算法。對于雙列級，如果仍然整級采用這種逆、順序算法，則在初次逆序計算時假設(shè)參數(shù)較多，如各項有關(guān)損失、動葉入口速度和導(dǎo)葉入口速度等，將它們放在同一層迭代，由于彼此之間相互耦合，使得迭代次數(shù)較多，影響了計算速度。為此，本設(shè)計可以采用將雙列級從結(jié)構(gòu)上分為兩組的算法：第一組由轉(zhuǎn)向?qū)~和第二列動葉構(gòu)成，第二組由噴嘴和第一列動葉構(gòu)成；首先對單個組進行熱力計算，然后對級整體做進一步計算，這樣，將多個假設(shè)量分割開而分別進行迭代計算，使迭代次數(shù)降低，從而提高了計算速度。同時，僅須已知該級的有關(guān)幾何特性及級前蒸汽參數(shù)和級后壓力便可進行熱力計算。單組

13、的熱力計算采取迭代法，每輪計算分逆序計算和順序計算兩步。倒序計算目的是在已知蒸汽流量、通流部分結(jié)構(gòu)和組后蒸汽狀態(tài)的前提下，噴嘴(導(dǎo)葉)和動葉出口截面連續(xù)流動方程為基礎(chǔ)確定組的各處蒸汽狀態(tài)，具體思路與方法提供如下參考：3.3.1 級的變工況熱力核算方法倒序算法圖1 級的熱力過程線 圖2 倒序計算程序圖3.3.1.1 汽輪機熱力核算倒序計算示例（1） 對原機組額定工況進行校核下面給出單級的倒序計算過程，其余各級方法相同，其計算步驟如下：1. 排汽壓力，排汽溫度已知，則由蒸汽焓值計算軟件可查出3點比焓值2. 根據(jù) 、估計這四部分損失3. 計算4. 已知5. 已知、可查出6. 估計噴嘴個數(shù)7. 動葉出

14、口面積8. 動葉流量9. 計算動葉出口相對速度10. 計算馬赫數(shù)是否滿足亞臨界工況11. 計算圓周速度12. 動葉出口相對速度角已知可求得13. 計算動葉出口絕對速度根據(jù)余弦定理可求得14. 計算動葉出口汽流角15. 計算余速損失與之前估計值相比，計算相對誤差并在范圍內(nèi)，若不在調(diào)整估計值，重新計算16. 動葉速度系數(shù)根據(jù)0.850.95進行取值，取0.9217. 計算動葉滯止比焓降18. 計算動葉損失19. 估計動葉進口有效相對速度20. 計算動葉理想比焓降21. 點壓力已知即排氣壓力22. 計算點的焓23. 計算點的熵，由蒸汽焓值計算軟件可得24. 計算的焓值25. 動葉前滯止壓力可由軟件查

15、得（由、）26. 計算動葉進口動能為27. 計算點焓值28. 的壓力可由軟件查得（、）29. 的比體積由軟件查得（、）30. 估計撞擊損失31. 1點壓力32. 1點的焓值33. 1點的比體積，可由軟件查得（、）34. 計算噴嘴流量35. 計算噴嘴流通面積36. 計算噴嘴出口絕對速度37. 計算馬赫數(shù)是否滿足亞臨界工況38. 動葉進口相對速度角比大39. 動葉進口絕對速度角給定值40. 計算動葉進口相對速度，由余弦定理可求得41. 計算動葉進口相對速度角正弦定理可求得42. 計算沖角43. 計算動葉進口有效相對速度進而分析誤差44. 計算撞擊損失進而分析誤差45. 噴嘴速度系數(shù)根據(jù)0.920.

16、98進行取值，取0.9746. 計算噴嘴滯止比焓降47. 計算噴嘴損失48. 點的壓力49. 計算點的焓50. 的比容由軟件可查（、）51. 的熵同上52. 計算的焓53. 點壓力由軟件可查（、）54. 點溫度由軟件可查（、）55. 估計噴嘴進口速度56. 計算上級余速損失57. 計算0點焓58. 0點壓力由軟件可查（、）59. 0點比體積由軟件可查（、）60. 0點溫度由軟件可查（、）61. 計算噴嘴理想比焓降62. 點的焓由軟件可查（、）63. 計算整級理想比焓降64. 計算反動度65. 計算輪周損失=66. 計算輪周比焓降67. 計算葉高損失進行誤差分析68. 計算葉輪摩擦損失進行誤差分

17、析69. 計算級的假想速度70. 計算假想速比71. 計算速比72. 計算部分進汽度73. 計算鼓風(fēng)損失系數(shù)74. 計算斥汽損失系數(shù)75. 計算本級理想焓降76. 計算部分進汽損失（）進行誤差分析77. 級內(nèi)損失78. 計算級內(nèi)有效比焓降79. 計算級的相對內(nèi)效率80. 計算級的內(nèi)功率（2）機組03年改造工況進行核算算例首先需假設(shè)排汽溫度t3，其余計算過程和額定工況校核相同。通過對03年改造工況的核算，我們發(fā)現(xiàn)在調(diào)節(jié)級處出現(xiàn)了倒速度三角形，處于鼓風(fēng)工況，并且復(fù)速級后出現(xiàn)超溫，機組出力不足。正是由于調(diào)節(jié)級進汽量太低，由于汽輪機在低負(fù)荷下，進汽量和噴嘴組的面積配合不好，致使汽輪機在低負(fù)荷下焓降不正

18、常，最終造成在汽輪機調(diào)節(jié)級后混合汽室的h2很高，最終造成汽輪機后汽室溫度高，出現(xiàn)調(diào)節(jié)級后超溫。 對于背壓機組來說，在相同初參數(shù)下蒸汽的理想焓降同凝汽式相比較小，對于多數(shù)情況下，背壓式汽輪機采用噴嘴調(diào)節(jié)，閥門個數(shù)較多，調(diào)節(jié)級焓降則根據(jù)熱負(fù)荷變化情況而定，當(dāng)機組熱負(fù)荷變化較大時，宜采用焓降較大的雙列速度級，以保持背壓式汽輪機在較大工況范圍內(nèi)效率變化不大，如下圖可知，在改造后的流量比通過讀圖可知，當(dāng)調(diào)節(jié)級焓降較大時汽輪機的效率較高，所以我們可知由于調(diào)節(jié)級的噴嘴和導(dǎo)葉面積與流量不適合導(dǎo)致蒸汽在調(diào)節(jié)級內(nèi)焓降減小，導(dǎo)致級后超溫，而且機組出力不夠。a調(diào)節(jié)級焓降較大時b調(diào)節(jié)級焓降較小時圖3 流量比（3） 通過

19、對機組03年改造工況的核算分析，提出有效解決措施，同時保證機組安全運行通過對03年改造方案的分析可看出03年改造工況是對壓力級通流面積的改造，經(jīng)過對壓力級通流面積的核算得知，每一壓力級都是和額定工況的流動情況相似的原則進行堵噴嘴，有計算數(shù)據(jù)可知，由于對噴嘴堵得比較嚴(yán)重，而使得級后超溫，導(dǎo)致機組出力不足。鑒于上述情況，本次改造提出方案為：通過熱力核算，對調(diào)節(jié)級以及壓力級噴嘴進行合適封堵，并分為夏季工況和冬季工況分別找出合適的封堵噴嘴數(shù)目，如果冬季和夏季都按照夏季工況進行對壓力機的噴嘴進行堵，由于調(diào)節(jié)級噴嘴出口面積可以進行調(diào)節(jié)級前噴嘴組進行調(diào)節(jié)，所以調(diào)節(jié)級噴嘴出口面積可以隨著負(fù)荷的大小進行變化，所

20、以調(diào)節(jié)級的噴嘴出口面積可以隨負(fù)荷大小進行調(diào)節(jié)，但是由于壓力級噴嘴出口面積只能按照一個工況進行堵，所以現(xiàn)在對壓力機的冬季工況和夏季工況的噴嘴面積經(jīng)過核算得知：噴嘴面積調(diào)節(jié)級第一列噴嘴面積（所留噴嘴數(shù)目）第一壓力級噴嘴面積（所留噴嘴數(shù)目）第二壓力級噴嘴面積（所留噴嘴數(shù)目）第三壓力級噴嘴面積（所留噴嘴數(shù)目）冬季工況（55噸）11403838夏季工況（40噸）8403838（導(dǎo)葉能不能堵，如果能堵該如何封堵，提出自己的創(chuàng)新方案?）（4）能夠使機組在該改造工況下優(yōu)化運行，不僅解決復(fù)速級后超溫問題，同時能夠提高機組的效率。通過以上改造優(yōu)化，成功解決了汽輪機調(diào)節(jié)級級后超溫問題，冬季工況下調(diào)節(jié)級后溫度322.

21、8579，調(diào)節(jié)級功率2214.8kW，機組有效比焓降248.355967 kJ/kg，機組相對內(nèi)效率 61.6582%，機組出力大幅增加，最終機組出力達(dá)到3449.168kW。夏季工況下調(diào)節(jié)級后溫度297.6765，調(diào)節(jié)級功率1644.178kW，機組有效比焓降218.290544 kJ/kg，機組相對內(nèi)效率 53.2621%，最終機組出力達(dá)到2122.221kW。3.3.2級的變工況熱力核算方法順序算法 采用順序計算，即由級前的狀態(tài)為起點，向級后計算，并以級后狀態(tài)點作為下一級的級前狀態(tài)，繼續(xù)計算下一級，以此類推，由前往后，逐級進行且超臨界不能使用順序算法。 圖4 級的熱力過程線 圖5順序計算

22、程序圖3.3.2.1 汽輪機熱力核算順序計算具體過程 （1）對原機組額定工況進行校核1.已知級前蒸汽參數(shù)、滯止參數(shù)及流量，假設(shè)噴嘴流量Gn1、動葉流量Gb1都等于級流量，即Gn1=Gb1=G12.計算噴嘴臨界流量是否>Gn1滿足亞臨界工況3.在不小于臨界壓力P1cr范圍內(nèi)，假設(shè)噴嘴后壓力P114.由P11及S00可得5.計算噴嘴滯止理想比焓降6.計算噴嘴理想比焓降7.噴嘴個數(shù)8.噴嘴的部分進汽度9.噴嘴速度系數(shù)根據(jù)0.920.98進行取值，取0.9710.計算噴嘴出口流速11.計算噴嘴損失12.計算噴嘴出口比焓13.計算噴嘴流通面積14.由P11、h1可得15.由連續(xù)方程可得噴嘴計算流量

23、16.用求得與已知流量相比，計算相對誤差，建議取0.005左右，若不滿足誤差條件，重新進行估算17.動葉進口絕對速度角給定值可求得18.計算動葉進口相對速度，由余弦定理 可求得19.動葉出口相對速度角已知可求得20.動葉進口相對速度角比大21.計算動葉進口相對速度角正弦定理可求得22.計算動葉沖角23.計算動葉進口有效相對速度24.計算動葉撞擊損失25.計算動葉進口動能26.計算11點比焓27.11點壓力28.由11點壓力及比焓可得t11、v11、s1129.計算1*點比焓30.計算動葉出口面積31.由、s11可得、32.計算動葉的臨界流量是否>Gb1滿足亞臨界工況33.在不小于臨界壓力

24、P2cr范圍內(nèi)，假設(shè)動葉后壓力P2134.由P21、s11可得35.計算動葉滯止理想比焓降36.計算動葉理想比焓降37.動葉速度系數(shù)根據(jù)0.850.95進行取值，取0.9238.計算動葉出口流速39.計算動葉損失40.計算動葉出口比焓41.由h2、p21可得42.計算動葉流量計算相對誤差，建議取0.005左右，若不滿足誤差條件，重新進行估算43.計算動葉出口絕對速度44.計算動葉出口汽流角45.計算余速損失46.由p2、可得47.計算級滯止比焓降48.計算反動度49.計算輪周比焓降50.計算輪周損失=51.計算葉高損失其中52.計算葉輪摩擦損失53.計算鼓風(fēng)損失系數(shù) 54.計算斥汽損失系數(shù) 5

25、5.計算本級理想焓降 56.計算部分進汽損失 （）57.計算級的假想速度 58.計算假想速比 59.計算速比 60.級內(nèi)損失 61.計算級內(nèi)有效比焓降 62.計算級的相對內(nèi)效率 63.計算級的內(nèi)功率 （2）（3）（4）步驟同上，采用順序計算是對倒序計算的校核，故計算結(jié)果參照倒序算法結(jié)果。3.4 上述計算過程需要注意的問題（1）對雙列級的核算要按照雙列調(diào)節(jié)級的變工況計算方法進行核算。（2）蒸汽在汽輪機內(nèi)的膨脹是按照葉柵面積比膨脹的。（3）增加調(diào)節(jié)級整級理想焓降可以降低調(diào)節(jié)級的級后溫度。（4）通過對各個工況下的計算，分析出調(diào)節(jié)級后超溫原因，提出自己的認(rèn)為合適的解決方案。四、 參考文獻(xiàn)：1 沈士一,

26、 莊賀慶, 康松, 龐立云. 汽輪機原理 M. 北京: 中國電力出版社. 1992.2 李維特, 黃保海. 汽輪機變工況熱力計算 M. 北京: 中國電力出版社. 2001.3 馮慧雯. 汽輪機課程設(shè)計參考資料 M. 北京: 水利電力出版社. 1992.4 王乃寧, 張志剛. 汽輪機熱力設(shè)計 M. 北京: 水利電力出版社. 1987.5 付林, 江億. 雙列調(diào)節(jié)級變工況熱力計算方法及應(yīng)用 J. 熱能動力工程, 1999, 6:473-476.附：機組原始資料一、B12-5010型背壓式汽輪機原始資料1. 基本參數(shù)：項目正常參數(shù)工作轉(zhuǎn)速額定功率背壓背壓變化范圍數(shù)據(jù)4.94353000120000.

27、98071.2748-0.78452. 熱力特性：項目單位工況汽輪機內(nèi)效率電機效率機械損失背壓進汽量汽耗計算值保證值設(shè)計工況74.63972500.9807151.712.3412.796高背壓工況74.37972501.274117214.114.622低背壓工況73.93972500.78453136.611.02511.4333. 配汽數(shù)據(jù)：項目噴嘴進汽度噴嘴出口面積噴嘴數(shù)閥徑閥數(shù)10.07240.072417.317.307750220.10350.175924.7242.02101760230.10350.279424.7266.74102760240.05180.331212.36

28、79.1053260150.05180.383012.3691.465376014. 各級溫度、壓力及功率：級別CZ34設(shè)計工況級后溫度343314291266背壓1.98961.56491.233450.9807內(nèi)功率6970210719741932高背壓工況級后溫度352325298269背壓2.32581.86251.53731.2748內(nèi)功率6650222019451857低背壓工況級后溫度339301275248背壓1.70161.31310.98550.78453內(nèi)功率70181997186219965. 各接管口徑及流速：項目主汽管排汽管接管內(nèi)徑接管面積0.05970.2666設(shè)計工況流量 41.66741比容 0.0630.245流速 43.96337.678變工況 2.97514.167 46.81753.1386. 通流部分熱力過程線（設(shè)計工況）：7. 通流部分尺寸及動靜葉片：級別C23412噴嘴