二級斜齒出入聯(lián)軸器F=2600V=1.3D=30010X2

1、機械設計減速器設計說明書 系 別： 專 業(yè)： 學生姓名： 學 號： 指導教師： 職 稱：目 錄第一部分 設計任務書.4第二部分 傳動裝置總體設計方案.5第三部分 電動機的選擇.5 3.1 電動機的選擇.5 3.2 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比.6第四部分 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù).7第五部分 齒輪傳動的設計.8 5.1 高速級齒輪傳動的設計計算.8 5.2 低速級齒輪傳動的設計計算.15第六部分 傳動軸和傳動軸承及聯(lián)軸器的設計.23 6.1 輸入軸的設計.23 6.2 中間軸的設計.27 6.3 輸出軸的設計.33第七部分 鍵聯(lián)接的選擇及校核計算.40 7.1 輸入軸鍵選擇與校核.4

2、0 7.2 中間軸鍵選擇與校核.40 7.3 輸出軸鍵選擇與校核.40第八部分 軸承的選擇及校核計算.41 8.1 輸入軸的軸承計算與校核.41 8.2 中間軸的軸承計算與校核.42 8.3 輸出軸的軸承計算與校核.42第九部分 聯(lián)軸器的選擇.43 9.1 輸入軸處聯(lián)軸器.43 9.2 輸出軸處聯(lián)軸器.44第十部分 減速器的潤滑和密封.44 10.1 減速器的潤滑.44 10.2 減速器的密封.45第十一部分 減速器附件及箱體主要結構尺寸.46設計小結.48參考文獻.49第一部分 設計任務書一、初始數(shù)據 設計展開式二級斜齒圓柱齒輪減速器，初始數(shù)據F = 2600 N，V = 1.3m/s，D

3、= 300mm，設計年限（壽命）：10年，每天工作班制（8小時/班）：2班制，每年工作天數(shù)：300天，三相交流電源,電壓380/220V。二. 設計步驟1. 傳動裝置總體設計方案2. 電動機的選擇3. 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比4. 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)5. 齒輪的設計6. 滾動軸承和傳動軸的設計7. 鍵聯(lián)接設計8. 箱體結構設計9. 潤滑密封設計10. 聯(lián)軸器設計第二部分 傳動裝置總體設計方案一. 傳動方案特點1.組成：傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。2.特點：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。3.確定傳動方案：選擇電動機-展開式二級斜

4、齒圓柱齒輪減速器-工作機。二. 計算傳動裝置總效率ha=h13h22h32h4=0.993×0.972×0.992×0.96=0.859h1為軸承的效率,h2為齒輪嚙合傳動的效率,h3為聯(lián)軸器的效率,h4為工作裝置的效率。第三部分 電動機的選擇3.1 電動機的選擇皮帶速度v:v=1.3m/s工作機的功率pw:pw= 3.38 KW電動機所需工作功率為:pd= 3.93 KW執(zhí)行機構的曲柄轉速為:n = 82.8 r/min 經查表按推薦的傳動比合理范圍，二級圓柱斜齒輪減速器傳動比i=840，則總傳動比合理范圍為ia=840，電動機轉速的可選范圍為nd = ia&#

5、215;n = (8×40)×82.8 = 662.43312r/min。綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和減速器的傳動比，選定型號為Y112M-4的三相異步電動機，額定功率為4KW,滿載轉速nm=1440r/min，同步轉速1500r/min。電動機主要外形尺寸：中心高外形尺寸地腳螺栓安裝尺寸地腳螺栓孔直徑電動機軸伸出段尺寸鍵尺寸HL×HDA×BKD×EF×G112mm400×265190×14012mm28×608×243.2 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比（1）總傳動比： 由

6、選定的電動機滿載轉速n 和工作機主動軸轉速n，可得傳動裝置總傳動比為:ia=nm/n=1440/82.8=17.39（2）分配傳動裝置傳動比:取兩級圓柱齒輪減速器高速級的傳動比為:i12 = 則低速級的傳動比為:i23 = 3.66第四部分 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)（1）各軸轉速:輸入軸：nI = nm = 1440 = 1440 r/min中間軸：nII = nI/i12 = 1440/4.75 = 303.16 r/min輸出軸：nIII = nII/i23 = 303.16/3.66 = 82.83 r/min工作機軸：nIV = nIII = 82.83 r/min（2)各軸輸入功

7、率:輸入軸：PI = Pd×h3 = 3.93×0.99 = 3.89 KW中間軸：PII = PI×h1×h2 = 3.89×0.99×0.97 = 3.74 KW輸出軸：PIII = PII×h1×h2 = 3.74×0.99×0.97 = 3.59 KW工作機軸：PIV = PIII×h1×h3 = 3.59×0.99×0.99 = 3.52 KW 則各軸的輸出功率：輸入軸：PI' = PI×0.99 = 3.85 KW中間軸：PI

8、I' = PII×0.99 = 3.7 KW中間軸：PIII' = PIII×0.99 = 3.55 KW工作機軸：PIV' = PIV×0.99 = 3.48 KW(3)各軸輸入轉矩:輸入軸：TI = Td×h3 電動機軸的輸出轉矩:Td = = 26.06 Nm 所以：輸入軸：TI = Td×h3 = 26.06×0.99 = 25.8 Nm中間軸：TII = TI×i12×h1×h2 = 25.8×4.75×0.99×0.97 = 117.68

9、Nm輸出軸：TIII = TII×i23×h1×h2 = 117.68×3.66×0.99×0.97 = 413.61 Nm工作機軸：TIV = TIII×h1×h3 = 413.61×0.99×0.99 = 405.38 Nm 輸出轉矩為：輸入軸：TI' = TI×0.99 = 25.54 Nm中間軸：TII' = TII×0.99 = 116.5 Nm輸出軸：TIII' = TIII×0.99 = 409.47 Nm工作機軸：TIV

10、9; = TIV×0.99 = 401.33 Nm第五部分 齒輪傳動的設計5.1 高速級齒輪傳動的設計計算1.選精度等級、材料及齒數(shù)（1）選擇小齒輪材料為40Cr（調質），齒面硬度280HBS，大齒輪材料為45鋼（調質），齒面硬度為240HBS。（2）一般工作機器，選用8級精度。（3）選小齒輪齒數(shù)z1 = 24，大齒輪齒數(shù)z2 = 24×4.75 = 114，取z2= 113。（4）初選螺旋角b = 14°。（5）壓力角a = 20°。2.按齒面接觸疲勞強度設計（1）由式試算小齒輪分度圓直徑，即1）確定公式中的各參數(shù)值。試選載荷系數(shù)KHt = 1.6。計

11、算小齒輪傳遞的轉矩T1 = 25.8 N/m選取齒寬系數(shù)d = 1。由圖查取區(qū)域系數(shù)ZH = 2.44。查表得材料的彈性影響系數(shù)ZE = 189.8 MPa1/2。計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù)Z 。端面壓力角：at = arctan(tanan/cosb) = arctan(tan20°/cos14°) = 20.561°aat1 = arccosz1cosat/(z1+2han*cosb) = arccos24×cos20.561°/(24+2×1×cos14°) = 29.982°aat2 = arc

12、cosz2cosat/(z2+2han*cosb) = arccos113×cos20.561°/(113+2×1×cos14°) = 23.005°端面重合度：ea = z1(tanaat1-tanat)+z2(tanaat2-tanat)/2 = 24×(tan29.982°-tan20.561°)+113×(tan23.005°-tan20.561°)/2 = 1.66軸向重合度：eb = dz1tanb/ = 1×24×tan(14°)/

13、 = 1.905重合度系數(shù)：Ze = = = 0.665由式可得螺旋角系數(shù)Zb = = = 0.985計算接觸疲勞許用應力sH查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為sHlim1 = 600 MPa、sHlim2 = 550 MPa。計算應力循環(huán)次數(shù)：小齒輪應力循環(huán)次數(shù)：N1 = 60nkth = 60×1440×1×10×300×2×8 = 4.15×109大齒輪應力循環(huán)次數(shù)：N2 = 60nkth = N1/u = 4.15×109/4.75 = 8.73×108查取接觸疲勞壽命系數(shù):KHN1 = 0.

14、85、KHN2 = 0.89。取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:sH1 = = = 510 MPasH2 = = = 489.5 MPa取sH1和sH2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應力，即sH = sH2 = 489.5 MPa2）試算小齒輪分度圓直徑 = = 33.732 mm（2）調整小齒輪分度圓直徑1）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據準備圓周速度vv = = = 2.54 m/s齒寬bb = = = 33.732 mm2）計算實際載荷系數(shù)KH由表查得使用系數(shù)KA = 1.25。根據v = 2.54 m/s、8級精度，由圖查得動載系數(shù)KV = 1.12。齒輪的圓周力Ft1 = 2T1/

15、d1t = 2×1000×25.8/33.732 = 1529.705 NKAFt1/b = 1.25×1529.705/33.732 = 56.69 N/mm < 100 N/mm查表得齒間載荷分配系數(shù)KHa = 1.4。由表用插值法查得8級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，KHb = 1.448。則載荷系數(shù)為：KH = KAKVKHaKHb = 1.25×1.12×1.4×1.448 = 2.8383）可得按實際載荷系數(shù)算的的分度圓直徑d1 = = 33.732× = 40.833 mm及相應的齒輪模數(shù)mn = d

16、1cosb/z1 = 40.833×cos14°/24 = 1.651 mm模數(shù)取為標準值m = 2 mm。3.幾何尺寸計算（1）計算中心距a = = = 141.19 mm中心距圓整為a = 140 mm。（2）按圓整后的中心距修正螺旋角b = = = 11.889°即：b = 11°5320（3）計算大、小齒輪的分度圓直徑d1 = = = 49.051 mmd2 = = = 230.949 mm（4）計算齒輪寬度b = sd×d1 = 1×49.051 = 49.051 mm取b2 = 50 mm、b1 = 55 mm。4.校核齒

17、根彎曲疲勞強度（1）齒根彎曲疲勞強度條件sF = sF1）確定公式中各參數(shù)值計算當量齒數(shù)ZV1 = Z1/cos3b = 24/cos311.889° = 25.612ZV2 = Z2/cos3b = 113/cos311.889° = 120.588計算彎曲疲勞強度的重合度系數(shù)Ye基圓螺旋角：bb = arctan(tanbcosat) = arctan(tan11.889°×cos20.561°) = 11.152°當量齒輪重合度：eav = ea/cos2bb = 1.66/cos211.152°= 1.724軸面重合

18、度：eb = dz1tanb/ = 1×24×tan11.889°/ = 1.608重合度系數(shù)：Ye = 0.25+0.75/eav = 0.25+0.75/1.724 = 0.685計算彎曲疲勞強度的螺旋角系數(shù)YbYb = 1-eb = 1-1.608× = 0.841由當量齒數(shù)，查圖得齒形系數(shù)和應力修正系數(shù)YFa1 = 2.61 YFa2 = 2.17YSa1 = 1.61 YSa2 = 1.83計算實際載荷系數(shù)KF由表查得齒間載荷分配系數(shù)KFa = 1.4根據KHb = 1.448，結合b/h = 11.11查圖得KFb = 1.418則載荷系數(shù)為

19、KF = KAKvKFaKFb = 1.25×1.12×1.4×1.418 = 2.779計算齒根彎曲疲勞許用應力sF查得小齒輪和大齒輪的彎曲疲勞極限分別為sFlim1 = 500 MPa、sFlim2 = 380 MPa。由圖查取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 = 0.81、KFN2 = 0.85取安全系數(shù)S=1.4，得sF1 = = = 289.29 MPasF2 = = = 230.71 MPa2）齒根彎曲疲勞強度校核sF1 = = = 72.138 MPa sF1sF2 = = = 68.172 MPa sF2齒根彎曲疲勞強度滿足要求。5.主要設計結論 齒數(shù)z1

20、 = 24、z2 = 113，模數(shù)m = 2 mm，壓力角a = 20°，螺旋角b = 11.889°= 11°5320，中心距a = 140 mm，齒寬b1 = 55 mm、b2 = 50 mm。6.齒輪參數(shù)總結和計算代號名稱計算公式高速級小齒輪高速級大齒輪模數(shù)m2mm2mm齒數(shù)z24113螺旋角左11°5320右11°5320齒寬b55mm50mm分度圓直徑d49.051mm230.949mm齒頂高系數(shù)ha1.01.0頂隙系數(shù)c0.250.25齒頂高ham×ha2mm2mm齒根高hfm×(ha+c)2.5mm2.5mm全

21、齒高hha+hf4.5mm4.5mm齒頂圓直徑dad+2×ha53.051mm234.949mm齒根圓直徑dfd-2×hf44.051mm225.949mm5.2 低速級齒輪傳動的設計計算1.選精度等級、材料及齒數(shù)（1）選擇小齒輪材料為40Cr（調質），齒面硬度280HBS，大齒輪材料為45鋼（調質），齒面硬度為240HBS。（2）一般工作機器，選用8級精度。（3）選小齒輪齒數(shù)z3 = 25，大齒輪齒數(shù)z4 = 25×3.66 = 91.5，取z4= 92。（4）初選螺旋角b = 13°。（5）壓力角a = 20°。2.按齒面接觸疲勞強度設計（

22、1）由式試算小齒輪分度圓直徑，即1）確定公式中的各參數(shù)值。試選載荷系數(shù)KHt = 1.6。計算小齒輪傳遞的轉矩T2 = 117.68 N/m選取齒寬系數(shù)d = 1。由圖查取區(qū)域系數(shù)ZH = 2.45。查表得材料的彈性影響系數(shù)ZE = 189.8 MPa1/2。計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù)Z 。端面壓力角：at = arctan(tanan/cosb) = arctan(tan20°/cos13°) = 20.482°aat1 = arccosz3cosat/(z3+2han*cosb) = arccos25×cos20.482°/(25+2&#

23、215;1×cos13°) = 29.661°aat2 = arccosz4cosat/(z4+2han*cosb) = arccos92×cos20.482°/(92+2×1×cos13°) = 23.462°端面重合度：ea = z3(tanaat1-tanat)+z4(tanaat2-tanat)/2 = 25×(tan29.661°-tan20.482°)+92×(tan23.462°-tan20.482°)/2 = 1.665軸向重合度

24、：eb = dz3tanb/ = 1×25×tan(13°)/ = 1.837重合度系數(shù)：Ze = = = 0.672由式可得螺旋角系數(shù)Zb = = = 0.987計算接觸疲勞許用應力sH查得小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為sHlim1 = 600 MPa、sHlim2 = 550 MPa。計算應力循環(huán)次數(shù)：小齒輪應力循環(huán)次數(shù)：N3 = 60nkth = 60×303.16×1×10×300×2×8 = 8.73×108大齒輪應力循環(huán)次數(shù)：N4 = 60nkth = N1/u = 8.73&#

25、215;108/3.66 = 2.39×108查取接觸疲勞壽命系數(shù):KHN1 = 0.89、KHN2 = 0.91。取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得:sH1 = = = 534 MPasH2 = = = 500.5 MPa取sH1和sH2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應力，即sH = sH2 = 500.5 MPa2）試算小齒輪分度圓直徑 = = 56.678 mm（2）調整小齒輪分度圓直徑1）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據準備圓周速度vv = = = 0.9 m/s齒寬bb = = = 56.678 mm2）計算實際載荷系數(shù)KH由表查得使用系數(shù)KA = 1.25。根據v = 0

26、.9 m/s、8級精度，由圖查得動載系數(shù)KV = 1.05。齒輪的圓周力Ft1 = 2T2/d1t = 2×1000×117.68/56.678 = 4152.581 NKAFt1/b = 1.25×4152.581/56.678 = 91.58 N/mm < 100 N/mm查表得齒間載荷分配系數(shù)KHa = 1.4。由表用插值法查得8級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，KHb = 1.455。則載荷系數(shù)為：KH = KAKVKHaKHb = 1.25×1.05×1.4×1.455 = 2.6743）可得按實際載荷系數(shù)算的的分度

27、圓直徑d1 = = 56.678× = 67.261 mm及相應的齒輪模數(shù)mn = d1cosb/z3 = 67.261×cos13°/25 = 2.622 mm模數(shù)取為標準值m = 3 mm。3.幾何尺寸計算（1）計算中心距a = = = 180.112 mm中心距圓整為a = 180 mm。（2）按圓整后的中心距修正螺旋角b = = = 12.845°即：b = 12°5042（3）計算大、小齒輪的分度圓直徑d1 = = = 76.923 mmd2 = = = 283.077 mm（4）計算齒輪寬度b = d×d1 = 1

28、5;76.923 = 76.923 mm取b2 = 77 mm、b1 = 82 mm。4.校核齒根彎曲疲勞強度（1）齒根彎曲疲勞強度條件sF = sF1）確定公式中各參數(shù)值計算當量齒數(shù)ZV3 = Z3/cos3b = 25/cos312.845° = 26.973ZV4 = Z4/cos3b = 92/cos312.845° = 99.26計算彎曲疲勞強度的重合度系數(shù)Ye基圓螺旋角：bb = arctan(tanbcosat) = arctan(tan12.845°×cos20.482°) = 12.058°當量齒輪重合度：eav =

29、 ea/cos2bb = 1.665/cos212.058°= 1.741軸面重合度：eb = dz3tanb/ = 1×25×tan12.845°/ = 1.814重合度系數(shù)：Ye = 0.25+0.75/eav = 0.25+0.75/1.741 = 0.681計算彎曲疲勞強度的螺旋角系數(shù)YbYb = 1-eb = 1-1.814× = 0.806由當量齒數(shù)，查圖得齒形系數(shù)和應力修正系數(shù)YFa1 = 2.58 YFa2 = 2.21YSa1 = 1.62 YSa2 = 1.8計算實際載荷系數(shù)KF由表查得齒間載荷分配系數(shù)KFa = 1.4根據

30、KHb = 1.455，結合b/h = 11.41查圖得KFb = 1.425則載荷系數(shù)為KF = KAKvKFaKFb = 1.25×1.05×1.4×1.425 = 2.618計算齒根彎曲疲勞許用應力sF查得小齒輪和大齒輪的彎曲疲勞極限分別為sFlim1 = 500 MPa、sFlim2 = 380 MPa。由圖查取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 = 0.85、KFN2 = 0.87取安全系數(shù)S=1.4，得sF1 = = = 303.57 MPasF2 = = = 236.14 MPa2）齒根彎曲疲勞強度校核sF1 = = = 79.632 MPa sF1sF2 =

31、 = = 75.791 MPa sF2齒根彎曲疲勞強度滿足要求。5.主要設計結論 齒數(shù)z3 = 25、z4 = 92，模數(shù)m = 3 mm，壓力角a = 20°，螺旋角b = 12.845°= 12°5042，中心距a = 180 mm，齒寬b3 = 82 mm、b4 = 77 mm。6.齒輪參數(shù)總結和計算代號名稱計算公式低速級小齒輪低速級大齒輪模數(shù)m3mm3mm齒數(shù)z2592螺旋角左12°5042右12°5042齒寬b82mm77mm分度圓直徑d76.923mm283.077mm齒頂高系數(shù)ha1.01.0頂隙系數(shù)c0.250.25齒頂高ham

32、×ha3mm3mm齒根高hfm×(ha+c)3.75mm3.75mm全齒高hha+hf6.75mm6.75mm齒頂圓直徑dad+2×ha82.923mm289.077mm齒根圓直徑dfd-2×hf69.423mm275.577mm第六部分 傳動軸和傳動軸承及聯(lián)軸器的設計6.1 輸入軸的設計1.輸入軸上的功率P1、轉速n1和轉矩T1P1 = 3.89 KW n1 = 1440 r/min T1 = 25.8 Nm2.求作用在齒輪上的力 已知高速級小齒輪的分度圓直徑為:d1 = 49.051 mm 則:Ft = = = 1052 NFr = Ft×

33、 = 1052× = 391.3 NFa = Fttanb = 1052×tan11.8890 = 221.4 N3.初步確定軸的最小直徑 先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理，根據表，取:A0 = 112，于是得dmin = A0× = 112× = 15.6 mm 輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d12，為了使所選的軸直徑d12與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉矩Tca = KAT1，查表，考慮轉矩變化小，故取KA = 1.5，則:Tca = KAT1 = 1.5×25.8 = 38.

34、7 Nm 按照計算轉矩Tca應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準GB/T 4323-2002或手冊，選用LT4型聯(lián)軸器。半聯(lián)軸器的孔徑為20 mm故取d12 = 20 mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為38 mm。4.軸的結構設計圖5.根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1）為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-II軸段右端需制出一軸肩，故取II=III段的直徑d23 = 25 mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D = 30 mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L = 38 mm，為了保證軸端擋圈只壓在聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故I-II段的長度應比L略短一些，現(xiàn)取l12 = 36

35、mm。 2）初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據d23 = 25 mm，由軸承產品目錄中選擇角接觸球軸承7206C，其尺寸為d×D×T = 30×62×16 mm，故d34 = d78 = 30 mm，取擋油環(huán)的寬度為15，則l34 = l78 = 16+15 = 31 mm。 軸承采用擋油環(huán)進行軸向定位。由手冊上查得7206C型軸承的定位軸肩高度h = 3 mm，因此，取d45 = d67 = 36 mm。 3）由于齒輪的直徑較小，為了保證齒輪輪體的強度，應將齒輪和軸做成一體而成為齒輪軸。所以l5

36、6 = B = 55 mm，d56 = d1 = 49.051 mm 4）根據軸承端蓋便于裝拆，保證軸承端蓋的外端面與聯(lián)軸器右端面有一定距離，取l23 = 50 mm。 5）取齒輪距箱體內壁之距離 = 16 mm，低速小齒輪和高速小齒輪之間的距離c = 12 mm。考慮箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離s，取s = 8 mm，已知低速小齒輪的寬度b3 = 82 mm，則l45 = b3+c+s-15 = 82+12+16+8-15 = 103 mml67 = +s-15 = 9 mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。6.軸的受力分析和校核1）作軸的計算簡圖（見圖a）

37、: 根據7206C軸承查手冊得a = 14.2 mm 齒寬中點距左支點距離L2 = (55/2+31+103-14.2)mm = 147.3 mm 齒寬中點距右支點距離L3 = (55/2+9+31-14.2)mm = 53.3 mm2）計算軸的支反力：水平面支反力（見圖b）：FNH1 = = = 279.5 NFNH2 = = = 772.5 N垂直面支反力（見圖d）：FNV1 = = = 131 NFNV2 = = = -260.3 N3）計算軸的彎矩，并做彎矩圖：截面C處的水平彎矩：MH = FNH1L2 = 279.5×147.3 Nmm = 41170 Nmm截面C處的垂直

38、彎矩：MV1 = FNV1L2 = 131×147.3 Nmm = 19296 NmmMV2 = FNV2L3 = -260.3×53.3 Nmm = -13874 Nmm分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。截面C處的合成彎矩：M1 = = 45468 NmmM2 = = 43445 Nmm作合成彎矩圖（圖f）。4）作轉矩圖（圖g）。5）按彎扭組合強度條件校核軸的強度： 通常只校核軸上承受最大彎矩和轉矩的截面（即危險截面C）的強度。必要時也對其他危險截面（轉矩較大且軸頸較小的截面）進行強度校核。根據公式（14-4），取a = 0.6，則有：sca = = =

39、MPa = 4.1 MPas-1 = 60 MPa 故設計的軸有足夠的強度，并有一定的裕度（注：計算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：6.2 中間軸的設計1.求中間軸上的功率P2、轉速n2和轉矩T2P2 = 3.74 KW n2 = 303.16 r/min T2 = 117.68 Nm2.求作用在齒輪上的力 已知高速級大齒輪的分度圓直徑為：d2 = 230.949 mm 則:Ft1 = = = 1019.1 NFr1 = Ft1× = 1019.1× = 379 NFa1 = Ft1tanb = 1019.1×tan11.8890 = 214.4 N

40、 已知低速級小齒輪的分度圓直徑為：d3 = 76.923 mm 則:Ft2 = = = 3059.7 NFr2 = Ft2× = 3059.7× = 1142.2 NFa2 = Ft2tanb = 3059.7×tan12.8450 = 697.3 N3.初步確定軸的最小直徑 先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理，根據表，取：A0 = 107，得:dmin = A0× = 107× = 24.7 mm4.軸的結構設計圖5.根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1）初步選擇滾動軸承。中間軸最小直徑是安裝滾動軸承的直徑d12和

41、d56,因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據dmin = 24.7 mm由軸承產品目錄中選取角接觸球軸承7205C，其尺寸為d×D×T = 25×52×15 mm，故d12 = d56 = 25 mm。 2）取安裝大齒輪處的軸段V-VI的直徑d45 = 30 mm；齒輪的右端與右軸承之間采用擋油環(huán)定位。已知高速大齒輪齒輪輪轂的寬度B = 50 mm，為了可靠的壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取l45 = 48 mm。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h = (23)R，由軸徑d45 = 30 mm查表，得R = 1

42、 mm，故取h = 3 mm，則軸環(huán)處的直徑d34 = 36 mm。軸環(huán)寬度b1.4h，取l34 = 14.5 mm。 3）左端滾動軸承采用擋油環(huán)進行軸向定位。由手冊上查得7205C型軸承的定位軸肩高度h = 3 mm，因此，取d23 = 30 mm。 4）考慮材料和加工的經濟性，應將低速小齒輪和軸分開設計與制造。已知低速小齒輪的輪轂寬度為B = 82 mm，為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取l23 = 80 mm。 5）取齒輪距箱體內壁之距離 = 16 mm，高速小齒輪和低速小齒輪之間的距離c = 12 mm?？紤]箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一

43、段距離s，取s = 8 mm，已知滾動軸承寬度T = 15 mm，則l12 = T+s+2 = 15+16+8+2 = 41 mml67 = T2T+s+2.5+2 = 15+8+16+2.5+2 = 43.5 mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。6.軸的受力分析和校核1）作軸的計算簡圖（見圖a）: 根據7205C軸承查手冊得a = 12.7 mm 高速大齒輪齒寬中點距左支點距離L1 = (50/2-2+41-12.7)mm = 51.3 mm 中間軸兩齒輪齒寬中點距離L2 = (50/2+14.5+82/2)mm = 80.5 mm 低速小齒輪齒寬中點距右支點距離L3 = (82/2+

44、43.5+-12.7)mm = 71.8 mm2）計算軸的支反力：水平面支反力（見圖b）：FNH1 = = = 1841.3 NFNH2 = = = 2237.5 N垂直面支反力（見圖d）：FNV1 = = = 134 NFNV2 = = = -897.2 N3）計算軸的彎矩，并做彎矩圖：截面B、C處的水平彎矩：MH1 = FNH1L1 = 1841.3×51.3 Nmm = 94459 NmmMH2 = FNH2L3 = 2237.5×71.8 Nmm = 160652 Nmm截面B、C處的垂直彎矩：MV1 = FNV1L1 = 134×51.3 Nmm = 6

45、874 NmmMV2 = FNV2L3 = -897.2×71.8 Nmm = -64419 Nmm分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。截面B、C處的合成彎矩：M1 = = 94709 NmmM2 = = 173086 Nmm作合成彎矩圖（圖f）。4）作轉矩圖（圖g）。5）按彎扭組合強度條件校核軸的強度： 通常只校核軸上承受最大彎矩和轉矩的截面（即危險截面B）的強度。必要時也對其他危險截面（轉矩較大且軸頸較小的截面）進行強度校核。根據公式（14-4），取a = 0.6，則有：sca = = = MPa = 43.8 MPas-1 = 60 MPa 故設計的軸有足夠的強度

46、，并有一定的裕度（注：計算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：6.3 輸出軸的設計1.求輸出軸上的功率P3、轉速n3和轉矩T3P3 = 3.59 KW n3 = 82.83 r/min T3 = 413.61 Nm2.求作用在齒輪上的力 已知低速級大齒輪的分度圓直徑為:d4 = 283.077 mm 則:Ft = = = 2922.2 NFr = Ft× = 2922.2× = 1090.9 NFa = Fttanb = 2922.2×tan12.8450 = 666 N3.初步確定軸的最小直徑 先初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調質處理，根

47、據表，取:A0 = 112，于是得dmin = A0× = 112× = 39.3 mm 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d12，為了使所選的軸直徑d12與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉矩Tca = KAT3，查表，考慮轉矩變化小，故取KA = 1.5，則:Tca = KAT3 = 1.5×413.61 = 620.4 Nm 按照計算轉矩Tca應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，查標準GB/T 4323-2002或手冊，選用LT8型聯(lián)軸器。半聯(lián)軸器的孔徑為45 mm故取d12 = 45 mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為84 mm。

48、4.軸的結構設計圖5.根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-II軸段右端需制出一軸肩，故取II-III段的直徑d23 = 50 mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D = 55 mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L = 84 mm，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故I-II段的長度應比L略短一些，現(xiàn)取l12 = 82 mm。 2）初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據d23 = 50 mm，由軸承產品目錄中選取角接觸球軸承7211C，其尺寸為d×D×

49、T = 55mm×100mm×21mm，故d34 = d78 = 55 mm，取擋油環(huán)的寬度為15，則l34 = 21+15 = 36 mm 左端滾動軸承采用擋油環(huán)進行軸向定位。由手冊上查得7211C型軸承的定位軸肩高度h = 4.5 mm，因此，取d45 = 64 mm。 3）取安裝齒輪處的軸段VI-VII段的直徑d67 = 60 mm；齒輪的右端與右軸承之間采用擋油環(huán)定位。已知低速大齒輪輪轂的寬度為B = 77 mm，為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取l67 = 75 mm。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h = (23)R，由軸徑d67 =

50、60 mm查表，得R = 2 mm，故取h = 6 mm，則軸環(huán)處的直徑d56 = 72 mm。軸環(huán)寬度b1.4h，取l56 = 12 mm。 4）根據軸承端蓋便于裝拆，保證軸承端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面有一定距離，取l23 = 50 mm。 5）取齒輪距箱體內壁之距離 = 16 mm，低速小齒輪和高速小齒輪之間的距離c = 12 mm?？紤]箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離s，取s = 8 mm，已知滾動軸承的寬度T = 21 mm高速大齒輪輪轂寬度B2 = 50 mm，則l45 = B2+c+5+2.5+s-l56-15 = 50+12+5+2.5+16+8-12

51、-15 = 66.5 mml78 = T+s+2.5+2 = 21+8+16+2.5+2 = 49.5 mm至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。6.軸的受力分析和校核:1）作軸的計算簡圖（見圖a）: 根據7211C軸承查手冊得a = 20.9 mm 齒寬中點距左支點距離L2 = (77/2+12+66.5+36-20.9)mm = 132.1 mm 齒寬中點距右支點距離L3 = (77/2-2+49.5-20.9)mm = 65.1 mm2）計算軸的支反力：水平面支反力（見圖b）：FNH1 = = = 964.7 NFNH2 = = = 1957.5 N垂直面支反力（見圖d）：FNV1 =

52、= = 838.1 NFNV2 = = = -252.8 N3）計算軸的彎矩，并做彎矩圖：截面C處的水平彎矩：MH = FNH1L2 = 964.7×132.1 Nmm = 127437 Nmm截面C處的垂直彎矩：MV1 = FNV1L2 = 838.1×132.1 Nmm = 110713 NmmMV2 = FNV2L3 = -252.8×65.1 Nmm = -16457 Nmm分別作水平面彎矩圖（圖c）和垂直面彎矩圖（圖e）。截面C處的合成彎矩：M1 = = 168812 NmmM2 = = 128495 Nmm作合成彎矩圖（圖f）。4）作轉矩圖（圖g）。5

53、）按彎扭組合強度條件校核軸的強度： 通常只校核軸上承受最大彎矩和轉矩的截面（即危險截面C）的強度。必要時也對其他危險截面（轉矩較大且軸頸較小的截面）進行強度校核。根據公式（14-4），取a = 0.6，則有：sca = = = MPa = 11.4 MPas-1 = 60 MPa 故設計的軸有足夠的強度，并有一定的裕度（注：計算W時，忽略單鍵槽的影響）。軸的彎扭受力圖如下：第七部分 鍵聯(lián)接的選擇及校核計算7.1 輸入軸鍵選擇與校核 校核聯(lián)軸器處的鍵連接： 該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 6mm×6mm×32mm，接觸長度:l' = 32-

54、6 = 26 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉矩為:T = 0.25hl'dsF = 0.25×6×26×20×120/1000 = 93.6 NmTT1，故鍵滿足強度要求。7.2 中間軸鍵選擇與校核1）中間軸與高速大齒輪處鍵 該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 8mm×7mm×45mm，接觸長度:l' = 45-8 = 37 mm，則鍵聯(lián)接所能傳遞的轉矩為:T = 0.25hl'dsF = 0.25×7×37×30×120/1000 = 233.1 NmTT2，故鍵滿足強度要求。2）中間軸與低速小齒輪處鍵 該處選用普通平鍵尺寸為：b×h×l = 8mm×7mm