8-火力發(fā)電廠電氣一次設備典型故障(講座稿1)

1、火力發(fā)電廠電氣一次設備非停統(tǒng)計及典型故障案例（股份公司絕緣監(jiān)督年會交流資料）統(tǒng)計2019年以來，集團電氣一次設備非停數(shù)據(jù)，按設備分類簡要分析。列舉了部分發(fā)電機、變壓器、高壓開關及GIS、互感器等設備典型故障案例，為達到廣泛交流的目的，案例以股份公司以外電廠，或華能系統(tǒng)外電廠發(fā)生的故障案例為主，以供會議交流。（一） 非停統(tǒng)計及簡要分析1、2019年2009年電氣一次非停1.1 非停統(tǒng)計2019年2009年華能集團火力發(fā)電廠共發(fā)生一般設備事故和一類障礙547起，其中一般設備事故36起，一類障礙511起按專業(yè)統(tǒng)計，金屬專業(yè)共發(fā)生180起，占全部非停的32.9%，鍋爐專業(yè)129起，占23.6%，汽機專

2、業(yè)59起，占10.8%，電氣專業(yè)113起，占20.7%，熱工專業(yè)66起，占12.1%。華能集團2019年2009年各主專業(yè)非停次數(shù)統(tǒng)計對比如圖1所示。2019年2009年火力發(fā)電廠發(fā)生電氣一次設備原因造成的非停共44起，其中一般設備事故13起，一類障礙32起，各年度非停次數(shù)及對比如表。表 電氣一次原因引起的一般設備事故及一類障礙05年06年07年08年09年一般設備事故21406一類障礙6610371.2 非停按設備分類根據(jù)2019年2009年發(fā)電廠電氣主設備故障原因導致的44起發(fā)電廠非計劃停運事件，按照發(fā)電機、變壓器、高壓開關和小四器進行分類統(tǒng)計，結果顯示，發(fā)電機原因導致的非停共32起，占7

3、2.7%，變壓器原因導致的非停（不含勵磁變）共3起，占6.8%，高壓開關原因導致的非停共6起，占13.6%，小四器原因導致的非停共3起，占6.8%1）發(fā)電機導致非停統(tǒng)計發(fā)電機故障導致的32起非停中，定子故障原因導致的非停共8起，占全部發(fā)電機故障的27.3%，其它原因導致的非停次數(shù)及比例為，漏氫故障共8起，占24.2%，發(fā)電機出口互感器故障共7起，占21.2%，轉子接地故障共5起，占15.2%，發(fā)電機冷卻水系統(tǒng)故障共4起，占12.1%。發(fā)電機故障分類統(tǒng)計如圖12所示。圖 發(fā)電機故障分類統(tǒng)計（1）定子故障發(fā)電機定子故障中，有6起是發(fā)電機定子線棒磨損或擊穿故障，定子槽鍥松動、發(fā)電機出口封母處絕緣受潮

4、、發(fā)電機P棒保險熔斷也是引發(fā)定子故障的因素。（2）發(fā)電機冷卻水系統(tǒng)發(fā)電機冷卻水系統(tǒng)故障中，內(nèi)冷水泄漏發(fā)生2起，冷卻水導電度高發(fā)生1起，冷卻水中斷發(fā)生1起。（3）出口互感器發(fā)電機出口互感器故障中，CT故障共4起，PT故障共3起。（4）轉子接地轉子接地故障中，集電環(huán)積累碳粉過多共2起、集電環(huán)燒損共2起。（5）漏氫發(fā)電機漏氫導致的故障相對較多，主要漏氫部位有，出線套管導電棒冷卻水管銅接頭斷裂、發(fā)電機引線室泄漏、勵端密封瓦座密封面漏氫、內(nèi)冷水出水管金屬波紋管法蘭焊接面漏氫、氫系統(tǒng)排CO2管道的發(fā)電機底部法蘭漏氫。2）變壓器故障變壓器故障導致的非計劃停機共3起，原因為，內(nèi)部短路1起、高廠變高壓側套管及封

5、母連接處進水1起、主變高壓側出線電纜頭爆裂1起。3）高壓開故障6起電廠開關故障中，高壓出線開關故障共4起，占67%，6kV廠用開關故障共2起，占34%。高壓出線開關故障形式有，隔離開關單相接地共3起、操作桿斷裂后相間擊穿1起，其中2起導致開關（高壓斷路器）爆炸，6kV廠用開關故障有，絕緣老化導致相間短路1起、機構彈簧性能差壓接不牢導致拉弧1起。4）小四器故障小四器發(fā)生的故障共3起，其中6kV電纜故障1起，避雷器折斷停機（違章）1起，穿墻套管濕閃1起。5）其他集電環(huán)故障共5起，勵磁系統(tǒng)一次回路故障共3起，勵磁變故障共2起，滅磁開關故障2起，整流柜故障1起。2、2019年電氣一次非停統(tǒng)計2.1 非

6、停統(tǒng)計集團公司2019年火電機組共計非停195次，其中電氣一次設備原因導致26“非?！笔录?。按設備及系統(tǒng)分類，發(fā)電機及系統(tǒng)故障導致非停16，變壓器及部件故障導致的非停2起，開關站設備（含線路）導致的非停4起，輔機導致的非停4起，具體見圖。圖 電氣一次設備非停次數(shù)按設備（系統(tǒng)）分類2.2發(fā)電機及系統(tǒng)非停分類發(fā)電機故障導致非停17起，其中發(fā)電機本體故障5起，出口PT故障5起，出口CT故障2起，勵磁回路故障3起，離相封母故障1起，出口開關故障1起。發(fā)電機本體故障、出口互感器故障占發(fā)電機故障率的68.7%，是發(fā)電機及系統(tǒng)導致非計劃停機的主要原因。圖 發(fā)電機及系統(tǒng)非停次數(shù)按設備分類3、2019年電氣一次

7、非停統(tǒng)計3.1 非停統(tǒng)計2019年度華能集團因電氣一次設備原因導致非計劃停機共計18起，按設備及系統(tǒng)分類，發(fā)電機及系統(tǒng)故障導致非停7起，變壓器及部件故障導致的非停2起，開關站設備（含線路）導致的非停9起。3.2 發(fā)電機及系統(tǒng)非停分類發(fā)電機故障導致非停7起，其中發(fā)電機本體故障2起，勵磁回路故障5起。（二） 一次設備典型故障案例1、 發(fā)電機典型故障案例1.1 本體故障案例一【俄共TBB系列發(fā)電機振動問題】綏中800MW發(fā)電機型號TBB-800-2EY3型汽輪發(fā)電機，為俄羅斯圣彼得堡電力工廠制造。定子電壓24KV，水氫氫，定子槽數(shù)42槽，為雙星形接線。2019年10月9日故障。打開發(fā)電機勵側端蓋，檢

8、查發(fā)現(xiàn)C相第二分支中性點側引線線棒的第一個彎角處（7點鐘方向）已斷裂。斷裂點的展開長度約為120mm130mm。對發(fā)電機定子繞組直流電阻和絕緣電阻進行了測量，由測量結果初步分析，判斷為發(fā)電機C相定子繞組第二分支已經(jīng)斷路。圖 C相第二分支中性點側引線線棒斷裂點外觀水壓試驗檢查，發(fā)現(xiàn)B相第一分支機端引出線線棒的第一個彎角（5點鐘方向）出現(xiàn)了環(huán)狀裂紋。端部絕緣支架軸向長度過長，達到580mm，剛度不足；匯流管固定在端部絕緣支架懸臂端上，使端部絕緣支架負荷過重而產(chǎn)生過大振動，由此，造成整個端部引線振動、松動，絕緣夾緊塊脫落，主絕緣磨損。此過程不斷發(fā)展，形成惡性循環(huán)。及斷路點相連的引線懸空長度達到145

9、0mm，相對為最長，松動程度最嚴重，致使斷路點引線彎角處長期承受振動應力影響，產(chǎn)生金屬疲勞。圖 B相第一分支機端引出線線棒的第一個彎角的環(huán)狀裂紋案例二【俄共TBB系列發(fā)電機振動問題】2019年#1發(fā)電機定子線棒磨損。TBB-500-2EY3型5 0 0 MW汽輪發(fā)電機，水、氫、氫冷卻方式。定冷水泄漏，定子泄漏部位為1 5、1 6糟下線棒。由于綁環(huán)之間墊塊(撐塊)掉下，造成下線棒磨損嚴重。從里向外第1、第2道綁環(huán)之間，1 2點位的墊塊脫落，將1 5槽線棒槽口處磨穿泄漏，1 6槽線棒槽口處絕緣磨穿，銅線磨損。第1、2點位綁塊脫落在線棒上，對1 7-2 2槽線棒端部絕緣造成不同程度的磨損。2 4個支

10、架有1 2個明顯松動。其中三根支架未綁墊塊(7、1 5、1 6)。由于振動磨損的原因，支架及支架座間、支架及綁環(huán)間、墊塊及綁環(huán)間的固定逐漸遭到破壞，進而導致墊塊多處松動或脫落，因脫落部位和脫落時間的不同而對線棒造成不同程度的磨損。磨損漏氫的線棒磨損的線棒未加裝墊塊的綁環(huán)支架案例三【俄共TBB系列發(fā)電機振動問題】2006年5月7日某廠#2發(fā)電機，TBB-500-2EY3型汽輪發(fā)電機，額定功率500MW，定子電壓20kV，水氫氫，定子槽數(shù)48槽，繞組形式為雙層疊繞，接線方式為雙星形。端部嚴重磨損，勵側端部振動大，尤其是8點鐘12點鐘的引線部位。勵側2絕緣軸向壓板徑向固定螺桿轉動磨損壓板及8槽上層線

11、棒絕緣至露銅，1引線支架的固定夾件螺桿（外側）折斷，引線及夾件嚴重磨損，2、6、8引線支架上夾塊松動磨損（黃泥），11引線支架上夾塊上有較多黑泥，內(nèi)撐環(huán)外圓及填充的環(huán)氧泥圓周方向很多部位松動，磨出黃泥，3、4絕緣軸向壓板（高跟鞋）軸向及內(nèi)撐環(huán)固定螺絲松動嚴重。案例四【膛內(nèi)留有異物】伊敏電廠#4發(fā)電機為QFSN-600-2YHG型汽輪發(fā)電機，發(fā)電機由哈爾濱電機廠制造，額定功率600MW，定子電壓20kV，水氫氫，定子槽數(shù)36槽，接線方式為雙星形。檢查發(fā)現(xiàn)接地故障點位于汽側約12點鐘位置的#20、#21定子上層線棒間，#20、#21定子上層線棒位于汽側出槽口位置主絕緣磨損，其中20線棒磨損達5mm

12、以上，線棒主絕緣破壞，造成#4發(fā)電機定子接地。因廠家在安裝過程中，使用工具登記、檢查不仔細，回裝前發(fā)電機膛內(nèi)雜物清理不徹底，最終導致導磁性材料的遺留，運行中受發(fā)電機端部磁場作用發(fā)熱、振動，螺釘及線棒磨損使線棒主絕緣損壞。圖 圖 圖 圖 案例五【安裝操作不規(guī)范】2009年8月，某電廠600MW發(fā)電機定子線棒磨損接地，機組跳閘。檢查發(fā)現(xiàn)：汽側氣隙隔板右上部分的大多數(shù)螺絲脫落，第一道綁環(huán)拉緊楔塊螺桿脫落，第二道綁環(huán)拉緊楔塊螺桿局部松動。下層#1、#42、#40槽3根線棒磨損嚴重，上層#2#9槽8根線棒磨損嚴重。見圖1、圖2。原因分析：裝配汽端內(nèi)側綁環(huán)拉緊楔時，操作者未按設計圖紙要求在拉緊楔螺桿的螺紋

13、表面上涂抹環(huán)氧膠，因此未將拉緊楔螺桿鎖緊，使汽端可調綁環(huán)上拉緊楔塊螺桿松動脫落，磨破定子繞組絕緣所致。圖 汽側氣隙隔板螺絲局部松、斷案例六【絕緣鎖緊件質量差】2019年5月，某電廠600MW發(fā)電機檢修中發(fā)現(xiàn)定子勵端有兩顆發(fā)電機定子槽楔拉緊器環(huán)氧樹脂固定螺栓斷裂，螺栓將線棒磨損。打開發(fā)電機汽、勵兩側內(nèi)端蓋，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機定子勵端有兩根發(fā)電機定子槽楔拉緊器環(huán)氧樹脂固定螺栓斷裂，其中1點鐘位置斷裂定子槽楔拉緊器固定螺栓掉落在發(fā)電機下部端部線圈上，7點鐘位置定子槽楔拉緊器固定螺栓斷裂，斷裂螺栓和墊圈仍在原位。原因分析：拉緊系統(tǒng)松動的原因是外購配套絕緣件制造偏差。絕緣件表面質量沒達到設計要求，導致配合副摩擦

14、力增大，在規(guī)定的螺母把緊力矩下，未能將絕緣楔塊拉緊，機組運行時在溫度和振動的作用下導致楔塊位移，碟形彈簧墊圈的預應力釋放，拉緊系統(tǒng)失去作用，其彈簧墊圈松動并逐漸將絕緣螺桿磨損，直至將螺桿磨斷，脫落到定子繞組端部，最終磨損線棒主絕緣。案例七【定子鐵心松動】2009年9月，某電廠660MW發(fā)電機定子線棒磨損接地，開關跳閘。該發(fā)電機于2019年11月投運，2019年底發(fā)電機第一次大修時，發(fā)現(xiàn)定子鐵芯局部松動，勵側三根通風齒條斷裂并脫落，經(jīng)對鐵芯進行緊固處理(當時僅對穿心螺桿收緊)后投運。本次故障抽出轉子后的檢查發(fā)現(xiàn)：1) 定子鐵芯檢查：勵端部分鐵芯齒部沖片松動，部分沖片斷裂磨損，其中第二擋數(shù)個槽的鐵

15、心磨損深度為5mm20mm；勵端第一擋風道齒條斷裂19根。風道齒條推力檢查發(fā)現(xiàn)：每檔鐵心齒4根風道齒條中，普遍存在兩側二根齒條較緊，中間二根齒條松動現(xiàn)象。汽端鐵心也存在局部松動現(xiàn)象。 2) 定子線圈檢查：#18槽上層線圈有一明顯凹坑，并及鐵芯磨損處相對應，確認#18槽上層線圈絕緣擊穿接地。 3) 轉子檢查：從勵端第一風區(qū)開始，每風區(qū)轉子上均有斷齒擊打痕跡，勵端三擋較為嚴重，向汽端方向逐步減輕。原因分析：部分鐵心材料存在工藝分散性，如硅鋼片存在同板差和不平度、風道板平整度，以及對沖片表面有機絕緣涂層運行后會發(fā)生蠕變，而在鐵心制造時工藝補償不足，故在運行后引起鐵心局部松動。定子鐵心松動后，造成局部

16、定子鐵心風道齒條斷裂，進一步加劇了定子鐵心的局部松動，在交變電磁力作用下發(fā)生振動，局部定子鐵心沖片產(chǎn)生疲勞磨損。斷裂后的風道齒條和定子沖片碎屑造成定子線圈的磨損，最終導致定子線圈主絕緣擊穿。案例八【鐵心定位筋螺母及墊片松動】2019年1月，某電廠600MW發(fā)電機在首次解體檢查性大修中，發(fā)現(xiàn)定子鐵心汽、勵兩端各有半數(shù)以上的定位筋螺母松動，其中勵端鐵心定位筋螺母27個；汽端鐵心定位螺筋螺母23個，而且汽端第19根的定位筋螺母幾乎要從定位筋上掉下來。原因分析：該發(fā)電機定子鐵心定位筋螺母是采用樣沖眼方法鎖緊的，由于制造時工藝操作不到位，所沖的樣沖眼沒有緊貼螺母及個別的樣沖眼過小，沒有起到緊鎖螺母作用，

17、造成螺母有活動空間；發(fā)電機正常運行時，定子鐵心要承受基頻振動及倍頻振動，由于定子鐵心定位筋螺母沒有鎖緊，螺母隨著定子鐵心的運行振動而逐漸松動。案例九【轉子導電螺釘松動】2019年1月，某電廠600MW發(fā)電機轉子導電螺釘松脫、飛逸事故檢查情況：1）#1極轉子引線及螺釘連接處折斷；轉子#1極的導電螺釘、引線及螺釘連接處上、下部分、導電螺釘?shù)你~背帽飛出；飛出的導電螺釘、引線連接處上半部分、銅背帽落在發(fā)電機固定主引線的絕緣夾板上面，引線連接處下半部分落入出線盒內(nèi)。引線連接處上半部分撕裂并嚴重變形，引線連接處下半部分出現(xiàn)嚴重變形但未撕裂。導電螺釘?shù)你~背帽變形。轉子#1極密封部件完好，尚未飛出。#1極導電

18、桿螺紋正常。原因分析：該機僅投運3個月，由于1#導電螺釘螺紋及1#導電桿螺紋配合(嚙合)錐度不一致，運行時螺紋松動，圓周轉動，導致1#引線螺釘在離心力作用下而松脫、飛逸。這是因導電螺釘加工偏差和質量過程控制沒有閉環(huán)管理造成的裝配質量不良。圖 轉子本體上導電螺釘飛逸1.2 氫油水系統(tǒng)故障案例十【油管路漏氫】臺電1發(fā)電機美國西屋公司技術生產(chǎn)的QFSN-600-2型水氫氫600MW機組，水氫氫冷卻，本型水氫氫發(fā)電機組允許的日漏氫量為11.3立方米。在1號發(fā)電機在12月9日投運時，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機氫系統(tǒng)的日漏氫量為30立方米左右,但機內(nèi)氫氣的濃度、濕度也很穩(wěn)定；發(fā)電機油系統(tǒng)的查漏發(fā)現(xiàn)發(fā)電機汽端氫側回油管道的

19、溫度測點接頭存在很大泄漏。1號發(fā)電機在安裝汽端氫側回油管道的溫度測點接頭過程中，由于采用工藝水平差，安裝不認真，回油測溫元件固定管及回油管上的接口沒有緊固，造成接口處的密封墊松動，導致接頭的泄漏。圖為汽端氫側回油管溫度測點泄漏的位置案例十一【定冷水系統(tǒng)漏氫】#3發(fā)電機為哈爾濱電機廠有限責任公司生產(chǎn)，三相交流隱極式同步汽輪發(fā)電機，其冷卻方式為水氫氫，即定子繞組水內(nèi)冷，轉子繞組和定子鐵芯及端部結構則采用氫氣冷卻，型號為QFSN-600-2YHG.2008年8月11日伊敏電廠#3機組因發(fā)電機定子內(nèi)冷水系統(tǒng)漏氫，被迫停機。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機汽側內(nèi)冷水出水管金屬波紋管膨脹節(jié)波紋管及法蘭焊接處有一長約50

20、mm的裂紋。在將#4發(fā)電機汽側出水管金屬波紋管膨脹節(jié)安裝到#3發(fā)電機上，并經(jīng)水壓試驗合格后，#3機組于14日4：25分并網(wǎng)運行。8月14日19：43分，#3機組再次因發(fā)電機定子內(nèi)冷水系統(tǒng)漏氫被迫停機。檢查發(fā)現(xiàn):更換后的發(fā)電機內(nèi)冷水汽側出水管金屬波紋管膨脹節(jié)波紋管及法蘭焊接處有一長約80mm的裂紋，及前一次開裂的部位、裂口尺寸基本相同。16日更換金屬波紋管膨脹節(jié)后，投入3號發(fā)電機內(nèi)冷水系統(tǒng)運行，檢測金屬波紋管膨脹節(jié)周邊振動正常。#3機組經(jīng)水壓試驗合格后，于21日16：02分并網(wǎng)運行。伊敏發(fā)電廠使用的波紋補償器為哈爾濱電機廠有限責任公司外購，生產(chǎn)廠家江蘇華能管業(yè)公司。檢查發(fā)現(xiàn)發(fā)電機汽側內(nèi)冷水出水管

21、金屬波紋補償器膨脹節(jié)波紋管及法蘭焊接處有裂紋，從而造成了發(fā)電機內(nèi)冷水系統(tǒng)漏氫。此次事故發(fā)生的根本原因在于波紋補償器存在產(chǎn)品質量問題，現(xiàn)使用的波紋補償器焊接不符合GB/T12777-2019要求（焊口比較見下圖），并且該廠產(chǎn)品中法蘭上有明顯鋼字標明法蘭型號及材質。安裝尺寸偏差大，最大張口偏差16mm。焊口裂紋案例十二【接合面密封不良發(fā)電機漏氫停機】2019年7月初#3發(fā)電機型號為T255-460，額定功率330 MW，漏氫量逐漸增大，至7月6日漏氫量增大至58m3/天，經(jīng)過檢測發(fā)現(xiàn)為發(fā)電機引線室泄漏，#3機組于2007年7月6日23時02分停機進行處理。打開引線室用肥皂水檢漏確認為端部出線室人孔

22、密封面有200mm長一段泄漏嚴重，排氫后打開人孔發(fā)現(xiàn)密封膠圈老化嚴重。#3發(fā)電機引線室人孔門密封膠圈原為普通橡膠，耐高溫及耐油效果差。由于發(fā)電機運行中溫度較高且有密封油進入發(fā)電機內(nèi)，時間久后，造成密封膠圈老化。案例十三【定冷水管脫落】2009年05月28日，某電廠發(fā)電機定子冷卻水泄漏進發(fā)電機，定子接地保護動作，機組跳閘。3號發(fā)電機定子冷卻水管路制造質量存在固有缺陷。發(fā)電機汽側定子繞組3點鐘位置處，匯水環(huán)至發(fā)電機繞組撓性絕緣引水管線圈側接頭脫落，是造成此次事故的直接原因。3號發(fā)電機定子冷卻水泵出口壓力及發(fā)電機入口定子冷卻水壓力沒有接入至DCS系統(tǒng)中，而僅在就地設置了壓力表。運行人員對定子冷卻水系

23、統(tǒng)壓力沒有實時監(jiān)視手段，是造成此次事故的間接原因。發(fā)電機匯水環(huán)引水管脫落部位案例十四【定冷水差壓大】國華臺電1、2號發(fā)電機是上海汽輪發(fā)電機有限公司QFSN-600-2水氫氫，雙支路并聯(lián)、Y連接。定子槽數(shù)為42槽，共有96根線棒，每根線棒是由實心股線和空心導線交叉組成，空實心銅線之比為1:2，均包有玻璃絲絕緣層,定子線圈的空心導線內(nèi)通過冷卻水以冷卻線棒, 定子線棒水路進出水壓差在額定流量下的的設計值為150Kpa200kpa2號發(fā)電機定冷水壓差大自從2019年4月份機組投產(chǎn)以來都存在的問題，定子線棒定冷水進出定冷水壓差從調試時的285kpa，升到4月份168期間的300kpa，隨著機組運行時間的

24、增長，到8月份，線棒的進出水壓差也逐漸升高到 400kpa ，超過了廠家的200Kpa設計值確定壓差大是線棒堵塞所致。拆卸發(fā)電機汽勵兩端的端蓋，解開線棒汽勵兩端的絕緣引水管接頭（匯水管側）用1.3MPa的高壓氮氣對線棒進行正反發(fā)方向吹掃，吹掃后的流量比處理前提高了20，通過吹掃過濾，發(fā)現(xiàn)各線棒都存在不同程度的結垢，通過線棒的吹掃，使發(fā)電機線棒進出水壓差從處理前的400Kpa降到處理后的275Kpa。達到了處理的目的。線棒內(nèi)的結垢物的主要成分為氧化銅，這說明線棒內(nèi)壁存在被腐蝕，主要是線棒內(nèi)的偏酸性水質腐蝕，出廠前做過熱水流試驗，廠家所用的試驗水只是清潔的自來水，并且試驗后，線棒內(nèi)的剩水根本沒有吹

25、干，直到04年在臺電安裝時的水壓試驗，所以那些剩水在線棒內(nèi)存留有8個月的時間，所以造成初步的線棒腐蝕。圖 線棒內(nèi)吹掃出來用棉紗布過濾下來的黑色污垢物2、 變壓器典型故障案例案例十五【高壓側引線故障】東西關電站2主變壓器高壓側B相引線損傷、斷股。檢查發(fā)現(xiàn)B相高壓引出線在套管下部600mm處（即高壓套管根部及引線夾件之間）包扎物有變黑碳化現(xiàn)象，解開此處包扎絕緣物看到截面積為400mm，總股數(shù)35股多股銅芯變壓器引線在此處全部變色，并有斷股情況，全部斷開的有3股，損傷的有14股。從多年的電氣試驗和油化驗，都未檢測出變壓器油異常狀況，對該引線周圍的箱體、本體等部位檢查未發(fā)現(xiàn)放電痕跡點，故認為該故障應該

26、是一種慢性積累過程；B相高壓側原引線在該處有多股銅芯線嚴重打絞、斷股，分析認為在安裝過程中由于因引線過長達不到引線對箱體及本體的電氣距離，采取對引線擰動變緊縮短的處理方式，這樣可能造成該處引線損傷，因此導線截面積減少發(fā)熱，熱應力不斷變化損傷導線，運行時間長，累積成目前的缺陷狀況。案例十六【套管密封圈老化變壓器進水】2013年7月31日，對#4主變進行試驗。#4主變高壓側：A相對地120M，B相對地120M，C相對地120M，#4主變低壓側：A相對地45M，B相對地45M，C相對地45M。故障前2019年7月18日色譜分析報告：氫氣：10.93、甲烷：12.2、乙烯：2.04、乙烷：2.92、乙

27、炔：0一氧化碳：1231.92、二氧化碳：4466.28、總烴：17.16。故障后2019年7月31日氫氣：218.26、甲烷：42.94、乙烯：39.84、乙烷：5.96、乙炔：103.06一氧化碳：185.68、二氧化碳：8605.13、總烴：191.80。水份：38.7檢修拆除變壓器高壓套管的人員，高壓套管“將軍帽”下部密封膠墊存在硬化、裂紋，在“將軍帽”上也殘留密封膠墊硬化后的少量膠墊。從而導致雨水經(jīng)高壓引線進入線圈絕緣降低造成短路故障。返廠解體發(fā)現(xiàn)鐵芯上部、底腳固定螺栓有銹蝕，底部存有污水。發(fā)現(xiàn)高壓C相線圈中下部靠近高壓引線200mm處線圈發(fā)生放電擊穿故障點，銅質導線匝間和層間燒蝕。

28、并對三只高壓套管和一只中性點套管做介損試驗，介損值嚴重超標(故障后變壓器整體做介損試驗合格，套管分裝運輸，為運輸中受潮)。從故障點及內(nèi)部存有水分現(xiàn)象分析是由于變壓器油中水分造成線圈絕緣降低導致故障燒損。案例十七【高壓繞組對低壓繞組放電】制造廠：特變電工沈陽變壓器集團有限公司設備型號：DSP-260000/5001月8日專家組對2號主變故障相進行內(nèi)檢，初步分析認為變壓器發(fā)生故障可能是由于材質和制造存在缺陷等原因，導致高壓繞組上部線圈發(fā)生匝間或餅間短路，引發(fā)了本次變壓器故障，是本次故障的直接原因案例十八【勵磁變相間短路】2007年6月26日3機運行中勵磁變發(fā)生事故導致解列停機，事故導致勵磁變、封閉

29、母線和發(fā)電機損壞。勵磁變燒毀情況見圖。圖 勵磁變燒毀照片直接原因：勵磁變高壓側三相短路。根本原因：勵磁變高壓側進線及 TA的連接線為多股軟銅線螺絲緊固連接，多股軟銅線的壓線鼻壓接不牢固，接觸電阻增大導致運行中發(fā)熱，發(fā)熱弧光產(chǎn)生的高溫氣體，很快引起B(yǎng)、C相間短路，繼而發(fā)展為三相短路。案例十九【勵磁變溫控器接線故障】2009年8月15日楊柳青電廠#7機組勵磁變測溫回路發(fā)生故障，造成機組跳閘。故障原因是溫控器故障引起絕緣降低，造成保護動作。測溫線通過溫控器接地放電造成定子接地保護動作；DCS動作時間及此推斷相符（見圖2）。圖 C相測溫探頭處有明顯過熱燒痕3、 封閉母線典型故障案例案例二十【封母盆式絕

30、緣子沿面閃絡】玉環(huán)電場高備變?yōu)榈蛪簜?B分支B相套管及封閉母線軟連接對地放電，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)0B分支B相觀察孔有黑煙。17點45分檢修人員打開高備變低壓側OA、OB分支橡膠波紋管，發(fā)現(xiàn)OB分支B相母線軟連接中上部位對封閉母線外殼有放電痕跡，母線盤式絕緣子表面閃絡放電現(xiàn)象，如圖：高備變低壓側出線及封閉母線連接處的盤式絕緣子表面受潮，造成導體沿盤式絕緣子表面對封閉母線外殼放電拉弧，造成盤式絕緣子被電弧燒傷。另外：（1）5月10日，伊敏電廠5機組發(fā)變組室外B相封閉母線盆式絕緣子處積水導致定子接地。（2）上安電廠8月16日，#1機組啟動期間，發(fā)電機封母及廠變高壓側軟聯(lián)處進水，發(fā)變組保護定子接地動作。封母及變

31、壓器金屬套管間的橡膠套管及金屬面密封不良，加之近期連續(xù)大雨， 造成內(nèi)部積水。4、 GIS及開關設備典型故障案例案例二十一【含硫氣體腐蝕電極導致斷路器擊穿短路】2.1.1 故障情況220kV GIS斷路器型號為ZF11-252，采用雙母帶母聯(lián)接線方式，共設計有八個間隔，分別為3個出線間隔、3個變壓器間隔、1個PT間隔和1個母聯(lián)開關間隔。運行中母差保護動作，啟備變及兩條輸出線路均跳閘。經(jīng)解體檢查開關母線側斷路器出口盆式絕緣子沿面擊穿，電連接觸指彈簧燒斷，觸指散落，電連接屏蔽罩嚴重燒損，電流互感器筒體過熱損傷，筒體內(nèi)壁油漆脫落，I母隔離開關筒體內(nèi)壁油漆脫落，動靜觸頭燒損。圖 電連接觸指彈簧燒斷分析確

32、定事故是由電流互感器氣室內(nèi)使用的黑色硫化橡膠板（無油橡膠、丁晴橡膠）造成的。橡膠板內(nèi)析出含硫氣體，電接觸表面的鍍銀層可及很微量的硫離子或硫化氫氣體，發(fā)生化學反應：2Ag+S2-Ag2S(黑色產(chǎn)物)產(chǎn)生灰黑色硫化銀，隨著反應加劇，硫化銀增多增厚，銀表面顏色便逐步由白變黃變灰最后變黑。硫化銀在電場的作用下產(chǎn)生游離，在電場力的作用下從電連接縫隙處析出，吸附在盆式絕緣子上或氣室的筒體內(nèi)。盆式絕緣子上異物積累到一定程度，在斷路器執(zhí)行操作時，受沖擊和振動的激化，桶內(nèi)及盆式絕緣子上的附著物揚塵，造成電場的畸變，導致GIS內(nèi)部擊穿。圖2可以看到，CT氣室處導電桿觸頭鍍銀層發(fā)生反應，變色、發(fā)黑。圖 CT氣室處導電桿觸頭變色，發(fā)黑案例二十二【隔離開關絕緣拉桿對地絕緣失效擊穿】故障后，測試氣室中sF6氣體水分含量，205-2隔離開關氣室微水達2314l/l，嚴重超標。sF6氣體中的水分以液態(tài)存在于絕緣件表面(特別是表面存在易于導電的物質) 時,降低絕緣件的電阻, 當GIS中發(fā)生局部放電和斷口開斷時,sF6 氣體分解,而水分可促使其分解并及其分解物發(fā)生化學反映,產(chǎn)生具有強腐蝕性的HF 和H2SO3 等, 分解物破壞絕緣拉桿并導致電場畸變