SATWE總信息中側(cè)向剛度三種參數(shù)含義

1、計算模型中的部分數(shù)據(jù):各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息floor no :層號tower no :塔號xstif, ystif :剛心的x, y坐標值alf:層剛性主軸的方向xmass, ymass :質(zhì)心的x, y坐標值gmass:總質(zhì)量eex, eey: x , y方向的偏心率ratx, raty:x, y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值（剪切剛度）ratxl, ratyl:x, y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值 或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者ratx2, rat y2 : x, y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度90%、

2、110%或者250% 比值110%指當(dāng)本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，150%指嵌固層rjx1, rjy1, rjz1:結(jié)構(gòu)總體坐標系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（剪切剛度）rjx3, rjy3, r jz3:結(jié)構(gòu)總體坐標系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（地震剪力與地震層間位移 的比）flo or no. 1 tower no.lxstif=-2.9025(m) ystif = -0.4783 (m) alf =0.000 o(degree)x mass= -2.810&m)ymass二 1 .3220(m)gmass(活荷折減)二 1601.4902 ( 1523.7156 )(t)eex

3、 =0.0069 eey =0.0558ratx =1.0000 raty =1.0000ra txl= 2.3 441 r atyl= 2.1114ratx2=2.5148 raty2 =2.2651薄弱層地震剪力放大系數(shù)二1.00rjx 1 = 1.0101e+08(kn/m) rj y1 = 9.9743e +07(kn/m) r jz1 = 0.0000 e+00(kn/m)rjx3 = 2.545 3e+07(kn/m)rjy3 = 2.90 77e+07(kn/m)rjz3 = 0.0 000e+00(kn/m )rjx3/h =6.3632e+06(k n/m) rjy3/h =

4、 7.2692e+0 6(kn/m) rjz 3/h = 0.0000 e+00(kn/m)floor no . 2 to wer no. 1xstif= -3.0089(m)ystif=-0.7051(m)alf =0.0000(deg ree)xmass=-2.8681(m) ymass = -1.1790 (m) gmas s(活荷折減)=13 14.2793( 12 30.5623)(t)eex =0.0108 eey =0.0333rat x= 1.28 21 ra ty =1.3 200ratxl=1.9303 ratyl=1.8714ratx2=1.5014 raty2=1.45

5、55薄弱層地震剪力放大系數(shù)二1.00rjx1 = 1.2951e+08(kn /m) rjy1 =1.3166e+08(k n/m) rjz1 =0.0000e+00(kn/m)rjx3 = 1.5512e+07 (kn/m) rjy3 = 1.9673e+0 7(kn/m) rjz 3 = 0.0000e+00(kn/m)rj x3/h = 5.348 8e+06(kn/m)rjy3/h = 6.7840e+06(kn/m) rjz3/h =0.0000e+00(kn/m)f loor no. 3 tower n o. 1xsti f=2.799 l(m) yst if=1.04 23(m)

6、 al f = 0.0 ooo(degree)xmass= -2.8753(m)ymass=-1.1865(m)gmass(活荷折減)二 1315.49 17( 1231.77 47)(t) eex =0.005 8 eey =0.00 99ratx =1.0076 raty =0.9946ratxl= 1 .6892 ratyl=1.6264ratx 2=1.332 7 rat y2=130 46薄弱層地震剪力放大系數(shù)二1.00r jx1 = 13049 e+08(kn/m)rjyl = 1.309 4e+08(kn/m)rjzl = 0.00 00e+00(kn/m)rjx3 = 1.1

7、479e+07(kn/m ) rjy3 = 1.5018e+07(kn/m) rjz3 = 0 ,ooooe+oo(kn /m)rjx3/h = 3.9584e+06 (kn/m) rjy3 /h = 5.1788e +06(kn/m) r jz3/h = 0.00 00e+00(kn/m)floor n o. 4 t ower no. 1xstif=-2.9414(m)ystif=-0.7743(m)alf =0.0000(de gree)xmass =-2.8753 (m) ymas s= -1.186 5(m) gma ss(活荷折減)=1 315.4917( 1231.7747)(t)

8、eex =0.0051 eey =0.0289ra tx =1.0 000 r aty =1.0000ratxl=1.5737 ratyl =1.5225ratx2=1.2691 raty2=1.2454薄弱層地震剪力放大系數(shù)二1.00rjx1 =1.3049e+08(k n/m) rjy1 =1.3094e+08(kn/m) rjz1 = 0.0000e+00 (kn/m)rjx3 = 9.5711e+0 6(kn/m) rjy 3 = 1.2791e+07(kn/m) rj z3 = 0.0000e +00(kn/m)r jx3/h = 3.30 04e+06(kn/m)rjy3/h =

9、4 .4106e+06(kn /m) rjz3/h = 0.0000e+00 (kn/m)此計算模型首層層高4米，以上均為2.9米。(此模型采取的是剪力墻結(jié)構(gòu)，僅 作舉例說明)以上“ratx, raty : x, y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比 值(剪切剛度)”此處的剪切剛度計算參照高規(guī)附錄e,用以判斷轉(zhuǎn)換層上下結(jié)構(gòu) 側(cè)向剛度比。例如，假設(shè)此模型為框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，一層為框支層，則按照附錄 e.0 .1要求，抗震設(shè)計吋轉(zhuǎn)換層與相鄰上層側(cè)向剛度比不應(yīng)小于0.5,宜接近 1,在此處，即第二層的rat x、raty要小于2。此時二層的ratx=rjx 1(2f)/rjx1(1 f)=1.

10、2951*10 /1.0101=1.28 21；raty=rjyl (2f)/rjy1(1f )=1.3166*10/9.9743=1.320 0如果在二層轉(zhuǎn)換，則三層的ratx、raty要小于1/0.6=1.666 7o計算方法類似。根據(jù)高規(guī)5.3.7,地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端，地下一層與首層側(cè)向剛度比 不宜小于2o此條條文說明計算地下室結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度時，考慮相關(guān)部位的 側(cè)向剛度，按照附錄e.0.1公式計算，此時地上一層的ra tx、raty宜小于1/ 2=0.5o注意，有的p kpm版本會將ratx, raty定義為本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng) 塔側(cè)移剛度的比值(剪切剛度)。uratx

11、l, ratyl: x, y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值 或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者”抗規(guī)2.4 .3-2判斷結(jié)構(gòu)豎向剛度 變化，是否岀現(xiàn)剛度突變。在高規(guī)3.5.2第1條中，明確提到此側(cè)向剛度比用于 框架結(jié)構(gòu)。例如一層的 r atxl： rjx3 ( if) /0.7*rjx3( 2f ) =2.5453/(0.7*1.5512) =2.3441； rjx3 (if) / 0.8*rjx3 (2f) +rjx 3 (3f) +rjx3 (4 f) /3 =2.545 3/ 0.8*1.55 12+1.1479+0.95711/3 =2.6106,二者取較小結(jié)果, 即 ratxl=2.34 41“ratx2, rat y2 : x, y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度90%、 0%或者150%比值”高規(guī)3.5.2第2條，用以判斷剪力墻結(jié)構(gòu)豎向是否規(guī)則， 同樣用rjx3計算，按照3.s.2-2公式，就不能直接用rjx3 /h來計算了，因為按 照公式:y 2二vi*ai + l *hi/(vi+l*ai *hi+l),此處的 vi、vi+1 為第 i、i+1 層地震剪力，：、a i + 1為第i、i + 1層在地震作用下的層間位移，vi/ai即 為第i層側(cè)向剛度(地震剪力與地震層間位移的比)，由于首層層高4米，上層 層高 2. 9