二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)說明書

1、課程機(jī)械設(shè)計(jì)說明書題 目：二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器 學(xué) 院： 機(jī)械工程學(xué)院 班 級(jí)： 過程1102姓 名： 馬嘉宇學(xué) 號(hào)： 0402110211指導(dǎo)教師： 陸鳳翔目 錄一 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 1二 設(shè)計(jì)要求 2三 設(shè)計(jì)步驟 21. 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案 32. 電動(dòng)機(jī)的選擇 43. 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比 54. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 65. 齒輪的設(shè)計(jì) 76. 滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 117. 鍵聯(lián)接設(shè)計(jì) 288.聯(lián)軸器的計(jì)算 29帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)書 D Fv 動(dòng)力及傳動(dòng)裝置已知條件1. 工作條件：8h/天，兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，

2、環(huán)境最高溫度35；2. 使用折舊期：8年；3. 動(dòng)力來源：電力，三相電流，電壓380/220V；4. 運(yùn)輸帶速度允許誤差：±5%5. 制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)（1號(hào)數(shù)據(jù)） 運(yùn)輸帶工作拉力F=1500N 運(yùn)輸帶工作速度v=1.1m/s 卷筒直徑D=220mm 一、傳動(dòng)裝置傳動(dòng)方案擬定和傳動(dòng)方案的確定1.二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器：優(yōu)點(diǎn)：齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)效率高，適用的功率和速度范圍廣，使用壽命較長，是現(xiàn)代機(jī)器中應(yīng)用最為廣泛的機(jī)構(gòu)之。缺點(diǎn)：減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深度可以大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，中間軸較長、剛度差，中間軸承潤滑較困難。2.錐圓柱

3、齒輪減速器：優(yōu)點(diǎn)：齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)效率高，適用的功率和速度范圍廣，使用壽命較長。缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，橫向尺寸小，軸向尺寸大，間軸較長，剛度差，中間軸潤滑比較困難。3.單級(jí)蝸桿減速器優(yōu)點(diǎn)：在輪廓尺寸和結(jié)構(gòu)質(zhì)量較小的情況下，可得到較大的傳動(dòng)比（可大于7）； 在任何轉(zhuǎn)速下使用均能工作得非常平穩(wěn)且無噪聲；能傳遞大的載荷，使用壽命長；在一定條件下，蝸桿傳動(dòng)可以自鎖，有完全保護(hù)作用；結(jié)構(gòu)簡單且緊湊，拆裝方便，調(diào)整容易。 缺點(diǎn)：由于蝸輪齒圈要求用高質(zhì)量的錫青銅制作，故成本較高；另外，傳動(dòng)效率較低并且摩擦發(fā)熱大。絕大多數(shù)是蝸桿為主動(dòng)，蝸輪為從動(dòng)。4.帶-單級(jí)圓柱齒輪減速器：優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單，帶傳動(dòng)易加工、成本低，可

4、吸振緩沖，應(yīng)用較廣泛。缺點(diǎn)：外廓尺寸大，帶的壽命短，需經(jīng)常更換。最終確定的方案為：方案1.二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器111電動(dòng)機(jī)的選擇1）選擇電動(dòng)機(jī)的類型按工作要求和工作條件選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓380/220V。2）選擇電動(dòng)機(jī)的容量工作機(jī)的有效功率為從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)傳送帶間的總效率為 由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊表1-7可知： ：滾動(dòng)軸承效率 0.98（滾子軸承） ： 齒輪傳動(dòng)效率 0.97 （8級(jí)精度一般齒輪傳動(dòng)） ：聯(lián)軸器傳動(dòng)效率 0.995（彈性聯(lián)軸器） ：卷筒傳動(dòng)效率 0.96所以電動(dòng)機(jī)所需工作功率為 3）確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速按表13-2推薦的傳動(dòng)比合理范圍，二級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比而工作

5、機(jī)卷筒軸的轉(zhuǎn)速為 所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1000、1500兩種。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、質(zhì)量及價(jià)格等因素，為使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選用同步轉(zhuǎn)速為1500的電動(dòng)機(jī)。根據(jù)電動(dòng)機(jī)類型、容量和轉(zhuǎn)速，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊表12-1選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L1-4。其主要性能如下表：電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)Y100L1-4 2.2 1430 2.2 2.33.計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并分配傳動(dòng)比(1).總傳動(dòng)比為 =15(2).分配傳動(dòng)比 考慮潤滑條件等因素，初定 4. 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1).各軸的轉(zhuǎn)速 I軸 II軸 III軸 卷筒

6、軸 2).各軸的輸入功率 I軸 II軸 III軸 卷筒軸 3）.各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩為 I軸 II軸 III軸 卷筒軸 將上述計(jì)算結(jié)果匯總與下表，以備查用。 軸名功率P/kw轉(zhuǎn)矩T/(N·mm)轉(zhuǎn)速n/(r/min)傳動(dòng)比效率I軸1.951430460.95II軸1.854310.873.30.96III軸1.76294.2010.98卷筒軸1.64994.205. 齒輪的設(shè)計(jì)一第一級(jí)齒輪計(jì)算1) 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù), 1)按簡圖所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級(jí)精度。(3)材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.1選

7、擇小齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。(4)選小齒輪齒數(shù)，則大齒輪齒數(shù)2) 初步設(shè)計(jì)齒輪主要尺寸 (1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，即 1> 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值.試選載荷系數(shù)。.計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 .由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.5選取齒寬系數(shù)。.由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.3查得材料的彈性影響系數(shù)。.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.8b按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。.計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù).由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.6取接觸疲勞壽命系數(shù)；。.計(jì)算接觸

8、疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)S=1 2>.計(jì)算. 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值。 .計(jì)算圓周速度 . 計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)，8級(jí)精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.10查得動(dòng)載系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.2查得使用系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.13用插值法查得小齒輪非對稱分布時(shí)，； 故載荷系數(shù)IV.按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 (3)計(jì)算齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸1>.計(jì)算模數(shù) ，按標(biāo)準(zhǔn)取模數(shù)m=2.5 mm2>.計(jì)算分度圓直徑 3>.計(jì)算中心距 4>.計(jì)算齒輪寬度 取，。5>.計(jì)算齒高 h=2.25m=5.625mm(3).按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式6.12， 1>.確定公

9、式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.9b查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限；.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.7取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；.計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力； 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0 . 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.4查得；. 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較； ，小齒輪的數(shù)值較大。2>.校核計(jì)算 二第二級(jí)齒輪的計(jì)算（1) 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1)按簡圖所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級(jí)精度。(3)材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.1選擇小齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，

10、大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。(4)選小齒輪齒數(shù)Z1=24，則大齒輪齒數(shù)Z2=892) 初步設(shè)計(jì)齒輪主要尺寸 (1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，即 2> 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值.試選載荷系數(shù)。.計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 .由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.5選取齒寬系數(shù)。.由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.3查得材料的彈性影響系數(shù)。.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.8b按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。.計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù).由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.6取接觸疲勞壽命系數(shù)；。.計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)S=1

11、2>.計(jì)算. 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值。 .計(jì)算圓周速度 . 計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)，8級(jí)精度，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.10查得動(dòng)載系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.2查得使用系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.13用插值法查得小齒輪非對稱分布時(shí)，； 故載荷系數(shù)IV.按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 (3)計(jì)算齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸1>.計(jì)算模數(shù) ，按標(biāo)準(zhǔn)取模數(shù)m=2.5 mm2>.計(jì)算分度圓直徑 3>.計(jì)算中心距 4>.計(jì)算齒輪寬度 取，。5>.計(jì)算齒高 h=2.25m=5.625mm(3).按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式6.12， 1>.確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖

12、6.9b查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限；.由機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.7取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；.計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力； 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0 . 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)； 由機(jī)械設(shè)計(jì)表6.4查得；. 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較； ，小齒輪的數(shù)值較大。2>.校核計(jì)算 (5).結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖 首先考慮大齒輪，因齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)為宜。其他有關(guān)尺寸按機(jī)械設(shè)計(jì)圖6.26薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)，并繪制大齒輪零件圖如下。其次考慮小齒輪，由于小齒輪齒頂圓直徑較小，若采用齒輪結(jié)構(gòu)，不宜與軸進(jìn)行安裝，

13、故采用齒輪軸結(jié)構(gòu)，其零件圖見滾動(dòng)軸承和傳動(dòng).6. 滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)(一).軸的設(shè)計(jì).輸出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 由上可知，.求作用在齒輪上的力 因已知低速大齒輪的分度圓直徑 而 .初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表11.3，得 ，由于鍵槽的影響，故 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查機(jī)械設(shè)計(jì)表10.1，取，則： 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊，選用LX2型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 。半聯(lián)軸器的孔徑 ，故取，半聯(lián)軸器長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度.

14、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1).根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1).為保證半聯(lián)軸器軸向定位的可靠性， 應(yīng)略小于，故取=582）處軸肩高h(yuǎn)=(0.070.1）d,故取h=3mm,則 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承受徑向力，故選用圓錐滾子軸承。按照工作要求并根據(jù)，查手冊選取型號(hào)為30208的軸承，其尺寸為，故 3）為方便安裝， ，取=45mm4)為使套筒端面可靠的壓緊齒輪，5)齒輪的定位軸肩高度h=(0.070.1）d,取h=3.5,取5）參見表11.6，軸環(huán)的寬度b1.4h=4.9,故取6）取7）參考資料，a=10,s=10,則(2).軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接

15、。按由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配額為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。(3).確定軸上圓角和倒角尺寸參考機(jī)械設(shè)計(jì)手冊，取右軸端圓角，左軸端為.求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取值。對于7008AC型角接觸球軸承，由手冊中查得。因此。作為簡支梁的軸的支撐跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面。現(xiàn)將

16、計(jì)算處的截面C處的、及的值列于下表。載荷 水平面H 垂直面V支反力彎矩總彎矩 ，扭矩.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度根據(jù)上表數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力 前已選定軸的材料為45鋼，正火處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1查得因此，故安全。.精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 (1).判斷危險(xiǎn)截面截面A，,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面A,B均無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面和處過盈配合引起的應(yīng)力

17、集中最嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面C上的應(yīng)力最大。截面的應(yīng)力集中的影響和截面的相近，但截面不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面C上最然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面C也不必校核。截面顯然更不必校核。由機(jī)械設(shè)計(jì)第三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面左右兩側(cè)即可。 (2).截面左側(cè) 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面左側(cè)的彎矩為 截面 上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，正火處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表11.2,得，。 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機(jī)械設(shè)

18、計(jì)附表3-2查取。因，經(jīng)差值后可查得 ， 又由機(jī)械設(shè)計(jì)附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為 ，故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 由機(jī)械設(shè)計(jì)附圖3-2 的尺寸系數(shù)；由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，由附圖2.12得表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)為 查手冊得碳鋼的特性系數(shù) ，取,，取于是，計(jì)算安全系數(shù)值，則 故可知其安全。 (3).截面右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面右側(cè)的彎矩為 截面 上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 過盈配合處的，由附表1.4用插值法求出，并取，于是得 ，軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 故得綜合系數(shù)為 所以軸在截面右側(cè)的安全系數(shù)為 故

19、該軸在截面右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。.繪制軸的工作圖，如下：(二).齒輪軸的設(shè)計(jì).輸出軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 由上可知，.求作用在齒輪上的力 因已知低速大齒輪的分度圓直徑 而 .初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表15-3，取，于是，由于鍵槽的影響，故 輸出軸的最小直徑顯然是安裝帶輪處的直徑，取，根據(jù)帶輪結(jié)構(gòu)和尺寸，取。.齒輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1).根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1).為了滿足帶輪的軸向定位要求，-段右端需制出一軸肩，故取-段的直徑； 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù)，查手冊選取單列角接

20、觸球軸承7006AC，其尺寸為，故；而。 3).由小齒輪尺寸可知，齒輪處的軸端-的直徑，。軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取。 4).軸承端蓋的總寬度為(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故。 5).取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離，取，已知滾動(dòng)軸承寬度，則 至此，已初步確定了軸的各段和長度。(2).軸上零件的周向定位 帶輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。按由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過度

21、配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。(3).確定軸上圓角和倒角尺寸參考機(jī)械設(shè)計(jì)表15-2，取軸端圓角。.求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取值。對于7008AC型角接觸球軸承，由手冊中查得。因此。作為簡支梁的軸的支撐跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算處的截面C處的、及的值列于下表。載荷 水平面H 垂直面V支反力彎矩總彎矩 ，扭矩.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。根據(jù)上表數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力 前已選定軸的材料為45鋼，正火處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1查得因此，故安全。(三).滾動(dòng)軸承的校核軸承的預(yù)計(jì)壽命 計(jì)算輸入軸承 (1).已知，兩軸承的徑向反力