模板支撐方案02

1、模板支撐方案計算書馨蘭苑裙樓模板支撐方案計算書 馨蘭苑裙樓為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，人防地下室柱總體尺寸為600×600（其中700×700柱六根；800×550柱一根）；梁最大尺寸為500×1200；剪力墻最大厚度500；頂板厚250mm；層高為3.6米。一、二柱總體尺寸為500×500（600×400柱一根、600×600柱二根）；梁最大尺寸為300×900；板厚為250；層高為4.5米。 主要材料：直徑48mm壁厚3.5的焊接鋼管作模板背楞及模板支撐系統(tǒng)，50×50的木方作模板拼縫搭接。厚度為18m

2、m的木膠合板作為模板。、人防地下室模板設(shè)計荷載取值：1、模板及支架系統(tǒng) 0.75KN/m3 2、板砼自重 0.25m×24KN/m3=6KN/m2 梁自重 1.2m×24KN/m3=28.8KN/m2 3、鋼筋自重標(biāo)準值 梁 1.5KN/m3 頂板 1.1KN/m3 4、施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值 2.5KN/m2 集中荷載標(biāo)準值 2.5KN5、振搗混凝土產(chǎn)生水平荷載 2.0KN/m2 垂直荷載 4.0KN/m2 6、新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力標(biāo)準值 （1） （2） ?。ǎǎ┯嬎憬Y(jié)果的最小值。一、柱模板支撐計算柱模板每邊加固見附圖1，柱模對拉螺栓間距600，第一道柱箍離地面

3、間距100。此外柱再設(shè)置柱箍在不滿足的地方進行加固。每個扣件的容許抗滑力值為8KN，每個柱箍每側(cè)的抗沖擊力為16KN。柱最大高度為3.6米，總體尺寸600×600，特殊柱700×700和800×550。受力狀態(tài)見附圖2。 使用泵送混凝土，塌落度為150，不用一小時即可完成。即V=3.6m/h，取砼澆筑時溫度為20OC，則to=200/35=5.71 取 =1.2 =1.151、柱模最下部第一道對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =79KN/m2

4、F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=79KN/m2 作用在柱模最下部第一道對拉螺栓作用范圍0.6×0.4、0.7×0.4、0.8×0.4范圍內(nèi)的壓力分別為（79+4）×0.6×0.4=19.92KN>12.9KN（79+4）×0.7×0.4=23.24KN>12.9KN（79+4）×0.8×0.4=26.56KN>12.9KN2、柱模最下部第二道對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 F1 =79KN/m2 F2=24×3=72KN/

5、m2 取F= F2=72KN/m2作用在柱模最下部第二道對拉螺栓作用范圍0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范圍內(nèi)的壓力分別為（72+4）×0.6×0.6=15.96KN>12.9KN（72+4）×0.7×0.6=19.95KN>12.9KN（72+4）×0.8×0.6=21.28KN>12.9KN3、柱模中間對拉螺栓受力核算 F1 =79KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2作用在柱模中間對拉螺栓作用范圍0.6×

6、;0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范圍內(nèi)的壓力分別為（28.8+4）×0.6×0.6=11.808KN<12.9KN（28.8+4）×0.7×0.6=13.776KN>12.9KN（28.8+4）×0.8×0.6=15.744KN>12.9KN即600×600柱地面1.2米以上部分只用對拉螺栓即可滿足。綜上計算結(jié)果得出,地面向上1.2米內(nèi)只用對拉螺栓不能滿足設(shè)計要求,需要增加3道柱箍（第一道距地面100，上2道間距600設(shè)置）。重新計算如下：1、柱模最下部第一道柱箍和對拉螺栓受力核

7、算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =79KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=79KN/m2 作用在柱模最下部第一道柱箍和對拉螺栓作用范圍0.6×0.4、0.7×0.4、0.8×0.4范圍內(nèi)的壓力分別為（79+4）×0.6×0.4=19.92KN<12.9KN+16KN（79+4）×0.7×0.4=23.24KN<12.9KN+16KN（79+4）×0.8&#

8、215;0.4=26.56KN<12.9KN+16KN2、柱模最下部第二道柱箍和對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 F1 =79KN/m2 F2=24×3=72KN/m2 取F= F2=72KN/m2作用在柱模最下部第二道柱箍和對拉螺栓作用范圍0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范圍內(nèi)的壓力分別為（72+4）×0.6×0.6=15.96KN<12.9KN+16KN（72+4）×0.7×0.6=19.95KN<12.9KN+16KN（72+4）×0.8

9、5;0.6=21.28KN<12.9KN+16KN3、柱模中間柱箍和對拉螺栓受力核算 F1 =79KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2作用在柱模中間對拉螺栓和柱箍作用范圍0.6×0.6、0.7×0.6、0.8×0.6范圍內(nèi)的壓力分別為（28.8+4）×0.6×0.6=11.808KN<12.9KN+16KN（28.8+4）×0.7×0.6=13.776KN<12.9KN+16KN（28.8+4）×0.8×0.6=15.744KN&

10、lt;12.9KN+16KN全部滿足要求對600×600柱對拉螺栓按間距600設(shè)置,第一道離地面100。另增加柱箍3道，按間距500設(shè)置，第一道離地面100。二、現(xiàn)澆板模板設(shè)計計算（見附圖3）現(xiàn)澆板模板鋼管支撐的間距為0.8米，以板最大尺寸7.2×9.2為一個計算單元，現(xiàn)澆板厚為250。則該單元內(nèi)的荷載由9排（7.2/0.8=9）立柱，每排立柱12個（9.2/0.8=12）扣件承擔(dān)。 砼自重：7.2×9.2×0.25×24=397.44KN 鋼筋重：7.2×0.25×9.2×1.1=18.216KN 模板重：7.2

11、×9.2×0.4=26.496KN 恒荷載：NGK=397.44+18.216+26.496=442.152KN 施工荷載：NQK=2.5×9.2×7.2=165.6KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×442.152+0.85×1.4×165.6=728KN每個扣件所受的壓力為728/（9×12）=6.74KN<8KN滿足扣件承載力要求(同時考慮梁板交接處的每個扣件所受的壓力要加上梁傳來的壓力。在梁支撐中將計算)三、梁模板支撐計算、梁底模板：模板采用18木

12、膠合板。支撐系統(tǒng)采用橫向間距800，縱向間距800。地面向上1.65米處用水平鋼管相連，形成網(wǎng)格狀。具體布置見附圖4梁的最大尺寸為500×1200，梁的最大長度為9.2米，9.2米為計算單元，取模板每平方米重0.4KN。 砼自重：0.5×1.2×9.2×24=132.48KN 鋼筋重：0.5×1.2×9.2×1.5=8.28KN 模板重：（0.5+1.2×2）×9.2×0.4=10.672KN 恒荷載：NGK=132.48+8.28+10.672=151KN 施工荷載：NQK=2×9.

13、2×0.5=9.2KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×151+0.85×1.4×9.2=192KN（1）、扣件承載力驗算：該重量由 榀支撐即由13×2=26個扣件負擔(dān)，則每個扣件所受壓力為 。同時考慮如果梁的側(cè)模作為現(xiàn)澆模板支撐，每個扣件所受的壓力要加上現(xiàn)澆板傳來的壓力，即7.4+6.74=14.14KN8KN/扣件，不滿足扣件承載力要求。因此梁部位采用雙扣件，使14.14KN8KN×2=16KN。（2）、梁底?？箯澇休d力驗算：底模支撐間距為0.8米，是一個大于5跨的多跨連續(xù)梁，按

14、5跨計算，取最不利荷載組，查表得出彎矩系數(shù)Km=-0.105，剪力系數(shù)Kv=-0.606，撓度系數(shù)Kw=0.644 50×50木方W=213，fm=11N/2鋼管W=5.083，fc=205N/2q=1.2×0.75×(2×1.2+0.5)+1.5×0.5×1.2+24×0.5×1.2+1.4×0.5×2=23.09KN/m由于梁底模有2根鋼管作縱向承重桿。在計算時不考慮木方和模板得抗彎承載力。M=Kmql2=-0.105×23.09×0.82=1.55KN·m &

15、lt;205N/mm2 滿足要求。（3）、梁底模撓度驗算：q1=23.09-1.4=21.69KN/m，E=206KN/mm2，I=12.19×104mm4 =1.25mm故撓度滿足要求、梁側(cè)模驗算： （1）、側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 =0.22×24×5.71×1.2×1.15× =72KN/m2 F2=24×1.2=28.8KN/m2 取F= F2=28.8KN/m2 則F=（28.8+4）×1.2=39.36 KN/mm2（2）、抗彎強度驗算：按5跨連續(xù)梁計算，取最不利荷載組，查表得出彎矩系數(shù)K

16、m=-0.105，剪力系數(shù)Kv=-0.606，撓度系數(shù)Kw=0.644M=Kmql2=-0.105×39.36×0.82=2.64KN·m <205N/mm2 滿足要求。（3）、抗剪強度驗算： V=Kvql=0.606×39.36×0.4=9.54KN由于采用雙排鋼管作圍襟 <205N/mm2滿足抗剪要求（）、撓度驗算q2=39.63KN/m2=1.25mm故撓度滿足要求。、對拉螺栓驗算每根螺桿承受得拉力=F×A=39.36×0.4×0.6=9.45KN<12.90KN故對拉螺栓滿足要求、支撐驗算

17、主要驗算支撐失穩(wěn)，每個立桿受力N=F=14.5KN（考慮梁的側(cè)模作為現(xiàn)澆模板支撐，每個鋼管所受的壓力要加上現(xiàn)澆板傳來的壓力）。鋼管截面i=15.8mm A=489mm2 W=5.08mm3 fC=205N/mm2 立桿計算長度：l0=·h=1.50×1.65=2.475m長細比：= l0/i=157穩(wěn)定系數(shù)： =0.284考慮鋼管支撐接頭松動，偏心15根據(jù)公式 (3)式中 =1.0 =1.15 =15Nx =5.083 =N=14.14KN 代入（3）式，得：153N/mm2<205N/mm2 滿足強度要求四、地下室剪力墻模板設(shè)計 取寬度為500，高3.6米，長7.4

18、米的剪力墻作計算單元。剪力墻模對拉螺栓間距500，第一道柱箍離地面間距100。1、剪力墻模最下部第一道對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =56KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=56KN/m2 作用在剪力墻模最下部第一道對拉螺栓作用范圍0.5×0.35范圍內(nèi)的壓力為（56+4）×0.5×0.35=10.5KN<12.9KN滿足對拉螺栓強度要求2、剪力墻模最下部第二道對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、

19、（2）式計算取最小值 F1 =56KN/m2 F2=24×3=72KN/m2 取F= F1=56KN/m2作用在剪力墻模最下部第二道對拉螺栓作用范圍0.5×0.5范圍內(nèi)的壓力為（56+4）×0.5×0.5=15KN>12.9KN 3、剪力墻模中間對拉螺栓受力核算 F1 =56KN/m2 F2=24×1.3=31.2KN/m2 取F= F2=31.2KN/m2作用在剪力墻模中間對拉螺栓作用范圍0.5×0.5范圍內(nèi)的壓力為（31.2+4）×0.5×0.5=8.8KN<12.9KN即600×600柱

20、地面1.3米以上部分只用對拉螺栓即可滿足。綜上計算結(jié)果得出,地面向上1.3米內(nèi)只用對拉螺栓不能滿足設(shè)計要求,需要增加3道柱箍（第一道距地面100，上2道間距600設(shè)置）?；虿扇′摴苄敝卧跐M堂腳手架上，間距按上述。即能滿足要求。、一、二層模板設(shè)計 荷載取值：1、模板及支架系統(tǒng) 0.75KN/m3 2、板砼自重 0.25m×24KN/m3=6KN/m2 梁自重 0.9m×24KN/m3=21.6KN/m2 3、鋼筋自重標(biāo)準值 梁 1.5KN/m3 頂板 1.1KN/m3 4、施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值 2.5KN/m2 集中荷載標(biāo)準值 2.5KN5、振搗混凝土產(chǎn)生水平荷載 2.

21、0KN/m2 垂直荷載 4.0KN/m2 6、新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力標(biāo)準值 （1） （2） 取（）（）計算結(jié)果的最小值。一、柱模板支撐計算柱模板每邊加固見附圖1，柱模對拉螺栓間距500，第一道柱箍離地面間距100。此外柱再設(shè)置柱箍在不滿足的地方進行加固。每個扣件的容許抗滑力值為8KN，每個柱箍每側(cè)的抗沖擊力為16KN。柱最大高度為4.5米，總體尺寸500×500，特殊柱600×600 使用泵送混凝土，塌落度為150，不用一小時即可完成。即V=3.6m/h，取砼澆筑時溫度為30OC，則to=200/45=4.4 取 =1.2 =1.151、柱模最下部第一道對拉螺栓受力核算

22、側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 = 0.22×24×5.71×1.2×1.15× =68KN/m2 F2=24×3.6=86.4KN/m2 取F= F1=68KN/m2 作用在柱模最下部第一道對拉螺栓作用范圍0.5×0.35、0.6×0.35范圍內(nèi)的壓力分別為（68+4）×0.5×0.35=12.6KN<12.9KN（68+4）×0.6×0.35=15.12KN>12.9KN2、柱模最下部第二道對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 F1

23、=68KN/m2 F2=24×3.9=72KN/m2 取F= F2=68KN/m2作用在柱模最下部第二道對拉螺栓作用范圍0.5×0.5、0.6×0.5范圍內(nèi)的壓力分別為（68+4）×0.5×0.5=18KN>12.9KN（68+4）×0.6×0.5=21.6KN>12.9KN3、柱模中間對拉螺栓受力核算 F1 =68KN/m2 F2=24×1.8=43.2KN/m2 取F= F2=43.2KN/m2作用在柱模中間對拉螺栓作用范圍0.5×0.5、0.6×0.5范圍內(nèi)的壓力分別為（43.

24、2+4）×0.5×0.5=11.8KN<12.9KN（43.2+4）×0.6×0.5=14.16KN>12.9KN綜上計算結(jié)果得出,地面向上1.8米內(nèi),需要增加4道柱箍（第一道距地面100，上3道按間距500設(shè)置）。重新計算如下：1、柱模最下部第一道柱箍和對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 = 0.22×24×4.4×1.2×1.15× =68KN/mm2 F2=24×3.6=86.4KN 取F= F1=68KN/mm2 作用在柱模最下部第一道柱箍和對拉螺栓作用范

25、圍0.5×0.35、0.6×0.35范圍內(nèi)的壓力分別為（68+4）×0.5×0.35=12.6KN<12.9KN+16KN（68+4）×0.6×0.35=15.12KN<12.9KN+16KN2、柱模最下部第二道柱箍和對拉螺栓受力核算側(cè)壓力：按（1）、（2）式計算取最小值 F1 =68KN/m2 F2=24×3.9=93.6KN/m2 取F= F1=68KN/m2作用在柱模最下部第二道柱箍和對拉螺栓作用范圍0.5×0.5、0.6×0.5范圍內(nèi)的壓力分別為（68+4）×0.5×

26、;0.5=18KN<12.9KN+16KN（68+4）×0.6×0.5=21.6KN<12.9KN+16KN3、柱模中間柱箍和對拉螺栓受力核算 F1 =68KN/m2 F2=24×1.8=43.2KN/m2 取F= F2=43.2KN/m2作用在柱模中間對拉螺栓和柱箍作用范圍0.5×0.5、0.6×0.5范圍內(nèi)的壓力分別為（43.2+4）×0.5×0.5=11.8KN<12.9KN+16KN（43.2+4）×0.6×0.5=14.16KN<12.9KN+16KN全部滿足要求對拉螺栓

27、按間距500設(shè)置,第一道離地面100。另增加柱箍4道，按間距500設(shè)置，第一道離地面100。二、現(xiàn)澆板模板設(shè)計計算（見附圖3）現(xiàn)澆板模板鋼管支撐的間距為0.8米，以板最大尺寸7.2×9.2為一個計算單元，現(xiàn)澆板厚為250。則該單元內(nèi)的荷載由9排（7.2/0.8=9）立柱，每排立柱12個（9.2/0.8=12）扣件承擔(dān)。 砼自重：7.2×9.2×0.25×24=397.44KN 鋼筋重：7.2×0.25×9.2×1.1=18.216KN 模板重：7.2×9.2×0.4=26.496KN 恒荷載：NGK=39

28、7.44+18.216+26.496=442.152KN 施工荷載：NQK=2.5×9.2×7.2=165.6KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×442.152+0.85×1.4×165.6=728KN每個扣件所受的壓力為728/（9×12）=6.74KN<8KN滿足扣件承載力要求三、梁模板支撐計算、梁底模板：模板采用18木膠合板。支撐系統(tǒng)采用橫向間距800，縱向間距800。地面向上2.15米處用水平鋼管相連，形成網(wǎng)格狀。見附圖4梁的最大尺寸為300×900，梁的最

29、大長度為9.2米，9.2米為計算單元，取模板每平方重0.4KN。 砼自重：0.3×0.9×9.2×24=59.62KN 鋼筋重：0.3×0.9×9.2×1.5=3.726KN 模板重：（0.3+0.9×2）×9.2×0.4=7.728KN 恒荷載：NGK=59.62+3.726+7.728=71.074KN 施工荷載：NQK=2×9.2×0.3=5.52KN N=1.2×NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×71.074+0.85×

30、1.4×5.52=91.86KN（1）、扣件承載力驗算：該重量由 榀支撐即由13×2=26個扣件負擔(dān)，則每個扣件所受壓力為 。同時考慮如果梁的側(cè)模作為現(xiàn)澆模板支撐，每個扣件所受的壓力要加上現(xiàn)澆板傳來的壓力，即3.53+6.74=10.27KN8KN/扣件，不滿足扣件承載力要求。因此梁部位采用雙扣件，使10.27KN8KN×2=16KN。（2）、梁底?？箯澇休d力驗算：底模支撐間距為0.8米，是一個大于5跨的多跨連續(xù)梁，按5跨計算，取最不利荷載組，查表得出彎矩系數(shù)Km=-0.105，剪力系數(shù)Kv=-0.606，撓度系數(shù)Kw=0.644 50×50木方W=213，fm=11N/2鋼管W=5.083，fc=205N/2q=1.2×0.75×(2×0.9+0.3)+1.5×0.3×0