滿堂支架檢算說明書

1、石武客運石武客運專鄭專鄭州州東東站工程站工程北下行北下行聯(lián)絡(luò)線聯(lián)絡(luò)線 40+56+40m 連續(xù)連續(xù)梁梁現(xiàn)澆現(xiàn)澆箱梁箱梁滿滿堂支架堂支架計計算算書書編制： 復(fù)核： 審核： 批準： 中鐵七局集團有限公司石武客專鄭州東站聯(lián)絡(luò)線工程第二項目部二 OO 九年九月目目 錄錄一、工程概況一、工程概況 .1二、二、計計算依據(jù)算依據(jù) .1三、荷三、荷載計載計算算 .2四、支架四、支架計計算算 .41、底模計算 .42、橫向方木計算 .53、縱向方木計算 .84、支架承載力計算 .135、地基承載力計算 .16- 1 -支架支架計計算算書書一、工程概況一、工程概況石武客專鄭州東站聯(lián)絡(luò)線工程北下行聯(lián)絡(luò)線特大橋 24

2、#27#為一聯(lián)三跨 40+56+40m 的連續(xù)梁，梁體為變高度預(yù)應(yīng)力單箱單室梁，箱梁頂部寬度 7m，底部寬度 4m，單側(cè)翼沿板寬度 1.5m，頂板厚度0.3m，腹板厚度 0.400.6m，底板厚度 0.450.6m。箱梁采用滿堂支架現(xiàn)澆法進行施工，碗扣支架鋼管規(guī)格為外徑48mm，壁厚 3.5mm。翼沿板下部支架立桿縱、橫向間距為0.9m0.9m，步距為 1.2m；底板下部支架立桿縱、橫向間距為0.9m0.6m，層距為 1.2m；箱梁腹板下支架縱、橫向間距為0.9m0.3m。滿堂腳手架立桿頂托頂部順線路方向放置 1515cm 縱向方木；縱向方木上垂直線路方向放置間距 20cm(凈距 10cm)的

3、 1010cm 橫向方木作為底模板肋木；肋木上鋪設(shè) 15mm 的竹膠板作為箱梁底模模板。腹板外側(cè)模板同樣采用 15mm 厚的竹膠板，與底模模板之間的圓弧倒角采用鋼模板，竹膠板外側(cè)放置間距 30cm(凈距 20cm)的1010cm 豎向方木作為側(cè)模板肋木，方木外側(cè)水平方向采用雙排直徑 50mm 的鋼管加固，60cm 設(shè)置一道。用拉筋和腳手架頂撐加固。支架地基基礎(chǔ)采用地表下 01 米處根據(jù)原地基承載力情況換填磚渣并用壓路機壓實后，換填兩層厚均為 25cm10%的灰土，要求其承載力不小于 200kPa，灰土上鋪設(shè) 15cm 厚 C15 素混凝土層，預(yù)留 1%雙面坡，兩側(cè)可設(shè)排水溝以便排水。- 2 -

4、二、二、計計算依據(jù)算依據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊簡明施工計算手冊（第三版）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范三、荷三、荷載計載計算算連續(xù)梁為變截面直腹板單箱單室箱梁，中支點梁高為 4.2m，邊支點及跨中梁高 2.6m，跨中有 0.5 米厚橫隔板，箱底寬為 4.0m，頂板寬7.0m，翼緣板寬 1.5m，頂板厚 30cm，腹板厚 40-60cm，底板厚 45.5-65cm，支點附近腹板、頂板、底板局部加厚；箱梁在中支點處設(shè)置厚2m 的橫隔板，兩端支座處設(shè)置厚 1.3m 的端橫隔板。跨中設(shè)置 0.5m的橫隔板厚。由于支架搭設(shè)間距的不同，因此對現(xiàn)澆連續(xù)梁支架取最不利位置計算。計算時取箱梁最大斷面尺寸和中跨跨中斷面進行計算。下圖為

5、中墩（39#、40#）兩側(cè)和跨中橫隔板斷面。- 3 -箱梁為現(xiàn)澆，現(xiàn)澆時其整體剛性沒有形成，因此箱梁荷載計算時應(yīng)該對箱梁斷面進行分塊。1、澆筑混凝土?xí)r，箱梁斷面混凝土分塊自重荷載標準值鋼筋砼容重取 26.0kN/m3。(1)箱梁標準斷面混凝土分塊荷載：單側(cè)每延米翼板砼()為：0.525m3/m，寬度 1.5m。- 4 -單側(cè)每延米腹板砼()為：2.52m3/m，寬度 0.6m。每延米頂板+底板砼為()：2.772m3/m，寬度 2.8m。(2)橫隔板處箱梁斷面混凝土分塊荷載：單側(cè)每延米翼板砼()為：0.525m3/m，寬度 1.5m。單側(cè)每延米橫隔板板砼()為：9.14m3/m，寬度 4m。因

6、此三個斷面荷載標準值計算如下：翼板自重標準值：33210.525/26/1.59.1/qmmkN mmkN m腹板自重標準值33222.52/26/0.6109.2/qmmkN mmkN m頂板+底板自重標準值：33232.772/26/2.825.74/qmmkN mmkN m橫隔板自重標準33239.14/26/459.41/qmmkN mmkN m2、竹膠板自重標準值：240.2/qkN m3、1515cm 和 1010cm 方木自重標準值： 350.150.1510/0.225/qmmkN mkN m350.100.1010/0.1/qmmkN mkN m4、施工人員及機械設(shè)備均布活荷

7、載：263/qkN m5、振搗砼時產(chǎn)生的活荷載：272.0/qkN m四、支架四、支架計計算算1、底模計算- 5 -取承力最大的腹板下底模進行計算。模板材料為竹膠板，其靜彎曲強度標準值為，彈性模量為：，模板厚度60fMPa36.0 10EMPa。模板截面抵抗矩和模板截面慣性矩取寬度 b=1m 計算:md015. 0模板截面慣性矩3742.8125 10 ()12bdIm模板截面抵抗矩22531 0.0153.75 10 ()66bdWm模板支撐肋中心距為 0.2m。模板在橋縱向按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，跨度為：0.2m+0.2m+0.2m。強度計算模板上的均布荷載設(shè)計值為：24671.

8、2 () 1.411.2 (109.20.2) 1.4 (32)1/138.28/qqqqqmkN mkN m最大彎矩：22max0.10.1 161.403 0.20.553MqlkN mkN mmaxmax530.553.14.750603.75 10MkN mMPafMPaWm 滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。241109.20.21/109.4/qqqmkN mkN m最大撓度為： 443367440.6770.677 109.2 0.2101001006 10102.8125 102007.01 10 50 10400qlEImm滿足要求。- 6 -2

9、、橫向方木計算橫向支撐肋方木截面 10cm10cm，間距 20cm，其彎曲強度標準值為，彈性模量為：。方木截面抵抗矩和截面8fMPa35.0 10EMPa慣性矩為：方木截面慣性矩3648.33 10 ()12bdIm方木截面抵抗矩2431.67 10 ()6bdWm(1)翼沿板下部橫向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.9m+0.9m+0.9m。強度計算作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：146751.2 () 1.40.21.21.2 (9.1 0.2) 1.4 (32)0.2/1.2 0.1/3.752/qqqqqmqkN mkN mkN m最大彎矩：22ma

10、x0.10.1 3.752 0.90.304MqlkN mkN mmaxmax430.304.1.8281.67 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。1450.29.1 0.20.2/0.1/1.96/qqqmqkN mkN mkN m最大撓度為：- 7 - 443366440.6770.677 1.96 0.9101001005 10108.33 109002.09 1022.5 10400qlEImm滿足要求。(2)腹板下部橫向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.3m+0.3m+0.3m。強度計算作用在方木上的均布

11、荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：246751.2 () 1.40.21.21.2 (109.20.2) 1.4 (32)0.2/1.2 0.127.776/qqqqqmqkN mkN m最大彎矩：22max0.10.1 32.377 0.30.250MqlkN mkN m maxmax430.250.1.5081.67 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 2450.2109.20.20.2/0.1/21.98/qqqmqkN mkN mkN m最大撓度為： 443553660.6770.677 21.98 0.3103002.9 1

12、0 75 101004001005 10108.333 10qlmmEI滿足要求。 (3)底板下部橫向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為- 8 -0.6m+0.6m+0.6m。強度計算作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：346751.2 () 1.40.21.21.2 (25.740.2) 1.4 (32)0.2/1.2 0.1/7.75/qqqqqmqkN mkN mkN m最大彎矩：22max0.10.1 7.75 0.60.279MqlkN mkN mmaxmax430.279.1.6781.67 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用

13、標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 3450.225.74 0.20.2/0.1/5.288/qqqmqkN mkN mkN m最大撓度為： 443443660.6770.677 5.288 0.6106001.1 10 15 101004001005 10108.33 10qlmmEI滿足要求。(4)橫隔板下部橫向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.6m+0.6m+0.6m。強度計算作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：- 9 -346751.2 () 1.40.21.21.2 (59.40.2) 1.4 (32)0.2/1.2 0.1/15.824/qqqqqm

14、qkN mkN mkN m最大彎矩：22max0.10.1 7.75 0.60.57MqlkN mkN mmaxmax430.57.0.34181.67 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 3450.259.40.20.2/0.1/12.02/qqqmqkN mkN mkN m最大撓度為： 443443660.6770.677 12.02 0.6106002.5 10 15 101004001005 10108.33 10qlmmEI滿足要求。3、縱向方木計算支撐于縱向支架立桿上的縱向方木截面 15cm15cm，其彎曲強度標準值為，

15、彈性模量為：。方木截面抵抗矩和8fMPa35 10EMPa 截面慣性矩為：模板截面慣性矩3544.219 10 ()12bdIm模板截面抵抗矩2435.625 10 ()6bdWm(1)翼沿板下部縱向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.9m+0.9m+0.9m，縱向方木之間的橫向間距為 0.9m。強度計算- 10 -作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：1467551.2 () 1.40.91.20.9/0.11.2 (9.20.2) 1.4 (32)0.9/1.20.90.1/0.10.15/17.712/qqqqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m

16、最大彎矩：22max0.10.1 21.005 0.91.61MqlkN mkN m maxmax431.701.3.02585.625 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 14550.90.9/0.089.20.20.9/0.90.1/0.10.15/9.51/qqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m最大撓度為： 443443650.6770.677 9.51 0.9102.0 25 101001005 10104.219 10qlmEI滿足要求。(2)腹板下部縱向向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0

17、.9m+0.9m+0.9m，縱向方木之間的橫向間距為 0.3m。腹板寬度為 0.6m，下部布置 3 根縱向方木，方木間距為 0.3m，因此假設(shè) 0.6m 寬腹板和上部荷載由其下部 3 根方木承擔(dān)。強度計算作用在方木上的均布荷載：- 11 -方木上的均布荷載設(shè)計值為：2467551.2 () 1.40.31.20.3/0.131.2 (109.20.2) 1.4 (32)0.3/1.20.30.1/0.13 0.225/42.654/qqqqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m 最大彎矩：22max0.10.1 42.654 0.93.45MqlkN mkN m maxmax433

18、.45.6.1585.625 10MkN mMPafMPaWm 滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 24550.90.9/0.083109.20.20.9/0.90.1/0.13 0.225/100.035/qqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m 最大撓度為： 443365440.6770.677 100.035 0.91010031005 10103 4.21875 106.99 10 25 10qlEIm滿足要求。 (3)底板下部縱向向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.9m+0.9m+0.9m，縱向方木之間的橫向間距為 0.6

19、m。強度計算作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：- 12 -3467551.2 () 1.40.61.20.6/0.11.2 (25.740.2) 1.4 (32)0.6/1.20.60.1/0.10.225/23.867/qqqqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m最大彎矩：22max0.10.1 23.867 0.91.933MqlkN mkN m maxmax431.933.3.43685.625 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 34550.60.6/0.125.740.20.6/0.60.1/

20、0.10.225/16.389/qqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m最大撓度為： 443365440.6770.677 16.389 0.9101001005 10104.21875 103.5 10 15 10qlEImm滿足要求。(4)橫隔板下部縱向向方木計算按均布荷載下的三跨簡支梁計算，計算跨度為0.9m+0.9m+0.9m，縱向方木之間的橫向間距為 0.6m。強度計算作用在方木上的均布荷載：方木上的均布荷載設(shè)計值為：3467551.2 () 1.40.61.20.6/0.11.2 (59.40.2) 1.4 (32)0.6/1.20.60.1/0.10.225/48.

21、102/qqqqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m- 13 -最大彎矩：22max0.10.1 48.102 0.93.90MqlkN mkN m maxmax433.90.0.6985.625 10MkN mMPafMPaWm滿足要求。撓度計算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 34550.60.6/0.159.40.20.6/0.60.1/0.10.225/36.585/qqqmm qmqkN mmkN mmkN mkN m最大撓度為： 443365440.6770.677 36.585 0.9101001005 10104.21875 107.7 10 15

22、10qlEImm滿足要求。5、腹板外側(cè)模板支撐檢算施工時腹板外側(cè)豎向采用 5cm10cm 方木間距 30cm 立放，縱向采用雙排外徑 48mm 鋼管加固，間距 60cm 一道，然后用 12 圓鋼對拉并用腳手架頂住新澆注混凝土側(cè)壓力： Pmax=10.520120.22=0.22 26200/ 10+151.2 1.15 0.544.65CtKPa 式中：t0為混凝土初凝時間取 200/（T+15）混凝土澆注速度 V 取 0.5 m/h；混凝土溫度 T 取 10。C；混凝土重量取 26KN/m3；- 14 -混凝土外加劑系數(shù) 1 取 1.15；混凝土坍落度系數(shù) 2 取 1.2拉筋設(shè)置縱向間距為

23、0.6m。豎向間距 0.6m，該范圍內(nèi)按 1 根拉筋考慮計算。N=44.650.60.616.07KN，Aji=76.54mm2，選用 aN16074210NMPa直徑 12 圓鋼，截面面積為 113mm2。側(cè)模立擋驗算：立檔間距為 30cm，橫檔間距為 60cm立擋線性荷載=44.650.3=13.395 KN/m最大彎矩：M= ql2/10=13.395*0.6*0.6/10=0.482KN/m方木截面慣性矩3644.17 10 ()12bdIm方木截面抵抗矩2430.833 10 ()6bdWm w=M/W=0.482/ =5.786MPa11MPa40.833 10強度符合要求。 44

24、3553660.6770.677 13.395 0.3103003.5 10 75 101004001005 10104.17 10qlmmEI剛度滿足要求。側(cè)模橫擋驗算：立檔間距為 30cm，橫檔間距為 60cm鋼管的彈性模量為：E=2.1*105N/ mm2慣性矩為：I=1.078*10-7 m4抵抗彎矩：W=4.49*10-6mm3- 15 -立擋線性荷載=44.65*0.6/2=13.395KN/m最大彎矩：M= ql2/10=13.395*0.6*0.6/10=0.482KN.m最大彎曲應(yīng)力：w=M/W=0.964/4.49*10-6 =21.47MPa205MPa強度滿足要求。443555-70.6770.677 13.395 0.3106003.24 10 150 10100100 2.1 101.078 10400qlmmEI剛度滿足要求。6、支架承載力計算根據(jù)碗扣式支架的技術(shù)參數(shù)可知，支架鋼管外徑 48mm，壁厚3.5mm，支架步距為 1.2m 時，單根立桿容許承載力為 3.0t，因此支架立桿承載力按照安全系數(shù)法計算。(1)翼沿板下部支架立桿