奧鵬東財(cái)土力學(xué)與地基基礎(chǔ)題庫

1、1、選定適宜的基礎(chǔ)型式后，地基不加處理就可以滿足要求的，稱為（C）  A、人工地基 B、深基礎(chǔ) C、天然地基 D、淺基礎(chǔ)2、土力學(xué)是研究土與結(jié)構(gòu)物相互作用等規(guī)律的一門力學(xué)分支，主要研究土的（ABCD）  A、應(yīng)力 B、變形 C、強(qiáng)度 D、穩(wěn)定3、在設(shè)計(jì)建筑物之前，必須進(jìn)行建筑場地的地基勘察，從而對場地的工程地質(zhì)條件作出正確的評價。為此需要充分了解、研究（ABCD）  A、地基土(巖)層的成因及構(gòu)造 B、地基土(巖)層的物理力學(xué)性質(zhì) C、地下水情況 

2、;D、是否存在(或可能發(fā)生)影響場地穩(wěn)定性的不良地質(zhì)現(xiàn)象第一章1、在漫長的地質(zhì)年代中，由于內(nèi)動力地質(zhì)作用和外動力地質(zhì)作用，生成大小懸殊的顆粒地殼表層的巖石需要經(jīng)歷風(fēng)化、（）。  A、剝蝕、搬運(yùn)、沉積 B、搬運(yùn)、剝蝕、沉積 C、沉積、搬運(yùn)、剝蝕 D、搬運(yùn)、沉積、剝蝕2、相對地質(zhì)年代含用“年”表示的時間概念，說明了巖層形成的確切時間。（）  A、錯 B、對3、風(fēng)化作用包含著外力對原巖發(fā)生的哪兩種作用（）  A、機(jī)械破碎和風(fēng)化作用 B、沉積作用和化學(xué)變化 C、機(jī)械破碎和化學(xué)變化&#

3、160;D、搬運(yùn)作用和化學(xué)變化4、第四紀(jì)沉積物是由原巖風(fēng)化產(chǎn)物碎屑物質(zhì)，經(jīng)各種外力地質(zhì)作用（剝蝕、搬運(yùn)、沉積）形成（）。  A、膠結(jié)硬化的沉積物（層） B、尚未膠結(jié)硬化的沉積物（層） C、尚未膠結(jié)硬化的風(fēng)化物（層） D、尚未膠結(jié)硬化的搬運(yùn)物（層）5、根據(jù)地質(zhì)作用的能量來源的不同，可分為（）  A、內(nèi)動力地質(zhì)作用 B、外動力地質(zhì)作用 C、風(fēng)化作用 D、沉積作用6、巖石按照成因分哪三種類型（）  A、巖漿巖（火成巖）、硬質(zhì)巖石和軟質(zhì)巖石 B、巖漿巖（火成巖）、沉積巖和軟

4、質(zhì)巖石 C、硬質(zhì)巖石、沉積巖和變質(zhì)巖 D、巖漿巖（火成巖）、沉積巖和變質(zhì)巖7、在工程上，巖石是按什么進(jìn)行分類（）  A、成因和風(fēng)化程度 B、堅(jiān)固性和成因 C、成因 D、堅(jiān)固性和風(fēng)化程度8、在工業(yè)與民用建筑工程地質(zhì)勘察工作中，對堅(jiān)硬巖石進(jìn)行風(fēng)化強(qiáng)弱的劃分，主要根據(jù)（）  A、礦物變異、結(jié)構(gòu)和構(gòu)造、堅(jiān)硬程度以及可挖掘性等 B、礦物變異、結(jié)構(gòu)和構(gòu)造、堅(jiān)硬程度以及可鉆性等 C、使巖石在原地產(chǎn)生物理和化學(xué)變化的破壞作用 D、堅(jiān)固性9、地殼中層狀巖層在水平運(yùn)動的作用下，使原始的水平形狀的

5、巖層彎曲起來，形成（）  A、節(jié)理 B、褶皺構(gòu)造 C、剪節(jié)理 D、斷層10、海洋按海水深度及海底地形劃分的區(qū)域有（）  A、濱海帶 B、大陸架 C、陸坡區(qū) D、深海區(qū)11、淺海區(qū)的范圍（）  A、水深約200-1000m，寬度約100-200km B、水深約0-100m，寬度約100-200km C、水深約0-200m，寬度約100-200km D、水深約100-1000m，寬度約100-200km12、第四紀(jì)沉積物成因類型主要有幾類（）

6、0; A、3 B、5 C、4 D、213、地下水按其埋藏條件可分為幾類（）  A、5 B、4 C、2 D、314、地質(zhì)勘察報告中的地下水位指的是（B）  A、上層滯水 B、潛水 C、承壓水 D、都不對15、防止流沙的主要原則是：（）  A、減少或消除基坑內(nèi)外地下水的水頭差 B、增長滲流路徑 C、平衡動水力 D、都對16、產(chǎn)生主動土壓力的條件是：（）  A、水頭梯度 B、水流方向

7、 C、承壓水 D、土的有效重度17、在哪類土中最容易發(fā)生流砂現(xiàn)象（）  A、粘土 B、粉土 C、亞粘土 D、砂土18、產(chǎn)生流砂的條件是：（）  A、動水壓力 B、砂土 C、粉土 D、都不對19、在一場水頭滲透試驗(yàn)中，試樣面積A=2000mm2，試樣長度L=80mm，水頭差h=60mm，兩小時內(nèi)流過試樣的水量為1×108mm3,求土的滲透系數(shù)。（）  A、2.0×10-3cm/s B、1.0×10-5cm/s 

8、;C、2.0×10-5cm/s D、1.0×10-6cm/s20、在長為10cm，面積8cm2的圓筒內(nèi)裝滿砂土。經(jīng)測定，粉砂的比重為2.65，e=0.900，筒下端與管相連，管內(nèi)水位高出筒5cm(固定不變)，水流自下而上通過試樣后可溢流出去。試求，1.動水壓力的大小，判斷是否會產(chǎn)生流砂現(xiàn)象；2.臨界水頭梯度值。  A、9.6kNm3，會，0.87 B、4.9kNm3，不會，0.87 C、14.7kNm3，會，0.87 D、9.8kNm3，會，0.871、A2、A3、C4、B5、AB6、D7、D8、AB9、B10、A

9、BCD11、C12、C13、D14、B15、D16、A17、D18、AC19、D20、B第二章1、土的最基本的工程特性（）  A、化學(xué)性質(zhì) B、力學(xué)性質(zhì) C、物理性質(zhì) D、三項(xiàng)組成2、決定土的物理力學(xué)性質(zhì)的重要因素是土中的固體顆粒的大小和形狀、（）  A、礦物成分及其組成情況 B、相對含量及其組成情況 C、結(jié)構(gòu)構(gòu)造及其組成情況 D、三項(xiàng)組成情況3、把土粒分為六大粒組是根據(jù)界限粒徑（）  A、200、20、2、0.1和0.005mm B、200、25、2、0.05和0

10、.005mm C、200、20、2、0.05和0.005mm D、200、20、5、0.05和0.005mm4、衡量土的粒徑級配是否良好，指標(biāo)判定常用（）。  A、不均勻系數(shù) B、含水量 C、標(biāo)貫擊數(shù) D、內(nèi)摩擦角5、顆粒級配曲線越陡，不均勻系數(shù)及顆粒級配越（）。  A、小，好 B、大，不好 C、小，不好 D、大，好6、為獲得較大密實(shí)度，作為填方應(yīng)選擇的土粒級配（）  A、差 B、很差 C、良好 D、一般7、劃分粒組的分界尺寸

11、稱為（）  A、有效粒徑 B、界限粒徑 C、顆粒級配 D、粒組8、可用篩分法測定粒徑不小于（）  A、0.075mm的粗粒組 B、0.25mm的粗粒組 C、0.5mm的粗粒組 D、2mm的粗粒組9、用比重計(jì)法或移液管法測得顆粒級配粒徑小于（）  A、0.25mm B、0.5mm C、2mm D、0.075mm10、繪制土的顆粒級配曲線時，其縱座標(biāo)為（）  A、界限粒徑 B、各粒組的相對含量 C、小于或大于某

12、粒徑的累計(jì)百分含量 D、有效粒徑11、土的顆粒級配曲線愈平緩，其不均勻系數(shù)Ku值愈（）  A、常數(shù) B、小 C、大 D、無法判斷12、從干土樣中稱取1000g的試樣，經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)篩充分過篩后稱得各級篩上留下來的土粒質(zhì)量如下表所示。試求土中各粒組的質(zhì)量的百分含量，與小于各級篩孔徑的質(zhì)量累積百分含量。（）篩分析試驗(yàn)結(jié)果篩孔徑（mm）2.01.00.50.250.075底盤各級篩上的土粒質(zhì)量（g）100100250350100100  A、每粒組質(zhì)量百分含量：礫石組為15%、粗砂組為30%、中砂組為35%、細(xì)砂組為10%、細(xì)粒

13、組為10% B、每粒組質(zhì)量百分含量：礫石組為5%、粗砂組為35%、中砂組為35%、細(xì)砂組為10%、細(xì)粒組為15% C、每粒組質(zhì)量百分含量：礫石組為10%、粗砂組為30%、中砂組為30%、細(xì)砂組為15%、細(xì)粒組為15% D、每粒組質(zhì)量百分含量：礫石組為10%、粗砂組為35%、中砂組為35%、細(xì)砂組為10%、細(xì)粒組為10%13、評價粗顆粒土粒徑級配的指標(biāo)有（）  A、不均勻細(xì)數(shù) B、有效粒徑 C、曲率系數(shù) D、界限粒徑14、土中的水，能夠傳遞靜水壓力的是（）  A、強(qiáng)結(jié)合水 B、重力水&#

14、160;C、弱結(jié)合水 D、以上都不對15、土孔隙中水的類型有()  A、2種 B、3種 C、4種 D、5種16、含有高強(qiáng)度礦物的巖石，其強(qiáng)度一定就（）  A、高 B、低 C、不一定 D、都不對17、土的三個實(shí)測指標(biāo)是（）  A、干密度、飽和密度、孔隙率 B、比重、天然密度、含水量 C、孔隙比、飽和度、干密度 D、比重、天然密度、孔隙率18、土的結(jié)構(gòu)一般分為三種基本類型（）  A、單粒結(jié)構(gòu)、解理結(jié)構(gòu)和絮狀結(jié)構(gòu) 

15、;B、單粒結(jié)構(gòu)、蜂窩結(jié)構(gòu)和絮狀結(jié)構(gòu) C、單粒結(jié)構(gòu)、蜂窩結(jié)構(gòu)和層狀結(jié)構(gòu) D、解理結(jié)構(gòu)、蜂窩結(jié)構(gòu)和層狀結(jié)構(gòu)19、在土的三項(xiàng)比例指標(biāo)中，有關(guān)密度的指標(biāo)共有（）  A、3個 B、4個 C、5個 D、2個20、控制填土施工質(zhì)量的密度指標(biāo)是（）  A、天然密度 B、土的浮密度 C、土的飽和密度 D、土的干密度21、用“環(huán)刀法”測定（）  A、天然密度 B、土的浮密度 C、土的飽和密度 D、土的干密度22、淤泥天然含水量大于（） 

16、 A、30% B、60% C、50% D、100%23、一般用“烘干法”測定土的（）  A、干密度 B、含水量 C、干密度 D、比重24、土粒的比重就是土粒的密度（）  A、錯 B、對25、擊實(shí)試驗(yàn)得到最大于密度時，所對應(yīng)的含水量為（）  A、天然含水量 B、最佳含水量 C、最大含水量 D、最小含水量26、甲、乙兩粘性土的塑性指數(shù)不同，則可判定下列指標(biāo)中，甲、乙兩土有差異的指標(biāo)是()。  A、含水量

17、0;B、細(xì)粒土含量 C、土粒重量 D、孔隙率27、工程上控制填土的施工質(zhì)量和評價土的密實(shí)程度常用的指標(biāo)是()  A、有效重度 B、土粒相對密度 C、飽和密度 D、干密度28、某地基土樣數(shù)據(jù)如下：環(huán)刀體積為60cm3，濕土質(zhì)量0.1204kg，土質(zhì)量0.0992kg，土粒相對密度為2.71，試計(jì)算：天然含水量（）  A、天然含水量=15.6% B、天然含水量=30.8% C、天然含水量=26.7% D、天然含水量=21.4%29、某地基土樣數(shù)據(jù)如下：環(huán)刀體積為60cm3，濕土質(zhì)

18、量0.1204kg，土質(zhì)量0.0992kg，土粒相對密度為2.71，試計(jì)算：天然重度（）  A、天然重度=23.07KN/m3 B、天然重度=25.07KN/m3 C、天然重度=30.17KN/m3 D、天然重度=20.07KN/m330、某地基土樣數(shù)據(jù)如下：環(huán)刀體積為60cm3，濕土質(zhì)量0.1204kg，土質(zhì)量0.0992kg，土粒相對密度為2.71，試計(jì)算：干重度d（）  A、干重度d=18.5KN/m3 B、干重度d=16.5KN/m3 C、干重度d=14.5KN/m3 D、干重度d=20

19、.5KN/m331、某地基土樣數(shù)據(jù)如下：環(huán)刀體積為60cm3，濕土質(zhì)量0.1204kg，土質(zhì)量0.0992kg，土粒相對密度為2.71，試計(jì)算：孔隙比e（）  A、孔隙比e=0.639 B、孔隙比e=0.539 C、孔隙比e=0.655 D、孔隙比e=0.55932、有一天然完全飽和土樣切滿于環(huán)刀內(nèi)，稱得總質(zhì)量為72.49克，經(jīng)105烘至恒重為61.28克，已知環(huán)刀質(zhì)量為32.54克，土粒相對密度(比重)為2.74，試求該土樣的天然含水量（）  A、e=1.049 B、e=1.069 C、e=1.269&

20、#160;D、e=1.07833、某土樣天然密度為1.85g/cm3、天然含水量為34%、土粒比重(土粒相對密度)為2.71，試求該土樣的有效密度。()  A、有效密度為0.87g/cm3 B、有效密度為0.77g/cm3 C、有效密度為0.97g/cm3 D、有效密度為0.67g/cm334、砂類土按其顆粒級配分為（）  A、4類 B、6類 C、3類 D、5類35、無粘性土的主要物理特征是什么，這一特征是由其具有的什么決定的（）  A、飽和度，絮狀結(jié)構(gòu) B、飽和度

21、，單粒結(jié)構(gòu) C、密實(shí)度，單粒結(jié)構(gòu) D、密實(shí)度，蜂窩結(jié)構(gòu)36、某砂土土樣的天然密度為1.77g/cm3，天然含水量為9.8%，土粒比重為2.67，烘干后測定最小孔隙比為0.461，最大孔隙比為0.943，試求相對密度Dr，并評定該砂土的密實(shí)度。()  A、Dr=0.295，松散的 B、Dr=0.595，中密的 C、Dr=0.680，密實(shí)的 D、Dr=0.595，密實(shí)的37、地基規(guī)范規(guī)定：砂土密實(shí)度的劃分標(biāo)準(zhǔn)是（）。  A、標(biāo)準(zhǔn)貫入捶擊數(shù) B、相對密度 C、孔隙比 D、野外鑒別3

22、8、砂土密實(shí)度的評價指標(biāo)主要有（）  A、相對密實(shí)度 B、孔隙比 C、最大孔隙比 D、最小孔隙比39、測得砂土的天然重度17.6KN/m3，含水量8.6%，比重ds2.66，最小孔隙比emin0.462，最大孔隙比emax0.71，試求砂土的相對密度Dr。（）  A、Dr=0.0066 B、Dr=0.0045 C、Dr=0.0060 D、Dr=0.005640、下列何項(xiàng)物理指標(biāo)是反映土的密實(shí)程度的指標(biāo)？()  A、干密度d B、質(zhì)量密度 C、重力密度

23、60;D、相對密度Dr41、某一完全飽和粘性土試樣的天然含水量為30%，土粒比重為2.73，液限為33%，塑限為17%，試求飽和密度()  A、sat=2.85g/cm3 B、sat=1.95g/cm3 C、sat=1.78g/cm3 D、sat=1.85g/cm342、按“建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范”分類法，若粒徑d>0.075mm的含量<50%，且塑性指數(shù)IP10，則土的名稱定為（）  A、砂土 B、無粘性土 C、粘性土 D、粉土43、密實(shí)度的評價方法有哪三種：（） 

24、0;A、室內(nèi)測試孔隙比確定相對密實(shí)度的方法 B、利用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)等原位測試方法 C、經(jīng)驗(yàn)法 D、野外觀測方法44、土的水理性質(zhì)一般指的是粘性土的（）  A、液限、塑限 B、液限、塑性指數(shù) C、液性指數(shù)、塑限 D、液性指數(shù)、塑性指數(shù)45、一般采用“振擊法”測定()  A、最小孔隙比 B、最大孔隙比 C、最小孔隙率 D、最大孔隙率46、一般用“松砂器法”測定()  A、最小孔隙比 B、最大孔隙比 C、最小孔隙率 D、最大

25、孔隙率47、采用“搓條法”測定粘性土的()  A、塑限 B、液限 C、液性指數(shù) D、塑性指數(shù)48、粘性土在下列情況中若其含水量最大，則應(yīng)處于（）  A、可塑狀態(tài) B、Ip較大時 C、IL較小時 D、液限狀態(tài)49、某填方主料級配不良，則可得出該土料（）  A、壓縮性低 B、壓縮性高 C、Ku10 D、Ku550、測定塑限用（）  A、液限儀法 B、搓條法 C、篩分法 D、振擊法51、某原狀土的液限L

26、=52%，塑限p=26%，天然含水量=40%，則該土的塑性指數(shù)為()。  A、12 B、14 C、22 D、2652、某粘性土的靈敏度St=1.5，則可判斷該土是()。  A、低靈敏的土 B、中靈敏的土 C、高靈敏的土 D、很靈敏的土53、土的結(jié)構(gòu)性強(qiáng)弱可用（）反映。  A、相對密實(shí)度 B、粘聚力 C、飽和度 D、靈敏度54、某土天然含水量為65，液限42，塑限22，孔隙比為1.6，則該土定名為（)  A、粘土 B、

27、淤泥 C、淤泥質(zhì)土 D、粉質(zhì)粘土55、粘性土的含水量越大，則其塑性指數(shù)IP（）  A、越大 B、越小 C、不變 D、不能確定56、采用搓條法測定塑限時，土條出現(xiàn)裂紋并開始斷裂時的直徑應(yīng)為（）  A、3mm B、2mm C、4mm D、5mm57、某一施工現(xiàn)場需要填土，基坑的體積為2000m3，土方來源是從附近土丘開挖，經(jīng)勘察，土的比重為2.70,含水量為15%，孔隙比為0.60，要求填土的含水量為17%，干密度為17.6KN/m3，問應(yīng)從取土場開采多少方土？（） &

28、#160;A、V1=1985.9m3 B、V1=2085.9m3 C、V1=2145.8m3 D、V1=1975.5m358、某一施工現(xiàn)場需要填土，基坑的體積為2000m3，土方來源是從附近土丘開挖，經(jīng)勘察，土的比重為2.70,含水量為15%，孔隙比為0.60，要求填土的含水量為17%，干密度為17.6KN/m3，問碾壓時應(yīng)灑多少水？填土的孔隙比是多少？（）  A、加水903.9878KN，e2=0.634 B、加水603.9878KN，e2=0.434 C、加水693.9878KN，e2=0.504 D、加水70

29、3.9878KN，e2=0.53459、某一施工現(xiàn)場需要填土，基坑的體積為2000m3，土方來源是從附近土丘開挖，經(jīng)勘察，土的比重為2.70,含水量為15%，孔隙比為0.60，要求填土的含水量為17%，干密度為17.6KN/m3，問取土場土的重度、干重度和飽和度是多少？（）  A、=16.875（KN/m3），d=19.406（KN/m3），Sr=67.5% B、=26.875（KN/m3），d=20.406（KN/m3），Sr=57.5% C、=16.475（KN/m3），d=18.406（KN/m3），Sr=63.5% D、=18.875（

30、KN/m3），d=17.406（KN/m3），Sr=69.5%60、從甲、乙兩地土層中各取出土樣進(jìn)行試驗(yàn)，液限L=40%，塑限p=25%，但甲地的天然含水量=45%，而乙地的=20%,是求甲、乙兩地的地基土的液性指數(shù)IL各是多少?判斷其狀態(tài)，哪一個地基的土較好?（）  A、甲地IL=0.33為流塑狀態(tài)，乙地IL=1.33為堅(jiān)硬狀態(tài)，甲地基較好 B、甲地IL=1.33為流塑狀態(tài)，乙地IL=0.33為堅(jiān)硬狀態(tài)，乙地基較好 C、甲地IL=1.45為流塑狀態(tài)，乙地IL=0.33為堅(jiān)硬狀態(tài)，乙地基較好 D、甲地IL=0.33為流塑狀態(tài)，乙地IL=1.45

31、為堅(jiān)硬狀態(tài)，甲地基較好61、已知某地基土試樣有關(guān)數(shù)據(jù)如下：天然重度18.4KN/m3；干重度d13.2KN/m3。液限試驗(yàn)，取濕土14.5g，烘干后重10.3g。搓條試驗(yàn)：取濕土條5.2g，烘干后重4.1g，求：(1)確定土的天然含水量，塑性指數(shù)和液性指數(shù)；(2)確定土的名稱和狀態(tài)。（）  A、（1）=40.4%，Ip=13，IL=0.9（2）粉質(zhì)粘土，硬塑狀態(tài) B、（1）=49.4%，Ip=16，IL=0.8（2）粉質(zhì)粘土，軟塑狀態(tài) C、（1）=39.4%，Ip=14，IL=0.9（2）粉質(zhì)粘土，軟塑狀態(tài) D、（1）=38.4%，Ip=14，

32、IL=0.9（2）粉質(zhì)粘土，硬塑狀態(tài)1、C2、A3、C4、A5、C6、C7、B8、A9、D10、C11、C12、D13、B14、B15、A16、C17、B18、B19、B20、D21、A22、B23、B24、A25、B26、A27、D28、D29、D30、B31、A32、B33、A34、D35、C36、B37、A38、ACD39、D40、D41、D42、D43、ABD44、A45、A46、B47、A48、D49、D50、B51、D52、A53、D54、B55、C56、A57、B58、D59、A60、B61、C第三章1、對于地基土的應(yīng)力一般要考慮（） A、基底附加應(yīng)力 B、基底壓力 C、地基自重

33、應(yīng)力 D、地基附加應(yīng)力2、地基的變形是由什么應(yīng)力導(dǎo)致的（） A、側(cè)向自重應(yīng)力 B、基底壓力 C、地基自重應(yīng)力 D、地基附加應(yīng)力3、以常規(guī)方法計(jì)算由建筑物引起的地基附加應(yīng)力時，事先確定基礎(chǔ)底面的（） A、壓力分布 B、基底附加應(yīng)力 C、基底壓力 D、地基自重應(yīng)力4、柔性基礎(chǔ)的上部荷載為梯形分布時，基底接觸壓力分布呈現(xiàn)（） A、均勻分布 B、馬鞍形分布 C、鐘形分布 D、梯形分布5、地基土在自重作用下只能產(chǎn)生（） A、剪切變形 B、側(cè)向變形 C、豎向變形 D、都不對6、自重應(yīng)力即（） A、地基自重應(yīng)力 B、土中側(cè)向的自重應(yīng)力 C、有效自重應(yīng)力 D、豎向有效自重應(yīng)力7、某基礎(chǔ)地面尺寸為20m

34、5;10m，其上作用有24000KN豎向荷載，計(jì)算：(1)若為中心荷載，求基底壓力；(2)若合力偏心距ey=0，ex=0.5m，求x軸上兩端點(diǎn)的基底壓力？（） A、（1）P=140KN/m2（2）Pmax=156KN/m2，Pmin=94KN/m2 B、（1）P=120KN/m2（2）Pmax=166KN/m2，Pmin=84KN/m2 C、（1）P=120KN/m2（2）Pmax=156KN/m2，Pmin=88KN/m2 D、（1）P=120KN/m2（2）Pmax=156KN/m2，Pmin=84KN/m28、如果基礎(chǔ)砌置在天然地面上，那未引起地基的附加應(yīng)力和變形的是（） A、土中側(cè)向的

35、自重應(yīng)力 B、有效自重應(yīng)力 C、豎向有效自重應(yīng)力 D、基底附加壓力9、對于條形基礎(chǔ)，地基主要受力層的深度約為基礎(chǔ)寬度的（） A、4倍 B、3倍 C、6倍 D、5倍10、甲、乙兩個矩形基礎(chǔ)，其基底長邊尺寸相同，即l甲=l乙；短邊尺寸分別為b甲、b乙；若基底附加應(yīng)力相等且b甲>b乙，則在基底下同一深度處的豎向附加應(yīng)力值的大小有如下關(guān)系正確的是（） A、甲>乙 B、甲=乙 C、甲<乙 D、甲乙11、在基底下深度相同的條件下，條形基礎(chǔ)端部中點(diǎn)的附加應(yīng)力是條形基礎(chǔ)中央部位的（） A、一倍 B、一半 C、二倍 D、四倍12、大面積均布荷載在地基土中引起的豎向附加應(yīng)力sz沿深度呈（） A、

36、曲線形分布 B、三角形分布 C、矩形分布 D、梯形分布13、一墻下條形基礎(chǔ)底寬1.5m，埋深1.5m，承重墻傳來的中心豎向荷載為195kN/m，地基土天然重度為18.0kN/m3，基礎(chǔ)及回填土平均重度為20kN/m3，則基底附加應(yīng)力為（） A、130.0kPa B、133.0kPa C、136.0kPa D、140.0kPa14、已知矩形基礎(chǔ)(承受豎向均布荷載)中心點(diǎn)深3m處，土的附加應(yīng)力為120kPa，則該矩形基礎(chǔ)角點(diǎn)下深6m處土的附加應(yīng)力為（） A、120kPa B、60kPa C、30Kpa D、15kPa15、基底附加壓力p0=p-d,式中d表示（） A、室外基底埋深 B、室內(nèi)基底埋深

37、 C、天然地面下的基底埋深 D、室內(nèi)外埋深平均值16、三角形分布的距形荷載角點(diǎn)下附加應(yīng)力系數(shù)是Lb、Zb的函數(shù)，其中b是（） A、矩形面積的短邊 B、矩形面積的長邊 C、三角形荷載最大值所對應(yīng)的邊長 D、三角形荷載分布方向的邊長17、某條形基礎(chǔ)的寬度為2m，在梯形分布的條形荷載(附加壓力)下，邊緣(p0)max=200kPa，(p0)min=100kPa。試求基底寬度中點(diǎn)下3m及6m深度處的z值。（） A、中點(diǎn)下3m及6m處z分別為59.4及31.2kPa B、中點(diǎn)下3m及6m處z分別為49.4及31.2kPa C、中點(diǎn)下3m及6m處z分別為59.4及41.2kPa D、中點(diǎn)下3m及6m處z分

38、別為60.4及33.2kPa18、測限壓縮試驗(yàn)所得的壓縮曲線(e-p曲線)愈平緩，表示該試樣土的壓縮性() A、愈大 B、愈小 C、愈均勻 D、愈不均勻19、某條形基礎(chǔ)底面寬度b=1.4m，作用于基底的平均附加壓力p0=200kPa，要求確定均布條形荷載中點(diǎn)o下z等于0，0.7，1.4，2.1，2.8，4.2，5.6（m）時的地基附加應(yīng)力z分布（） A、z等于0，0.7，1.4，2.1，2.8，4.2，5.6（m），z等于220，164，110，80，62，42，32（kpa） B、z等于0，0.7，1.4，2.1，2.8，4.2，5.6（m），z等于200，164，110，90，62，42，

39、32（kpa） C、z等于0，0.7，1.4，2.1，2.8，4.2，5.6（m），z等于200，164，110，80，62，42，32（kpa） D、z等于0，0.7，1.4，2.1，2.8，4.2，5.6（m），z等于200，164，110，80，72，4202220、土的變形模量E0值常隨地基深度增大而（） A、減小 B、增大 C、不變21、在研究土的性質(zhì)時，其最基本的工程特征是（） A、土的物理性質(zhì) B、土的力學(xué)性質(zhì) C、土的壓縮性 D、土的滲透性22、土體具有壓縮性的主要原因是()。 A、主要是由土顆粒的壓縮引起的 B、主要是由孔隙的減少引起的 C、主要是因?yàn)樗粔嚎s引起的 D、土體

40、本身壓縮模量較小引起的23、作用于矩形基礎(chǔ)的基礎(chǔ)的基底壓力相同，埋深相同，土質(zhì)相同的兩個基礎(chǔ)，若它們的長寬比相同，則基礎(chǔ)尺寸小的沉降（）基礎(chǔ)尺寸大的沉降。 A、大于 B、小于 C、等于 D、可能大于也可能小于24、用規(guī)范法計(jì)算地基最終沉降量時，需用如下參數(shù)（） A、附加應(yīng)力系數(shù) B、平均附加應(yīng)力系數(shù) C、沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù) D、土的變形模量25、地下水位下降會引起原地下水位以下地基土() A、自重應(yīng)力減少 B、總應(yīng)力增加 C、有效應(yīng)力增加 D、無孔隙水26、欠固結(jié)土層的前期固結(jié)壓力()現(xiàn)有土層的自重應(yīng)力。 A、等于 B、大于 C、小于 D、可能大于也可能小于27、超固結(jié)土層的前期固結(jié)壓力()現(xiàn)有

41、土層的自重應(yīng)力。 A、等于 B、大于 C、小于 D、可能大于也可能小于28、正常固結(jié)土層的前期固結(jié)壓力()現(xiàn)有土層的自重應(yīng)力。 A、大于 B、小于 C、等于 D、可能大于也可能小于29、由土的壓縮曲線可得土的壓縮性指標(biāo)：（） A、壓縮系數(shù) B、壓縮指數(shù) C、壓縮模量 D、變形模量30、土的壓縮性越高（） A、土的壓縮系數(shù)越小 B、土的壓縮指數(shù)越大 C、土的壓縮系數(shù)越大 D、土的壓縮指數(shù)越小31、土的壓縮性指標(biāo)（） A、壓縮系數(shù) B、壓縮指數(shù) C、壓縮模量 D、變形模量32、變形模量與壓縮模量的關(guān)系（） A、試驗(yàn)條件不同，二者同為土的壓縮性指標(biāo)，兩者在理論上是完全可以互相換算的 B、試驗(yàn)條件相同

42、，二者同為土的壓縮性指標(biāo)，在理論上是完全不可以互相換算的 C、試驗(yàn)條件不同，二者同為土的壓縮性指標(biāo)，兩者在理論上是完全不可以互相換算的 D、試驗(yàn)條件不同，二者不同為土的壓縮性指標(biāo)，兩者在理論上是完全可以互相換算的33、土的變形模量（） A、是土體在完全側(cè)限條件下的應(yīng)力與應(yīng)變的比值 B、是土體在無側(cè)限條件下的應(yīng)力值 C、是土體在無側(cè)限條件下的應(yīng)力與應(yīng)變的比值 D、是土體在完全側(cè)限條件下的應(yīng)力值34、固結(jié)沉降（） A、是緊隨著加壓之后即時發(fā)生的沉降 B、是由土骨架的蠕動變形所引起 C、是由于荷載作用下隨著土孔隙中水分的逐漸擠出，孔隙體積相應(yīng)減少而發(fā)生的 D、是緊隨著加壓之后即時發(fā)生土并伴著骨架的蠕

43、動變形所引起的沉降35、根據(jù)上海地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，一般情況下，兩基礎(chǔ)的凈距（）時，可不考慮相鄰基礎(chǔ)的影響。 A、7m B、9m C、l0m D、8m36、考慮相鄰荷載對地基沉降的影響時，間距不限的情況（） A、兩相鄰建筑物之一采用長樁時 B、影響建筑物的預(yù)估平均沉降量小于70mm時 C、被影響建筑物的長高比lHf15時 D、影響建筑物的預(yù)估平均沉降量小于60mm時37、計(jì)算超固結(jié)土的沉降時，確定土的壓縮指數(shù)是利用（） A、原始壓縮曲線 B、原始再壓縮曲線 C、原始壓縮曲線和原始再壓縮曲線 D、都不對38、孔隙壓力包括孔隙中的（） A、孔隙水壓力和自重應(yīng)力 B、靜止孔隙水壓力和超靜孔隙水壓力 C、水壓應(yīng)

44、力和氣壓應(yīng)力 D、自重應(yīng)力和氣壓應(yīng)力39、計(jì)算豎向固結(jié)時間因數(shù)，雙面排水情況，H取壓縮土層厚度（） A、3倍 B、0.5倍 C、1倍 D、2倍40、某飽和粘土層的厚度為10m，在大面積荷載p020Kpa作用下，設(shè)該土層的初始孔隙比e1，壓縮系數(shù)a0.3Mpa壓縮模量Es=6.0Mpa，滲透系數(shù)k=1.8cm/年。對粘土層在單面排水或雙面排水條件下分別求加荷一年時的沉降量（） A、78mm，156mm B、78mm，150mm C、68mm，150mm D、68mm，156mm41、某飽和粘土層的厚度為10m，在大面積荷載p020Kpa作用下，設(shè)該土層的初始孔隙比e1，壓縮系數(shù)a0.3Mpa壓縮

45、模量Es=6.0Mpa，滲透系數(shù)k=1.8cm/年。對粘土層在單面排水或雙面排水條件下分別求沉降量達(dá)156mm所需的時間。（） A、3.4年，1.1年 B、4.4年，1.1年 C、4.4年，1.7年 D、3.4年，1.7年42、地基最終沉降量通常是由哪三部分組成（） A、瞬時沉降 B、次固結(jié)沉降 C、超固結(jié)沉降 D、固結(jié)沉降參考答案： 1、ACD2、D3、A4、D5、C6、D7、D8、D9、C10、C11、C12、C13、B14、C15、C16、D17、A18、B19、C20、B21、C22、B23、C24、D25、C26、C27、B28、C29、ABC30、BC31、ABC32、A33、C3

46、4、C35、C36、ABC37、C38、C39、B40、B41、B42、ABD第四章1、表示該點(diǎn)土體處于穩(wěn)定狀態(tài)的是（）。 A、f B、=f C、f2、歸納總結(jié)摩爾-庫侖強(qiáng)度理論，可以表述為如下要點(diǎn)：（） A、剪切破裂面上，材料的抗剪強(qiáng)度是法向應(yīng)力的函數(shù) B、當(dāng)法向應(yīng)力不很大時，抗剪強(qiáng)度可以簡化為法向應(yīng)力的線性函數(shù)，即表示為庫倫公式 C、土單元體中，任何一個面上的剪應(yīng)力大于該面上土體的抗剪強(qiáng)度，土單元體即發(fā)生剪切破壞，可用摩爾-庫倫破壞準(zhǔn)則表示3、已知地基土中某點(diǎn)的最大主應(yīng)力為1=600kPa，最小主應(yīng)力3=200kPa。繪制該點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的摩爾應(yīng)力圓。求最大剪應(yīng)力max值及其作用面的方向，并計(jì)

47、算與大主應(yīng)面成夾角=15°的斜面上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力。（） A、max=200kpa，=45°，=373kPa，=100kPa B、max=200kpa，=45°，=573kPa，=150kPa C、max=200kpa，=45°，=573kPa，=100kPa D、max=150kpa，=45°，=573kPa，=100kPa4、一飽和粘性土試樣在三軸儀中進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，施加周圍壓力3=200kpa，試件破壞時的主應(yīng)力差1-3=280kPa，測得孔隙水壓力f=180kPa，如果破壞面與水平面的夾角為57°，試求破壞面上的法向應(yīng)力和

48、剪應(yīng)力以及試件中的最大剪應(yīng)力。（） A、=283kpa，=127kpa，max=140kpa B、=183kpa，=127kpa，max=140kpa C、=283kpa，=127kpa，max=240kpa D、=283kpa，=227kpa，max=140kpa5、直剪試驗(yàn)要分快剪，固結(jié)快剪及慢剪主要是模擬實(shí)際工程中的不固結(jié)排水、固結(jié)不排水和固結(jié)排水三種條件，一般說來，快剪，固結(jié)快剪和慢剪得出的強(qiáng)度值是（）。 A、相同 B、依次遞增的 C、依次遞減的 D、無法判定大小次序6、粘性土抗剪強(qiáng)度庫侖定律的總應(yīng)力的表達(dá)式f=（）。 A、tan B、c+tan C、c-tan D、c+/tan7、粘

49、性土抗剪強(qiáng)度庫侖定律的有效應(yīng)力的表達(dá)式f=（）。 A、(-)tan B、c+(-)tan C、c+(-)tan D、c+(-)tan8、設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力1=400kPa，小主應(yīng)力3=200kPa，砂土的內(nèi)摩擦角=25°，粘聚力c=0，試判斷該點(diǎn)是否破壞。（） A、會破壞 B、不會破壞 C、無法判斷9、設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力1=400kPa，小主應(yīng)力3=200kPa，砂土的粘聚力c=0，試判斷該點(diǎn)破壞時砂土的內(nèi)摩擦角=（）。 A、22°28 B、21°28 C、20°28 D、19°28?10、設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力1=400k

50、Pa，小主應(yīng)力3=200kPa，砂土的內(nèi)摩擦角=25°，粘聚力c=0，試計(jì)算破裂面上的抗剪強(qiáng)度f=（）。 A、70% B、80% C、90% D、120.2kPa11、設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力1=400kPa，小主應(yīng)力3=200kPa，砂土的內(nèi)摩擦角=25°，粘聚力c=0，假定土樣處于極限平衡狀態(tài)，則其大主應(yīng)力應(yīng)為（）。 A、472.8kPa B、482.8kPa C、492.8kPa D、502.8kPa12、設(shè)砂土地基中某點(diǎn)的大主應(yīng)力1=400kPa，小主應(yīng)力3=200kPa，砂土的內(nèi)摩擦角=25°，粘聚力c=0，假定土樣處于極限平衡狀態(tài)，則其小主應(yīng)力應(yīng)為（

51、）。 A、62.3kPa B、152.3kPa C、162.3kPa D、202.3kPa13、土中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時，當(dāng)土體處于主動朗肯狀態(tài)時，剪切破壞面與豎直面的夾角是()。 A、(45°+/2) B、(45°-/2) C、45° D、(45°+)14、土中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時，剪切破壞面與大主應(yīng)力作用方向所成的角度是()。 A、(45°+/2) B、(45°-/2) C、45° D、(45°+)15、土中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時，當(dāng)土體處于被動朗肯狀態(tài)時，剪切破壞面與水平面的夾角是()。 A、(45

52、76;+/2) B、(45°-/2) C、45° D、(45°+)16、設(shè)砂土地基中一點(diǎn)的大小主應(yīng)力分別為500kpa和180kpa,其內(nèi)摩擦角=36度，求該點(diǎn)最大剪應(yīng)力是多少？最大剪應(yīng)力面上的法向應(yīng)力又為多少？（） A、max=160kpa，=340kpa B、max=260kpa，=340kpa C、max=160kpa，=240kpa D、max=260kpa，=240kpa17、設(shè)砂土地基中一點(diǎn)的大小主應(yīng)力分別為500kpa和180kpa,其內(nèi)摩擦角=36度，求此點(diǎn)是否已達(dá)到極限平衡狀態(tài)？（） A、未達(dá)到極限平衡狀態(tài) B、達(dá)到極限平衡狀態(tài) C、無法判斷18

53、、設(shè)砂土地基中一點(diǎn)的大小主應(yīng)力分別為500kpa和180kpa,其內(nèi)摩擦角=36度，求如果此點(diǎn)未達(dá)到極限平衡，令大主應(yīng)力不變，而改變小主應(yīng)力，使該點(diǎn)達(dá)到極限平衡狀態(tài)，這時小主應(yīng)力應(yīng)為多少？（） A、3=159.8kpa B、3=229.8kpa C、3=129.8kpa D、3=169.8kpa19、某土的壓縮系數(shù)為0.16kPa-1，強(qiáng)度指標(biāo)C=20kPa，30°，若作用在土樣上的大、小主應(yīng)力分別為350kPa和150kPa，問該土樣是否破壞？若小主應(yīng)力為100kPa，該土樣能經(jīng)受的最大主應(yīng)力為多少？（） A、破壞，1=269.3kpa B、不破壞，1=269.3kpa C、破壞，

54、1=369.3kpa D、不破壞，1=369.3kpa20、一組直剪試驗(yàn)結(jié)果如下表所示，試用作圖法求此土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)C、值。（）法向應(yīng)力（kPa）100200300400抗剪強(qiáng)度（kPa）67119161251 A、C201kpa，30° B、C201kpa，25° C、C101kpa，25° D、C101kpa，30°21、某土樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)，在法向壓力為100、200、300、400kPa時，測得抗剪強(qiáng)度分別為52、83、115、145SkPa，用作圖方法確定該土樣的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c和() A、c=30kPa=18° B、c=20kPa=2

55、8° C、c=20kPa=18° D、c=30kPa=28°22、某土樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)，在法向壓力為100、200、300、400kPa時，測得抗剪強(qiáng)度分別為52、83、115、145SkPa，如果在土中的某一平面上作用的法向應(yīng)力為260kPa，剪應(yīng)力為92kPa，該平面是否會剪切破壞?() A、不會破壞 B、破壞 C、無法判斷23、建筑物施工速度較快，地基土的透水條件不良，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的測定方法宜選用（）。 A、不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn) B、固結(jié)不排水剪切試驗(yàn) C、排水剪切試驗(yàn) D、直接剪切試驗(yàn)24、建筑物施工速度較慢，地基土的透水條件良好，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的測定方法宜選

56、用（）。 A、排水剪切試驗(yàn) B、直接剪切試驗(yàn) C、不固結(jié)不排水剪切 D、固結(jié)排水剪切25、無側(cè)限壓縮試驗(yàn)可以測定一般粘性土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)嗎？（） A、可以 B、不可以26、有一含水量較低的粘土樣，做單軸壓縮試驗(yàn)，當(dāng)壓力加到90kPa時，土樣開始破壞，并呈現(xiàn)破裂面，此面和豎直線成35°角，試求內(nèi)摩擦角和粘聚力C。（） A、=30°，C=21.5kpa B、=30°，C=31.5kpa C、=20°，C=21.5kpa D、=20°，C=31.5kpa27、一粘土樣進(jìn)行固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)，施加圍壓3200kPa，試件破壞時主應(yīng)力差12280kPa，

57、如果破壞面與水平夾角57°，試求內(nèi)摩擦角及破壞面上的法向應(yīng)力和剪切力。（） A、=24°，=183kpa，=127.9kpa B、=24°，=283kpa，=127.9kpa C、=28°，=283kpa，=127.9kpa D、=24°，=283kpa，=227.9kpa28、對某飽和試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓試驗(yàn)，得無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為160kPa，如果對同種土進(jìn)行快剪三軸試驗(yàn)，周圍壓力為180kPa，問總豎向壓應(yīng)力為多少，試樣將發(fā)生破壞？（） A、1=340kpa B、1=240kpa C、1=440kpa D、1=140kpa29、對一飽和原狀土樣

58、進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，破壞時測得3200kPa，12400kPa，孔隙水壓力u=100kPa，試樣的破裂面與水平面的夾角為58°，求：孔壓系數(shù)A。（） A、A=0.27 B、A=0.21 C、A=0.15 D、A=0.2530、對一飽和原狀土樣進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，破壞時測得3200kPa，12400kPa，孔隙水壓力u=100kPa，試樣的破裂面與水平面的夾角為58°，求：有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)C。（） A、C=66.2kpa B、C=72.2kpa C、C=76.2kpa D、C=78.2kpa31、對一飽和原狀土樣進(jìn)行固結(jié)不排水試驗(yàn)，破壞時測得3200kPa，12400kPa，孔隙水壓力u=100kPa，試樣的破裂面與水平面的夾角為58°，求：有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)。（） A、=26° B、=30° C、=35° D、=36°32、某飽和粘性土無測限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)得不排水抗剪強(qiáng)度70kPa，如果對同一土樣進(jìn)行三軸不固結(jié)不排水