立式鋼筋切斷機畢業(yè)論文

1、( 此文檔為 word 格式，下載后您可任意編輯修改！)立式鋼筋切斷機作者姓名：李亞男專業(yè)：機械制造及自動化指導教師姓名：魏高峰專業(yè)技術(shù)職務(wù)：教授目錄131.131.231.341.4442.142.252.362.3.162.3.272.482.51010152.619192122232.727 2829 30摘要本課題設(shè)計建筑上的立式鋼筋切斷機的工作原理是：采用電動機經(jīng)一級三角帶傳動和二級齒輪傳動減速后 , 帶動偏心圓旋轉(zhuǎn) , 偏心圓推動連桿使刀架和動刀片在機座的滑道中作往復直線運動 , 使活動刀片和固定刀片相錯而切斷鋼筋。根據(jù)電機的工作環(huán)境選擇電動機類型，采用立式安裝，防護式電機，鼠籠式

2、三相異步電動機。選擇三級減速，先是一級帶減速，再兩級齒輪減速。一級帶傳動，它具有緩沖、吸振、運行平穩(wěn)、噪聲小、和過載保護等優(yōu)點，并安裝張緊輪。兩級齒輪減速，齒輪傳動可用來傳遞空間任意兩軸間的運動和動力，并具有功率范圍大，傳動效率高，傳動比準確，使用壽命長，工作安全可靠等特點。動力由電動機輸出 , 通過減速系統(tǒng)傳動 , 把動力輸入到執(zhí)行機構(gòu)。由于傳動系統(tǒng)作是回轉(zhuǎn)運動 , 而鋼筋切斷機的執(zhí)行機構(gòu)需要的直線往復運動 , 為了實現(xiàn)這種轉(zhuǎn)換 , 可以采用曲柄滑塊機構(gòu) , 盤行凸輪移動滾子從動件機構(gòu) , 齒輪齒條機構(gòu)。本課題采用偏心輪機構(gòu)作為本機械的執(zhí)行機構(gòu)。關(guān)鍵詞切斷建筑鋼筋齒輪偏心輪ABSTRACTT

3、his article introduces a kind of architectural stand type steel cutting machines. Its operating principles are: It use electric motors level triangle belt transmission and secondary gear transmission to slowdown. Then, it drives the cam rotate, The cam connected to slide block and moving blades in t

4、he slippery way make the back and forth straight line sport, makes the moving blades and the fixed blade shear and cut steel.According to the working environment choice the type of electric motors, using , protection of the electrical, squirrel-cage three-phase asynchronous motor. Option three slowd

5、own,first level belt slowdown, followed by the secondary gear deceleration. First level with the introduction of automated, because it protect the over loading. Then introduce a secondary gear deceleration slowdown, becausegear transmission can be used to transmit arbitrary space between the two axi

6、s movement and momentum, and the scope of power, transmission efficient transmission accurately, long using life, such as safe and reliable character. Power output by electric motors through slow down transmission system to import power to the executive body. As the system make rotation movement, Th

7、e steel cutting machine needs the back and forth straight line sport ,in order to achieve this transformation, we can use slider-cam institutions or gear and rack. I decided to consider realistic conditions using slider-cam as the executing machinery.KeywordsCutting; architectural; reinforcing steel

8、 dar; gear; slider-cam第一章引言1.1 切斷機簡介鋼筋切斷機是把鋼筋切成所需長度的專用機械,它是鋼筋加工必不可少的設(shè)備之一，在大型建筑工地上的應(yīng)用非常廣泛。目前國內(nèi)的鋼筋切斷機多以機械輪剪式切斷為主。其工作過程基本為：電動機輸出動力經(jīng)帶傳動和二級齒輪傳動減速后，帶動偏心輪旋轉(zhuǎn), 偏心輪推動動刀片在機座的支架上作往復直線運動, 使活動刀片和固定刀片相錯而切斷鋼筋。鋼筋切斷機與其他切斷設(shè)備相比，具有重量輕、耗能少、工作可靠、效率高等特點，因此近年來逐步被機械加工和小型軋鋼廠等廣泛采用，在國民經(jīng)濟建設(shè)的各個領(lǐng)域發(fā)揮了重要的作用。1.2 發(fā)展狀況近年來，我國在鋼筋加工技術(shù)裝備方面

9、有了長足的進步，但產(chǎn)品的技術(shù)水平與國外先進水平相比，尚有以下幾個方面的差距：1) 切斷機頻率低。國內(nèi)鋼筋切斷機每分鐘切斷次數(shù)一般 28-31 次，而國外的鋼筋切斷機每分鐘切斷次數(shù)為 43-51 次，最高切斷次數(shù)甚至可以達到61rmin 。2) 設(shè)計合理性較差。 國內(nèi)鋼筋切斷機的刀片采用單螺栓固定， 且厚度較薄，而國外切斷機刀片采用雙螺栓固定， 因此導致刀片的受力和壽命等綜合性能都較國外有一定差距。國外的鋼筋切斷機在細節(jié)上設(shè)計更為合理。例如日本的立式鋼筋切斷機的偏心距較國內(nèi)的大， 但是更有利于用戶更換刀片，調(diào)整剪切角度。3) 自動化水平不高。國內(nèi)鋼筋切斷機的切斷機的控制精度較低，不適合上自動化加

10、工作業(yè)， 而國外鋼筋切斷機的操作控制技術(shù)和計算機、 電子技術(shù)的應(yīng)用都處于較高水平， 機電液一體化程度較高， 可以工廠化生產(chǎn)建筑用各種形式的鋼筋。如奧地利的 EVG公司的產(chǎn)品通過觸摸顯示屏。 IJ 以自接編輯數(shù)據(jù)， 程序控制所需箍筋的形狀和質(zhì)量， 能滿足建設(shè)工程用各種形式鋼筋。4) 外觀質(zhì)量粗糙國內(nèi)鋼筋切斷機的觀感較差、整機性能不盡人意。而國外切斷機的外罩采用一次性沖壓成型， 油漆經(jīng)烤漆處理，色澤搭配美觀方。從鋼筋切斷機的發(fā)展趨勢看，隨著建筑設(shè)計與建筑配筋表采購鋼筋，鋼筋一化生產(chǎn)就要求鋼筋切斷機必須實現(xiàn)自動控制鋼筋自動送料，定尺后自動切斷、落料。同時國外的產(chǎn)品充分融合液壓技術(shù)、機械技術(shù)、電子技術(shù)

11、等，形成以機械為筋革、液壓為肌肉、電氣為神經(jīng)的機電液一體化綜合控制技術(shù)，充分發(fā)揮各自的優(yōu)勢，體現(xiàn)綜合最優(yōu)驅(qū)動及控制能力。因此，鋼筋切斷機不但要求實現(xiàn)定長剪切的高精度控制，同時要求其具有相對較高的生產(chǎn)效率。所以，如何使鋼筋切斷機的機電 液系統(tǒng)有機地高度集成，充分發(fā)揮各自的優(yōu)勢，將是今后研究的主要方向。1.3 題目選取畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)是立式鋼筋切斷機的設(shè)計。要求切斷鋼筋的最大直徑是14mm，切斷速度是 30rmin 。在設(shè)計中通過計算和考慮實際情況選則合適的結(jié)構(gòu)及參數(shù)，從而達到設(shè)計要求，同時盡可能的降低成本，這也是一個綜合運用所學專業(yè)知識的過程。畢業(yè)設(shè)計是對三年大學所學知識的一個總結(jié)，也是走上工作崗

12、位前的一次模擬訓練。1.4 立式鋼筋切斷機的特點立式切斷機與普通的臥式切斷機不同，立式切斷機的切斷方向是沿豎直方向，由于這一特點，其內(nèi)部傳動裝置與臥式切斷機是不同的，但它們的目的都是為了能實現(xiàn)鋼筋的切斷功能，總體的切斷原理沒有太大差別。與臥式切斷機相比，立式切斷機具有潤滑性能好、功耗少，移動方便等優(yōu)點。切斷機的進退刀裝置采用的是偏心圓和彈簧連桿的組合，可已實現(xiàn)刀具的慢進快退，是整個切斷過程更高效，同時提高了切斷質(zhì)量。切斷機的切斷高度是一米左右，更加人性化，有利于操作。第二章切斷機的整體裝置設(shè)計2.1 傳動裝置的設(shè)計選擇三級減速，先是一級帶減速，再兩級齒輪減速。首先采用一級帶傳動，因為它具有緩沖

13、、吸振、運行平穩(wěn)、噪音小、合過載保護等優(yōu)點，并安裝張緊輪。然后采用兩級齒輪減速，因為齒輪傳動可用來傳遞空間任意兩軸間的運動和動力，并具有功率范圍較大，傳動效率高、傳動比正確，實用壽命長，工作安全可靠等特點。動力由電動機輸出，通過減速系統(tǒng)傳動，把動力輸入到執(zhí)行機構(gòu)。由于傳動系統(tǒng)做的是回轉(zhuǎn)運動，而鋼筋切斷機的執(zhí)行機構(gòu)需要的直線是往復運動，為了實現(xiàn)這種轉(zhuǎn)換，可以采用曲柄滑塊機構(gòu)，判刑凸輪移動滾子從動件機構(gòu)，齒輪齒條機構(gòu)?？紤]現(xiàn)實條件我決定采用偏心輪機構(gòu)作為本機械的執(zhí)行機構(gòu)。2.2 電機的選擇為了保證鋼筋的剪斷，剪應(yīng)力應(yīng)超過材料的許應(yīng)剪應(yīng)力錯誤！未找到引用源。即切斷鋼筋的條件為： =QA 查資料可知鋼

14、筋的許用剪應(yīng)力為：錯誤！未找到引用源。取最大值 錯誤！未找到引用源。由于本次切斷機切斷的最大剛筋粗度為：錯誤！未找到引用源。=14mm，則本機器的最小切斷力為：Q（ 錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。142 錯誤！未找到引用源。 錯誤！未找到引用源。 4）=142 錯誤！未找到引用源。 3.14 錯誤！未找到引用源。=21848N取切斷機的 Q=22000N。刀的速度小于曲軸處的線速度。則切斷處的功率P:查表可知在傳動過程中，帶傳動的效率為 錯誤！未找到引用源。0.940.97； 二級齒輪減速器的效率為 錯誤！未找到引用源。 0.960.99；滾動軸承的傳動效率為 錯誤！未找到引用源。0

15、.940.98； 連聯(lián)軸器的效率為 錯誤！未找到引用源。 0.810.88由以上可知總的傳動效率為:錯誤！未找到引用源。0.94× 0.96×0.94×0.81=0.67由此可知所選電機功率最小應(yīng)為P 錯誤！未找到引用源。查手冊并根據(jù)電機的工作環(huán)境和性質(zhì)選取電機為：Y 系列封閉式三相異步電動機，代號為 Y132S-8，具體參數(shù)如下：電機名稱： Y 系列三相異步電機型號： Y132S-8額定功率 錯誤！未找到引用源。 ：2.2轉(zhuǎn)速 rmin ：750電流： 5.8效率： 80.5功率因子： 0.71堵轉(zhuǎn)電流額定電流： 5.5堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩： 2最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩：

16、2重量： 65類別： Y 系列2.3 傳動裝置各運動參數(shù)和動力參數(shù)總傳動比的確定及各級傳動比的分配1 、已選定輸出端主軸轉(zhuǎn)速錯誤！未找到引用源。 30rmin ,滿載轉(zhuǎn)速： 錯誤！未找到引用源。750rmin可得傳動系統(tǒng)的總傳動比： i 錯誤！未找到引用源。 =252、分配傳動裝置的傳動比：i =錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。為使 V 帶傳動的外廓尺寸不致過大，同時使減速器的傳動比圓整，以便更方便的獲得圓整的齒數(shù)。初步取錯誤！未找到引用源。 ，則錯誤！未找到引用源。 8.33記錯誤！未找到引用源。 ，錯誤！未找到引用源。3、分配減速器的各級傳動比兩級大齒輪浸油深度相近且材質(zhì)及齒寬系數(shù)

17、相近，分配減速器的各級傳動比按展開式布置，查閱有關(guān)標準，取錯誤！未找到引用源。 ，錯誤！未找到引用源。計算機構(gòu)各軸的運動及動力參數(shù)1、各軸的轉(zhuǎn)速小帶輪軸大帶輪軸高速軸中間軸低速軸錯誤！未找到引用源。 750 錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。2、各軸功率各軸的效率：帶： 01=0.97 ，齒輪：02 =0.97 ，03 =0.97 ，聯(lián)軸器： 04=0.99錯誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。=2.2 X 0.99=2.2kw錯誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。 01=2.2 錯誤！未找到引用源。 =2.134k

18、w錯誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。 02 =錯誤！未找到引用源。=2.0699kw錯誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。 03 =錯誤！未找到引用源。=2.0079kw錯誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。 04 =錯誤！未找到引用源。=1.9878kw3、各軸的轉(zhuǎn)矩錯誤！未找到引用源。 N·m錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。 N·m錯誤！未找到引用源。N ·m錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。 237.191 481 N· m錯誤！未找到引用源。 N·m2.4 帶傳動的設(shè)計帶傳動是一種常見的機械傳動形式，

19、它由主、從動帶輪和傳動帶組成。帶傳動的優(yōu)點：能緩沖、吸振。且運動平穩(wěn)、噪聲小，并可以通過增減帶長適應(yīng)不同的中心距要求。最主要的是可以起過載保護的作用。在本設(shè)計中選擇V 帶作為一級傳動。1、由設(shè)計可知： V 帶傳動的功率為2.2kw，小帶輪的轉(zhuǎn)速為 750rmin，大帶輪的轉(zhuǎn)速為 250rmin。查表可知，工況系數(shù)取KA=1.2 ，Pc=1.2× 2.2=2.64kw。根據(jù)以上數(shù)值及小帶輪的轉(zhuǎn)速，查相應(yīng)的圖表選取A型 V帶。2、帶輪基準直徑：查閱相關(guān)手冊選取小帶輪基準直徑為d1=100mm，則大帶輪基準直徑為d2=3×100=300mm，圓整后 d2=315mm。3、 帶速的

20、確定： d1 n3.14100 750v1000603.925m / s6010004、中心矩、帶長及包角的確定。由式0.7(d1+d2)<a0<2(d1+d2)可知：0.7(100+315)<a0<2(100+315) 得290.5a0830初步確定中心矩為a0=300mm根據(jù)相關(guān)公式初步計算帶的基準長度：錯誤！未找到引用源。查表選取帶的長度為1255.40mm計算實際中心矩：錯誤！未找到引用源。取中心距大小為 340mm驗算小帶輪包角：5、確定帶的根數(shù)：錯誤！未找到引用源。查表知p1=1.32kwp1=0.17kl=0.93 則 錯誤！未找到引用源。取 Z=36、確

21、定帶輪的初拉力錯誤！未找到引用源。查表q=0.10kgm錯誤！未找到引用源。ka=0.89新安裝v 帶出拉力應(yīng)為1.5 F0 ， 對于運轉(zhuǎn)后的v 帶,初拉力應(yīng)為1.3 F0 。7、計算壓軸力：8、 V 帶帶輪的設(shè)計小帶輪：采用腹板式，材料：HT150大帶輪：采用輪輻式，材料：HT150帶輪結(jié)構(gòu)見圖 2圖 2-2帶輪的結(jié)構(gòu)與尺寸圖2.5 齒輪傳動的設(shè)計低速級齒輪的傳動設(shè)計a) 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1) 選材料 小齒輪： 40Cr 鋼調(diào)質(zhì)，平均取齒面硬度為 280HBS 大齒輪： 45 鋼調(diào)質(zhì)，平均取齒面硬度為 260HBS2) 精確度等級 為減小傳動的尺寸，采用硬面硬、齒心要韌的斜

22、齒圓柱齒輪傳動，并采用8 級精度（ GB10095-88）3）初選齒數(shù)小齒輪輪齒 Z1=22, 則大齒輪齒數(shù) Z2=22 錯誤！未找到引用源。=50b)按齒根接觸強度設(shè)計由設(shè)計計算公式進行計算，即錯誤！未找到引用源。1.確定各式內(nèi)各計算數(shù)值1 ）試選載荷系數(shù) 錯誤！未找到引用源。 =1.6 ，查手冊的 錯誤！未找到引用源。 =0.765, 錯誤！未找到引用源。 =0.865, 得錯誤！未找到引用源。=錯誤！未找到引用源。 +錯誤！未找到引用源。 =0.765+0.865=1.6302) 錯誤！未找到引用源。 =237.191N· m， =錯誤！未找到引用源。 =5022錯誤！未找到引

23、用源。 =2.33) 查手冊，選取齒寬系數(shù) d 1.04）查手冊，選取材料的彈性影響系數(shù)Z E =189.8 MPa125）按齒面硬度查的小齒輪的接觸疲勞強度極限錯誤！未找到引用源。=600MPa，大齒輪的接觸疲勞強度極限為 錯誤！未找到引用源。 =550MPa 6）由 N=60njLh，計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，式中： n 為齒輪轉(zhuǎn)速， j 為齒輪每轉(zhuǎn)一圈時同一齒面嚙合的次數(shù)，錯誤！未找到引用源。 為齒輪工作壽命N1=60n1j 錯誤！未找到引用源。 =60 錯誤！未找到引用源。 13.087 錯誤！未找到引用源。 (2 錯誤！未找到引用源。 8 錯誤！未找到引用源。 300 錯誤！未找到引用源。

24、15) 錯誤！未找到引用源。N2=N1i 1=錯誤！未找到引用源。7）查手冊，得接觸疲勞壽命系數(shù)KHN1=0.90,K HN2=0.95 區(qū)域系數(shù)錯誤！未找到引用源。8）計算接觸疲勞許用應(yīng)力取實效概率為1%，疲勞強度安全系數(shù) S=1,區(qū)域系數(shù) Z =2.5,H由式K Nlim 得S1K N 1 lim 1=0.9 錯誤！未找到引用源。 600MPa=540MPaS2 K N 2 lim 2 =0.95 錯誤！未找到引用源。 550MPa=522.5MPa，S故H(1+2)2=(540+522.5)2MPa=531.25MPa2. 計算1）計算小齒輪分度圓直徑d1t ，帶入H較小值錯誤！未找到引

25、用源。錯誤！未找到引用源。 =79.85mm2）計算圓周速度 v錯誤！未找到引用源。3）計算齒寬b 錯誤！未找到引用源。 79.85 錯誤！未找到引用源。 79.85mm4）計算齒寬與齒高之比模數(shù)錯誤！未找到引用源。齒高h錯誤！未找到引用源。齒高之比錯誤！未找到引用源。5）計算載荷系數(shù)KK A K v K H K H根據(jù) v=0.176ms， 8 級精度，查表得動載系數(shù) 錯誤！未找到引用源。直齒輪，查得 K HK F1.4 ，利用插值法 , 查得 8級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時 K H1.27由 b h 9.77 ， K H1.27 ，查得 KF1.24 。將數(shù)據(jù)帶入計算得K1.75 1

26、.021.4 1.27 3.176）按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑，由式d1 d1t3 K K t 得錯誤！未找到引用源。7）計算模數(shù)錯誤！未找到引用源。 3.63c) 按齒根彎曲強度設(shè)計m2K t T1Y cos2YFa YSa3d z12aF1. 確定公式內(nèi)各計算數(shù)值1）由手冊查得小齒輪的彎曲疲勞極限FE 1500MPa ，大齒輪的彎曲疲勞極限FE 2380MPa ；2）查得彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN10.85、 KFN20.88 ；3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S1.4F 1K FN1FE 10.85500303.57MPa ，S1.4F 2KFN2FE 20.88380238

27、.86MPa 。S1.44）計算載荷系數(shù)KK A K vK FK F1.751.021.4 1.24 3.105）查取齒形系數(shù)查得YFa12.72 、 YFa 22.316）查取應(yīng)力校正系數(shù)查得 YSa11.56 、 YSa21.707）計算大、小齒輪的 YFaYSa 并加以比較F YFa1YSa12.72 1.56 F10.0140303.57YFa 2YSa22.31 1.70 F20.0164238.86大齒輪的數(shù)值大。2. 設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m大于齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)。由于齒輪模數(shù) m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所

28、決定的承載能力僅與齒輪直徑有關(guān)，可取由彎曲強度算的模數(shù) 3.06 ，并就近圓整為標準值m=3.5mm；按接觸強度算的分度圓直徑 d1=100mm,得小齒輪齒數(shù)錯誤！未找到引用源。 30錯誤！未找到引用源。 30 錯誤！未找到引用源。69這樣設(shè)計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸的疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。d) 幾何尺寸計算1）計算分度圓的直徑 錯誤！未找到引用源。2）計算中心距 錯誤！未找到引用源。a=錯誤！未找到引用源。4）修正螺旋角 錯誤！未找到引用源。因錯誤！未找到引用源。 值變化不大， 故參數(shù)a , K , Z H 等值不必修正5）計算齒輪寬度b 錯誤！

29、未找到引用源。取錯誤！未找到引用源。 =110mm錯誤！未找到引用源。e) 結(jié)構(gòu)設(shè)計：因大齒輪齒頂圓直徑大于 160mm，而又小于 500mm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)， 低速級齒輪主要尺寸和參數(shù)如下表 1表 2-1低速齒輪的主要尺寸大齒輪小齒輪大齒輪小齒輪法向模數(shù)3.53.5齒根高 hf / mm55mmm法向壓力角2020齒頂圓直徑248.5112/d a / mm全 齒 高88分度圓直徑 d241.5102h / mm螺旋角/齒根圓直徑231.595d f / mm齒頂高系數(shù)11中心距 ammha n173.25法面頂隙系0.250.25齒數(shù)比數(shù) C n2.3齒厚5.515.51齒寬 b mm

30、105110Sn/ / mm齒頂高3.53.5齒數(shù)Z6930ha / mm高速級齒輪設(shè)計a）選精度等級、材料及齒數(shù)高速級齒輪采用硬齒面?zhèn)鲃樱牧洗笮↓X輪均為40Cr 鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及其表面淬火，齒面硬度為4855HRC表面淬火，輪齒變形不大，故精度等級不變，為8 級，選取小齒輪齒數(shù)為Z1 =22，大齒輪齒數(shù)為錯誤！未找到引用源。， 取錯誤！未找到引用源。b）按齒面接觸強度設(shè)計同低速級齒輪的設(shè)計，已知載荷系數(shù)錯誤！未找到引用源。1）查手冊的 錯誤！未找到引用源。 =0.78, 錯誤！未找到引用源。 =0.87, 得誤！未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。 +錯誤！未找到引用源。 =1.65錯2）

31、按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞極限 錯誤！未找到引用源。，又接觸疲勞壽命系數(shù) 錯誤！未找到引用源。，得故 許用力錯誤！未找到引用源。所以，根據(jù)式 錯誤！未找到引用源。3）齒寬錯誤！未找到引用源。 =1.0 錯誤！未找到引用源。模數(shù)錯誤！未找到引用源。4）齒高錯誤！未找到引用源。，得縱向重合 錯誤！未找到引用源。5）計算載荷系數(shù)錯誤！未找到引用源。根據(jù) v=0.49ms，8 級精度，查得動載系數(shù)錯誤！未找到引用源。斜齒輪，查得 錯誤！未找到引用源。，利用插值法查得 8 級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時將數(shù)據(jù)帶入計算得錯誤！未找到引用源。 =3.766）按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑，由式錯誤！

32、未找到引用源。 得7）計算模數(shù)錯誤！未找到引用源。c）按齒根彎曲強度計算由式錯誤！未找到引用源。1、確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）計算載荷系數(shù)2）查的錯誤！未找到引用源。 ,錯誤！未找到引用源。查得 錯誤！未找到引用源。計算大、小齒輪的 錯誤！未找到引用源。并加以比較故小齒輪較大2、 設(shè)計計算故 m=2.5, 分度圓直徑 d1=48.25mm錯誤！未找到引用源。取 Z1=19錯誤！未找到引用源。 ，取 Z2 =673、幾何尺寸計算1）中心距 錯誤！未找到引用源。，圓整為 a= 109mm2）修正螺旋角錯誤！未找到引用源。因值變化不大，故參數(shù)a , K , Z H 等值不必修正3）計算大小齒輪的分度

33、圓直徑錯誤！未找到引用源。=48.16 mm錯誤！未找到引用源。4 ）計算齒輪寬度錯誤！未找到引用源。圓整 錯誤！未找到引用源。4、結(jié)構(gòu)設(shè)計因大齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于 500mm，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)，高速級齒輪主要尺寸和參數(shù)如下表2表 2-2高速級齒輪的主要尺寸和參數(shù)大齒輪小齒輪大齒輪小齒輪法向模數(shù) mmm齒 根高2525h f / mm3.1253.125法向壓力角齒頂圓直徑/2020d a / mm172.552.5全齒高4.54.5分度圓直徑169.8448.16h / mmd螺旋角/齒根圓直徑d f / mm161.2541.25齒頂高系數(shù)11中心距 ammha n10

34、9法面頂隙系0.250.25齒數(shù)比數(shù) C n3.53齒厚齒寬 b mmSn/ / mm3.9323.934853齒頂高2.52.5齒數(shù) Zha / mm67192.6軸的設(shè)計低速軸的設(shè)計1、裝配方案圖圖 2-3低速軸的裝配草圖2、初步確定軸的最小直徑1）由前面得，軸上功率P3=2.0699kw，轉(zhuǎn)速 n3 =30.01rmin ，轉(zhuǎn)矩 T3 =錯誤！未找到引用源。 N ·m2）求作用于齒上的力已知大齒輪分度圓直徑為錯誤！未找到引用源。得圓周力 Ft ，徑向力 Fr 及軸向力 Fa 分別為3、選軸的材料為45 鋼，調(diào)制處理，查手冊取A0=112，得輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d ，為使所選的軸的直徑 d 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器型號聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩L 1=112mm錯誤！未找到引用源。按照計算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標準GBT 5014-2003，選用 LT9 型彈性套柱銷聯(lián)軸器， 其公稱轉(zhuǎn)矩 2500.000 N mm , 半聯(lián)軸器的孔徑為d - =50mm，半聯(lián)軸