公路二級(jí)_20米預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、 設(shè)計(jì)（論文）專用紙目錄摘 要3前言5第一章 橋型方案比選61.1概述61.2 主要技術(shù)指標(biāo)61.3 橋型方案比較7第二章 設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸92.1 設(shè)計(jì)資料91.中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）107. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，1985109. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，1991102.2 結(jié)構(gòu)尺寸102.3、毛截面幾何特性11第三章 內(nèi)力計(jì)算133.1 恒載作用內(nèi)力計(jì)算133.2活載作用內(nèi)力計(jì)算14第四章 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)224.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置224.2 換算截面幾何特性計(jì)算244.3 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算25第

2、五章 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算295.1、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算295.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算315.3、持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算375.4、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算41第六章 墩柱樁設(shè)計(jì)資料428）. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，19854310） 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：橋梁附屬構(gòu)造與支座，人民交通出版社，19914312）. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，199143第七章 蓋梁計(jì)算 7.1荷載計(jì)算447.2 內(nèi)力計(jì)算547.3截面配筋設(shè)計(jì)及承載力校核57第八章 橋墩墩柱計(jì)算618.1荷載計(jì)算618.2截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算63第九章 鉆孔灌注樁計(jì)算669.1荷載計(jì)算679.2 樁長(zhǎng)計(jì)算69

3、9.3樁的內(nèi)力計(jì)算（m法）709.4樁身截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算729.5墩頂縱向水平位移驗(yàn)算75第十章 埋置式橋臺(tái)計(jì)算7710.1設(shè)計(jì)資料7710.2尺寸擬定7710.3荷載計(jì)算7910.4荷載組合8410.5地基承載力驗(yàn)算8510.6 基底偏心距驗(yàn)算8710.7基礎(chǔ)穩(wěn)定性驗(yàn)算87結(jié)論89總結(jié)與體會(huì)90謝 辭錯(cuò)誤！未定義書簽。主要參考文獻(xiàn)911.中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）919. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，19859211. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：橋梁附屬構(gòu)造與支座，人民交通出版社，19919213. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，1

4、9919216、范立礎(chǔ)、顧安邦：橋梁工程（上、下冊(cè)）人民交通出版社，200492附錄 英文翻譯錯(cuò)誤！未定義書簽。摘 要本設(shè)計(jì)根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書給定的設(shè)計(jì)資料和地質(zhì)資料，按照有關(guān)規(guī)范和資料選擇2×20m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。橋址區(qū)處于構(gòu)造強(qiáng)烈剝蝕地貌的斜坡地帶，地形起伏較大。本設(shè)計(jì)對(duì)該橋梁進(jìn)行了完整的上部、下部結(jié)構(gòu)計(jì)算、驗(yàn)算和施工圖設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土，空心板，橋墩, 橋臺(tái) ，計(jì)算AbstractIn the paper,I choose the scheme of 2* 20m assembling type concrete hollow board br

5、idge of prestressing force to design， according to design materials with designated design specifications of graduation and geological materials . The location district of the bridge is in the structure and degrade in the slope area of the ground form strongly , the topography rises and falls relati

6、vely largly. the topography rises and falls relatively largly. In the design, I carry on the intact top to bridge this originally , underpart structure calculate , checking computations and designed the constrction drawing.Keyword: The concrete of prestressing force, hollow board, the pier,the bidge

7、 abutment, calculate前言 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的在于培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)，解決一般橋梁工程設(shè)計(jì)問題的能力。要求做到以下三點(diǎn)：（1）符合現(xiàn)行有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范；（2）設(shè)計(jì)盡量采用新技術(shù)、新規(guī)范；（3）根據(jù)方案比較和技術(shù)經(jīng)濟(jì)計(jì)算來確定橋梁結(jié)構(gòu)，使所選方案達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、美觀。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土空心板橋設(shè)計(jì)。該橋單跨20米，共兩跨。本設(shè)計(jì)共分四大部分闡述設(shè)計(jì)過程和內(nèi)容。第一部分為橋型方案比選；第二部分為橋梁上部結(jié)構(gòu)計(jì)算、設(shè)計(jì)和驗(yàn)算；第三部分為下部結(jié)構(gòu)的橋墩計(jì)算和設(shè)計(jì)和驗(yàn)算；第四部分為下部結(jié)構(gòu)的橋臺(tái)計(jì)算、設(shè)計(jì)和驗(yàn)算。通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，加深了橋梁工程、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理等基本理論

8、和重要概念的理解，熟悉具體工程設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)容、步驟與方法等等，使理論和實(shí)踐有了一個(gè)有機(jī)的結(jié)合。在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，與同學(xué)互相交流從他們那得到很大的幫助，在這里表示感謝。由于本人接觸實(shí)際工程少，無論理論或經(jīng)驗(yàn)上都很欠缺，設(shè)計(jì)水平十分有限，設(shè)計(jì)中還存在不少缺點(diǎn)和錯(cuò)誤，懇請(qǐng)各位老師及同學(xué)批評(píng)指正。2006年6月第部分 橋型方案比選第一章 橋型方案比選1.1概述該橋位于保山地區(qū)，處于某三級(jí)公路上橋面凈寬7m.。該橋?yàn)樾逼潞禈?，橋址區(qū)內(nèi)峰巒重迭，谷深坡陡，屬構(gòu)造侵蝕的瀾滄江“V”字型峽谷地貌形態(tài)， 橋址區(qū)處于構(gòu)造強(qiáng)烈剝蝕地貌的斜坡地帶，地形起伏較大。 橋址區(qū)上覆為殘坡積碎石土，松散稍密，厚一般為0.001

9、0米，容許承載力fk=300350kPa，巖土工程等級(jí)級(jí)。覆蓋層與下伏地層呈不整合接觸。橋址區(qū)下伏為古生界崇山群（zch）地層，巖性為片巖夾變粒巖。強(qiáng)風(fēng)化片巖夾變粒巖,節(jié)理裂隙很發(fā)育，具差異風(fēng)化，容許承載力fk=400450kPa，巖土工程等級(jí)級(jí)；弱風(fēng)化片巖夾變粒巖,節(jié)理裂隙發(fā)育，RQD=2136%，巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度9.9MPa，巖土工程等級(jí)級(jí)。橋址區(qū)地下水以松散巖類孔隙水為主，基巖裂隙水次之，富水性弱中等，且地下水位埋藏較深，地下水對(duì)墩臺(tái)基礎(chǔ)影響不大。1.2 主要技術(shù)指標(biāo)1）設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí) 2）道路等級(jí)：三級(jí)公路3）橋面寬度：凈7m，不設(shè)人行道，設(shè)50cm寬防撞護(hù)欄6）地震烈度：按8度

10、設(shè)防7）縱坡： 0.4%8）橫坡：雙向坡，2% 。1.3 橋型方案比較橋式方案比較是初步設(shè)計(jì)階段的工作重點(diǎn)1 構(gòu)思宗旨(1).符合交通發(fā)展規(guī)劃,滿足交通功能要求,分孔跨徑符合標(biāo)準(zhǔn)跨徑.同時(shí)滿足地基要求。(2).設(shè)計(jì)方案力求簡(jiǎn)潔,力求做到經(jīng)濟(jì).又要保證結(jié)構(gòu)受力合理,技術(shù)可靠,施工方便。2方案對(duì)比方案一：20米預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋1） 孔徑布置本方案選用2跨孔徑，單跨標(biāo)準(zhǔn)跨徑為20m。 2）上部構(gòu)造橫向布置圖主梁選用T形梁 方案一3）墩臺(tái)基礎(chǔ)選用埋置式重力式橋臺(tái)，橋墩采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。4）施工方案采用整體吊裝。預(yù)應(yīng)力鋼筋用后張法張拉工藝進(jìn)行施工。方案二： 20米預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板橋1）孔

11、徑布置本方案選用2跨孔徑，單跨標(biāo)準(zhǔn)跨徑為20m。2）上部構(gòu)造橫向布置圖主梁選用空心板 方案二3）墩臺(tái)基礎(chǔ)選用埋置式重力式橋臺(tái)，橋墩采用鉆孔灌注樁。4）施工方案采用整體吊裝。空心板采用先張法制造工藝進(jìn)行預(yù)制施工。3 方案點(diǎn)評(píng)（1）、從結(jié)構(gòu)的外型看，方案一為梁式結(jié)構(gòu)，方案二為板式結(jié)構(gòu)。（2）、根據(jù)構(gòu)思宗旨，橋型方案應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單明了、受力合理、技術(shù)可靠、施工方便。以上兩個(gè)方案基本都滿足這一要求。（3）、方案二外形比較簡(jiǎn)單，制作方便，做成裝配式的預(yù)制構(gòu)件，重力小，架設(shè)方便，又經(jīng)濟(jì)。該方案較好的體現(xiàn)了設(shè)計(jì)構(gòu)思的思想，結(jié)構(gòu)合理、工藝成熟。方案一雖然也滿足結(jié)構(gòu)合理、工藝成熟，但造價(jià)較高。(4)從施工難度看

12、，兩種方案的差別不大，都是充分利用當(dāng)?shù)夭牧?，搭設(shè)少量支架，進(jìn)行預(yù)制拼裝。結(jié)語(yǔ)：這兩個(gè)方案都符合安全、功能、美觀的要求，但是方案二工期短、造價(jià)低。因此以方案二作為推薦方案，進(jìn)行設(shè)計(jì)。第部分 公路預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)書第二章 設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸2.1 設(shè)計(jì)資料1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.00m2）計(jì)算跨徑：19.60m3）設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載：公路級(jí)4）橋面凈空：凈寬7m，本橋?yàn)橹本€橋，路拱橫坡坡度為2.0%。5）橋面縱坡：橋面縱坡取0.4%6）主要材料1、混凝土：空心板、鉸接縫，橋面混凝土鋪裝層C40；防撞護(hù)墻為C25；橋面面層為瀝青混凝土?；炷良夹g(shù)指標(biāo)表 表21種 類設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈 性 摸 量

13、軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C25（MPa）11.51.2316.71.78C40（MPa）18.41.6526.82.402、預(yù)應(yīng)力鋼絞線： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線技術(shù)指標(biāo)表 表22種類直徑彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa1260MPa390MPa1860MPa7）、計(jì)算方法：極限狀態(tài)法。8）、設(shè)計(jì)依據(jù)1.中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）2. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD602004）3. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTD D622004）4. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)

14、準(zhǔn)：公路橋位勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ62-91)5. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ004-98)6. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程勘測(cè)橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ0412000）7. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，19858. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：梁橋（上、下冊(cè)），人民交通出版社，19919. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，199110. 易建國(guó)：橋梁計(jì)算示例集，199111. 葉見曙：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，人民交通出版社，19972.2 結(jié)構(gòu)尺寸本橋按三級(jí)公路橋梁設(shè)計(jì)，橋面凈寬7米，兩側(cè)為防撞護(hù)墻。全橋采用8塊預(yù)制的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊板的寬度為0.99

15、米，采用先張法施工。橋梁橫斷面布置如下圖21。 圖21 橋梁橫斷面（尺寸單位：cm）2.3、毛截面幾何特性1）、毛截面面積 板橫斷面如圖22所示 其中： 所以得 2）、毛截面重心位置求全斷面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心距板高1/2處的距離為3）、毛截面對(duì)重心的慣距圖22 板斷面尺寸 單位：cm第三章 內(nèi)力計(jì)算3.1 恒載作用內(nèi)力計(jì)算1、橋面鋪裝及護(hù)攔重力護(hù)欄的重力取用兩側(cè)共計(jì)15KN/m橋面鋪裝：為簡(jiǎn)化計(jì)算將護(hù)欄和橋面鋪裝的重力平均分配給每塊橋板，得：2、鉸和接縫重力鉸的面積：接縫面積：得： 3、行車道板重力恒載總重力 ：根據(jù)恒載集度計(jì)算所得恒載內(nèi)力見表31 恒載內(nèi)力表 表31荷載g (

16、kN/m)L (m)M(kN.m)Q(kN)跨中1/4跨Q支點(diǎn)Q1/4點(diǎn)單塊板重10.6219.60509.97382.48104.0852.04全部恒載18.6419.60895.09671.32182.6791.343.2活載作用內(nèi)力計(jì)算對(duì)于用現(xiàn)澆混凝土眾向企口縫鉸接的裝配式板橋，可利用交接板法來計(jì)算跨中的荷載橫向分布，其支點(diǎn)處的荷載橫向分布可利用杠桿原理法進(jìn)行計(jì)算。1、 計(jì)算剛度參數(shù) 式中：為板截面的抗扭剛度，板的截面簡(jiǎn)化如圖31所示。按單箱截面計(jì)算：； 其中： 圖31 板斷面尺寸簡(jiǎn)化 單位：cm2、荷載橫向分布影響線根據(jù)橫向共8塊板，由梁橋（上冊(cè)）附表（二）“鉸接板橋荷載橫向分布系數(shù)表

17、”，梁81至梁84，得到1號(hào)至4號(hào)各塊板的橫向影響線坐標(biāo)值如表32，并據(jù)以繪制成的橫向分布影響圖如圖32。 影響線豎標(biāo)值 表32板號(hào)橫向影響線坐標(biāo)載位1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)6號(hào)7號(hào)8號(hào)1號(hào)0.0100.0200.01110.1940.2430.1990.1700.1980.1730.1420.1500.1430.1210.1160.1200.1060.0920.1040.0950.0750.0930.0880.0650.0850.0840.0600.0812號(hào)0.0100.0200.01110.1700.1980.1730.1670.1950.1700.1490.1640.1510.1270.1

18、260.1270.1100.1000.1090.0990.0820.0970.0910.0700.0890.0880.0650.0853號(hào)0.0100.0200.01110.1420.1500.1430.1490.1640.1510.1510.1710.1530.1380.1480.1390.1200.1160.1200.1070.0950.1060.0990.0820.0970.0950.0750.0934號(hào)0.0100.0200.01110.1210.1160.1200.1270.1260.1270.1380.1480.1390.1440.1600.1460.1340.1430.1350.

19、1200.1160.1200.1100.1000.1090.1060.0920.104圖32 各板梁荷載橫向分布影響線（尺寸單位：cm）3、計(jì)算車道荷載橫向分布系數(shù) 按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可計(jì)算各板跨中橫向分布系數(shù)。車道荷載橫向分布系數(shù)按設(shè)計(jì)車道數(shù)，布置車輛荷載進(jìn)行計(jì)算，其中。本橋凈寬7米，按規(guī)定考慮兩車道加載。計(jì)算如下：板號(hào)1：板號(hào)2：板號(hào)3：板號(hào)4：由計(jì)算結(jié)果可得，板號(hào)3車道荷載橫向分布系數(shù)最大，。為了設(shè)計(jì)和施工方便，將各塊板設(shè)計(jì)成同一規(guī)格，即以3號(hào)板進(jìn)行設(shè)計(jì)。4、支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù) 支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法進(jìn)行計(jì)算， 算得。將3號(hào)板的荷載橫向

20、分布系數(shù)匯總?cè)绫?3 3號(hào)板荷載橫向分布系數(shù)表 表33荷載跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)兩行車0.2640.500計(jì)算圖見圖33：圖33 3號(hào)板支點(diǎn)荷載橫向分布影響線（尺寸單位：cm）荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化按跨中到四分點(diǎn)處保持不變的，從四分點(diǎn)到支點(diǎn)處的區(qū)段內(nèi)荷載橫向分布系數(shù)呈直線變化，如圖34圖34 沿橋縱向m值的變化（尺寸單位：cm）5、活載作用內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩 車道荷載作用在一塊板上的內(nèi)力數(shù)值，可以按截面內(nèi)力一般公式計(jì)算，即：式中：為沖擊系數(shù)；由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范計(jì)算得因此，故； 是多車道橋涵的車道荷載橫向折減系數(shù)，按橋規(guī)規(guī)定橫向布置設(shè)計(jì)車道數(shù)為2 條時(shí)取1.00； 是沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的

21、橫向分布系數(shù)； 為車道荷載的值； 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值?？缰袕澗赜?jì)算： 圖35 跨中彎矩計(jì)算（尺寸單位：cm）1/4跨彎矩計(jì)算： 圖36 1/4跨彎矩計(jì)算（尺寸單位：cm）（2）、剪力由車道荷載作用而產(chǎn)生的內(nèi)力仍可按截面內(nèi)力的一般公式進(jìn)行，即 跨中剪力： 圖37 跨中剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） 1/4跨處的剪力： 圖38 1/4跨剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） 支點(diǎn)處的剪力： 圖39 支點(diǎn)剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） （3）、內(nèi)力組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，查得相關(guān)系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控

22、制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見表34 計(jì)算內(nèi)力匯總表 表34序號(hào)荷載類別彎矩（KNm）剪力（KN）跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)（1）恒載895.09671.32182.67091.34（2）公路級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8247.4767.67（3）1.2×（1）1074.11805.58219.200109.61（4）1.4×（2）572.64432.66223.7566.4694.74（5）1646.751238.24442.9566.46204.35根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004規(guī)定，公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，分為短期效應(yīng)組合

23、和長(zhǎng)期效應(yīng)組合兩種情形。查得相關(guān)系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：短期效應(yīng)組合；長(zhǎng)期效應(yīng)組合將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見表35 計(jì)算內(nèi)力匯總表 表35序號(hào)荷載類別彎矩（KNm）剪力（KN）跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)（1）恒載895.09671.32182.67091.34（2）公路級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8247.4767.67（3）0.7×（2）/237.41179.3892.7627.5539.28（4）0.4×（2）/135.67102.5053.0115.7422.44（5）短期1132.50850.70275.4327

24、.55130.62（6）長(zhǎng)期1030.76773.82235.6815.74113.78第四章 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)4.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。根據(jù)跨中截面正截面的不出現(xiàn)拉應(yīng)力的要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為 Ms為荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，由表查得Ms=1132.50 kNm；估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)： 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，。 假設(shè)，則由此得到擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積-，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。 所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：，取14根

25、根據(jù)計(jì)算每塊板選用14根鋼絞線，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見圖41圖41 預(yù)應(yīng)力筋布置圖4.2 換算截面幾何特性計(jì)算1、換算截面面積 式中： 鋼絞線的彈性模量與混凝土彈性模量的比值，2、換算截面重心位置 鋼絞線換算截面對(duì)毛截面重心的靜距 換算截面重心對(duì)毛截面重心的偏離 （向下）換算截面重心至截面上、下緣的距離 鋼絞線重心至換算截面重心的距離 3、換算截面的慣矩 4、截面抗彎模量 4.3 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力 式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1、預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），由公預(yù)規(guī)

26、按表6.2.3采用； 張拉端至錨固端之間的距離（mm）。這里是先張法臺(tái)座長(zhǎng)，假設(shè)為100m。采用無頂壓夾片式錨具和環(huán)氧樹脂砂漿接縫，查表計(jì)算得2、加熱養(yǎng)護(hù)損失 式中：混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受拉鋼筋的最高溫度（）； 張拉鋼筋時(shí)，制造場(chǎng)地的溫度（）。假設(shè)則3、先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，放松鋼筋時(shí)由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)應(yīng)力（MPa）。 式中：先張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力； 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離； 換算截面重心至計(jì)算纖維處的距離。 其中、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力

27、鋼筋應(yīng)力，； 、 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； 、受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋的截面面積； 、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點(diǎn)處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值。本設(shè)計(jì)中采用全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)，取，得 所以 =13.75 MPa因此得4、鋼絞線松弛損失 式中 張拉系數(shù)，超次張拉時(shí)，本設(shè)計(jì)采用超張拉； 鋼筋松弛系數(shù)，級(jí)松弛，本設(shè)計(jì)采用級(jí)松弛； 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)先張法構(gòu)件，。因此：取，得 所以5、由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失 式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； 構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距離；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)

28、力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，計(jì)算理論厚度h如下：查公預(yù)規(guī)JTG D622004的表6.2.7得： 對(duì)先張法構(gòu)件：， 因此得： 5、永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為： 永存預(yù)應(yīng)力值為：第五章 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算5.1、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算1、跨中正截面強(qiáng)度計(jì)算（1）受壓區(qū)高度跨中截面有預(yù)應(yīng)力鋼絞線14根，；受壓區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度取C40號(hào)混凝土強(qiáng)度，由此得：得說明受壓區(qū)位于頂板范圍內(nèi)，強(qiáng)度計(jì)算可以按矩形截面進(jìn)行。（

29、2）截面強(qiáng)度計(jì)算滿足要求截面抗彎承載力為： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2、斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算由公預(yù)規(guī)JTG D622004，5.2.10得，對(duì)板式受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時(shí) 可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按公預(yù)規(guī)9.3.13條構(gòu)造要求布置箍筋。式中：，計(jì)量單位為mm 混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，板式受彎可取為1.25橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本橋設(shè)計(jì)為安全等級(jí)為二級(jí)，因此取 所以本設(shè)計(jì)不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力的演算，只需按構(gòu)造要求進(jìn)行箍筋配置。5.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算（1）正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力

30、控制。對(duì)于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足：式中：在荷載短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力， ，為按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓，應(yīng)力， =2268.45KN 所以計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。（2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力應(yīng)滿足于式 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由短期效應(yīng)組合作用下的的混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算式中：在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎

31、起鋼筋的預(yù)加力和按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力?？v向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸的面積矩；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力；換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；為對(duì)應(yīng)的所求主應(yīng)力點(diǎn)的薄壁寬。經(jīng)計(jì)算，支點(diǎn)剪力最大，因此截面主拉應(yīng)力驗(yàn)算以支點(diǎn)截面控制，計(jì)算如下對(duì)于先張法構(gòu)件計(jì)算如下： =2109.11KN計(jì)算支點(diǎn)截面形心軸的主拉應(yīng)力（位于換算截面重心軸的上側(cè)） 所以本設(shè)計(jì)不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有

32、效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求計(jì)算支點(diǎn)截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計(jì)采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處 （位于換算截面重心軸的上側(cè)）所以1/2板高截面以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求計(jì)算結(jié)果表明，1/2板高處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限值2、變形計(jì)算（1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì)C40混凝土，對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其全截面的抗彎剛度。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的撓度計(jì)算，截面剛度可按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布

33、荷載作用情況計(jì)算：式中， ，。 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 公預(yù)規(guī)JTG D622004規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件考慮長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后，梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 （2）預(yù)加力引起的反拱計(jì)算，由公預(yù)歸，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按剛度進(jìn)行計(jì)算，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。計(jì)算使用階段預(yù)加力反拱值時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力應(yīng)口除全部預(yù)應(yīng)力損失，長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)取用。本設(shè)計(jì)中，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。?預(yù)加力引起的跨

34、中撓度為： 式中：所求變形點(diǎn)作用豎向單位力引起的彎矩圖； 預(yù)加力引起的彎矩圖。本設(shè)計(jì)為等截面梁，對(duì)等截面梁可不進(jìn)行上式的積分計(jì)算，其變形值由圖乘法確定，在預(yù)加力作用下，跨中截面的反拱可按下式計(jì)算： 為跨中截面作用單位力時(shí)，所產(chǎn)生的圖在半跨范圍內(nèi)的面積：為半跨范圍圖重心（距支點(diǎn)L/3處）所對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎炬圖的縱坐標(biāo)為有效預(yù)加力，其中，近似取L/4截面的損失值：；為距支點(diǎn)L/3處的預(yù)應(yīng)力束偏心距，本設(shè)計(jì)中，。由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以可不設(shè)預(yù)拱度。5.3、持久

35、狀況應(yīng)力驗(yàn)算 由公預(yù)規(guī)，按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。1、跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗(yàn)算 全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算： 由預(yù)加力產(chǎn)生的正截面混凝土壓應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算： =2268.45KN 所以滿足規(guī)范要求2、跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算：全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失

36、后的有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算如下所以 ，滿足規(guī)范要求3、斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算由公預(yù)規(guī)知，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，應(yīng)按下式計(jì)算 ；式中：在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸的面積矩；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力；換算截面重心軸

37、至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；為對(duì)應(yīng)的所求主應(yīng)力點(diǎn)的薄壁寬。經(jīng)計(jì)算，支點(diǎn)剪力最大，因此截面主應(yīng)力驗(yàn)算以支點(diǎn)截面控制，計(jì)算如下對(duì)于先張法構(gòu)件計(jì)算如下： =2109.11KN計(jì)算支點(diǎn)截面形心軸的主拉應(yīng)力（位于換算截面重心軸的上側(cè)） 所以本設(shè)計(jì)不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，得得，滿足規(guī)范要求計(jì)算支點(diǎn)截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計(jì)采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處（位于換算截面重心軸的上側(cè)）所以1/2板高截面以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，得 得，滿足規(guī)范要求因此，綜上所得結(jié)果，由公預(yù)規(guī)得當(dāng)時(shí)，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；混凝土主壓應(yīng)力

38、滿足規(guī)范要求。5.4、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短狀狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。對(duì)簡(jiǎn)支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。（1）上緣混凝土應(yīng)力 =2268.45KN所以求得上緣混凝土應(yīng)力如下 ，不出現(xiàn)拉應(yīng)力（上緣） 由公預(yù)規(guī)JTG D622004，當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按0.2%與0.4%的兩者直線內(nèi)插取用，取時(shí)的配筋率為0.2%，時(shí)為0.4%。 縱向鋼筋配筋率應(yīng)不小于如下計(jì)算值 對(duì)于先張法構(gòu)件：應(yīng)計(jì)入 令 式中為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面面積通過上式求得當(dāng)0時(shí)，因此預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋可根

39、據(jù)構(gòu)造要求來布置。（2）下緣混凝土應(yīng)力 =2268.45KN所以求得下緣混凝土應(yīng)力如下 符合規(guī)范要求計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。第部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計(jì)算第六章 墩柱樁設(shè)計(jì)資料1設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造： 設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí) 橋面凈空：凈-7附2*0.5M防撞護(hù)欄 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：，梁長(zhǎng)19.96m; 上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力混凝土空心板。2、地質(zhì)條件 全橋附近以卵石、碎石土、亞粘土、細(xì)砂巖、石英砂巖為主，在樁基地面線15米下有弱風(fēng)化砂巖層。3、材料鋼筋：蓋梁主筋用級(jí)鋼筋，其他使用級(jí)鋼筋；混凝土：蓋梁采用30號(hào)，墩柱采用25號(hào)，管樁用25號(hào)混凝土。

40、4、計(jì)算方法：容許應(yīng)力法。5、橋墩尺寸如圖7-1所示6.設(shè)計(jì)依據(jù)：1）公路橋涵設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）；2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTG D622004）。 3）. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋位勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ62-91)4）. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ004-98)5）. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范(JTJ064-98)6）. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程勘測(cè)橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ0412000）7）. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTJ02485）

41、8）. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，19859）. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：墩臺(tái)與基礎(chǔ)，人民交通出版社，199110） 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：橋梁附屬構(gòu)造與支座，人民交通出版社，199111）. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：梁橋（上、下冊(cè)），人民交通出版社，199112）. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，199113） 易建國(guó)：橋梁計(jì)算示例集，199114）. 葉見曙：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，人民交通出版社，1997第七章 蓋梁計(jì)算 7.1荷載計(jì)算1、 上部構(gòu)造恒載見表7-1 上部構(gòu)造恒載表 表7-1每塊板自重（kN/m）一孔上部構(gòu)造總重（kN）每個(gè)支座恒載反力（kN）18.642922.75182.6

42、7 2、蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算圖7-2見表7-2 圖7-2 圖7-1蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算 表7-2截面編號(hào)自 重 （ kN）彎 矩（kN.m）剪力（kN）Q左Q右1-1-16.09-16.092-2-39.6-39.63-3-59.469.304-452.8052.805-5003. 活載計(jì)算 （1） 支點(diǎn)處活載橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心壓力法。1）公路-級(jí) 1） 單列車，對(duì)稱布置（圖7-3）時(shí) 2) 雙列車對(duì)稱布置（圖7-4）時(shí) 2） 單列車，非對(duì)稱布置（圖7-5）時(shí)：由已知n=8,e=2.10則 4）雙列車，非對(duì)稱布置（圖7-5）時(shí)： 已知n=8

43、,e=0.55, 則 （2）按順橋向活載移動(dòng)情況，求得支座活載反力的最大值。1）公路級(jí)： 單孔荷載（圖7-6）圖76單列車時(shí)：當(dāng)為兩列車時(shí)：雙孔荷載（圖7-7）圖7-7單列車時(shí)：當(dāng)為兩列車時(shí)： 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表 表7-3荷載分布情況公路-級(jí)（KN）計(jì)算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單 孔雙 孔 B R1B R1對(duì)稱布置單列行車292.42369.84雙列行車292.42369.84非對(duì)稱布置單列行車292.42369.84雙列行車 584.84739.68（3）、活載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為）（4）、各梁恒載、活載反力組合:按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行效益組合，計(jì)算見表7-4。表中均取用各梁的最大值。其沖擊系數(shù)為：（上部結(jié)構(gòu)計(jì)算中已求得）各梁恒載、活載反力組合計(jì)算表（單位：KN） 表7-4編號(hào)荷載情況1#梁 R12#梁 R23#梁 R34#梁 R45#梁 R56#梁 R67#梁 R78#梁 R8恒載365.34365.34365.34365.34365.34365.34365.34365.34公路級(jí)雙列車對(duì)稱0211.8644.60189.56189.5644.60211.860公路級(jí)雙列車非對(duì)稱152.55140.95129.341