土木工程畢業(yè)設(shè)計計算書---某公司宿舍辦公綜合樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計

1、鹿山學院2009 級畢業(yè)設(shè)計某公司宿舍辦公綜合樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計計算書專 業(yè)：土木工程系指導教師： 學生姓名： 學 號：20081870 ： 第1章 緒論本設(shè)計是按照廣西工學院鹿山學院土木建筑工程系土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計要求編寫的畢業(yè)設(shè)計。設(shè)計題目為：某公司宿舍辦公綜合樓結(jié)構(gòu)、施工設(shè)計。宿舍辦公綜合樓是公共建筑，其規(guī)范要求比較嚴格，能體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)，施工設(shè)計很多重要方面。選擇宿舍辦公綜合樓設(shè)計，即要注意先進性，又要從廣西的實際情況出發(fā)，在滿足使用要求的前提下，綜合考慮安全可靠、經(jīng)濟合理、施工方便等因素，從而掌握宿舍辦公綜合樓設(shè)計的基本原理，妥善解決其功能關(guān)系，滿足使用要求。在結(jié)構(gòu)布置的過程中，結(jié)構(gòu)布置

2、要使荷載傳遞直接、受力明確，并按強度和剛度要求初步確定構(gòu)件的截面尺寸，構(gòu)建類型和尺寸規(guī)格盡可能少，在結(jié)構(gòu)布置的基礎(chǔ)上深入考慮在豎向荷載和水平荷載作用下，結(jié)構(gòu)體系之間協(xié)同工作的程度，合理地確定結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的計算簡圖。還需考慮整個建筑物在平面和豎向上的剛度及整體性。通過必要的計算和結(jié)構(gòu)處理，使結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接點的節(jié)點滿足強度、剛度和裂縫寬（或撓裂度）的要求，并符合現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范、滿足國家強制性條文，最終把結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件設(shè)計準確地反映到施工圖中。這次設(shè)計是在各位老師的悉心指導下完成的，在此向各位老師表示衷心的感謝！鑒于學生水平有限，設(shè)計中還存在不少的缺點甚至錯漏，敬請老師批評和指正。第2章 工程概況及設(shè)

3、計資料本工程建筑設(shè)計已經(jīng)完成，根據(jù)建筑設(shè)計資料進行結(jié)構(gòu)設(shè)計及施工設(shè)計。建筑設(shè)計圖紙：從建施1至建施142.1規(guī)模：本工程某公司宿舍辦公綜合樓工程，建筑設(shè)計工作已完成。總建筑面積m2?？倶菍訛榈厣?層。各層的層高及各層的建筑面積、門窗標高詳見建筑施工圖。2.2防火要求：建筑物屬二級防火標準。2.3結(jié)構(gòu)形式：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。填充墻厚度詳表一。2.4氣象、水文、地質(zhì)資料：（1）主導風向：夏季東南風、冬秋季西北風?；撅L壓值W0詳表一。（2）建筑物地處某市中心，不考慮雪荷載和灰荷載作用。（3）自然地面-10m以下可見地下水。（4）地質(zhì)資料：地質(zhì)持力層為粘土，孔隙比為e=0.8，液性指數(shù)IL=0.9

4、0，場地覆蓋層為，場地土壤屬類場地土。地基承載力詳表一。（5）抗震設(shè)防：此建筑物為一般建筑物，建設(shè)位置位于近震區(qū)，其抗震設(shè)防烈度詳表一。（6）建筑設(shè)計圖紙附后。要求在已完成的建筑設(shè)計基礎(chǔ)上進行結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工設(shè)計。表一：設(shè)計條件填充墻厚度（mm）基本風壓值（kN/m2）地基承載力特征值fak（kPa）計算樓板計算框架計算樓梯240厚多孔磚150屋面1-10軸7軸2軸底層第3章 結(jié)構(gòu)選型及結(jié)構(gòu)布置3.1 結(jié)構(gòu)選型根據(jù)建筑的使用功能、造型、房屋高度及工程地質(zhì)條件等資料，本工程的主體房屋設(shè)計為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。3.2 結(jié)構(gòu)體形根據(jù)荷載情況，本工程采用橫向框架為主要受力框架，橫向布置框架梁，縱向布置次

5、梁。3.3 梁、板、柱截面尺寸的確定 梁截面尺寸的估算（1）橫向框架梁的截面尺寸估算AC跨 h=(1/81/12)×l=(1/81/12)×7500=625, 取h=700mm b=(1/21/3)×h=(1/21/3)×700=233350mm, 取b=250mm CE跨 h=(1/81/12)×l=(1/81/12)×8400=7001050mm, 取h=700mm b=(1/21/3)×h=(1/21/3)×700=233350mm, 取b=250mm 則WKL1取截面尺寸為b×h=250mm

6、15;700mm(2)縱向框架連系梁的截面尺寸估算A軸、B軸、E軸；1軸17軸AD軸縱向框架梁LL1(以最大跨度l=6600mm計算) h=()l=()×6600=550825mm 由于縱向出設(shè)有門窗洞口,為滿足構(gòu)造要求,取h=500mm b=()h=()×500=167250mm 取b=250mm 則LL1去截面尺寸為b×h=250mm×500mm（3）其它次梁的截面尺寸估算 a.橫向次梁L1(衛(wèi)生間隔墻位置處l=3500mm) h=()l=()×3500=194292mm 為滿足構(gòu)造要求取h=400mm b=()h=()×400=

7、133200mm 取b=200mm 則L1取截面尺寸為b×h=200mm×400mm b.縱向次梁L2(C軸、D軸處以最大跨度l=6600mm) h=()l=()×6600=367550mm 取h=500mm b=()h=()×500=167250 取b=250mm 則L2取截面尺寸為b×h=250mm×500mm c.縱向次梁L3(B軸-C軸、D軸-E軸處各設(shè)一根次梁,跨度為l=6600mm) h=()l=()×6600=367550mm 取h=450mm b=()h=()×450=150225mm 取b=200

8、mm 則L3取截面尺寸為b×h=200mm×450mm d.縱向次梁L4(1軸-2軸、D軸-E軸及11軸-12軸、D軸-E軸(衛(wèi)生間處) h=()l=()×6600=367550mm 取h=450mm b=()h=()×450=150225mm 取b=200mm 則L4取截面尺寸為b×h=200mm×450mm各層的主次梁布置見圖（1） 板截面尺寸的估算（1）板截面尺寸確定的依據(jù)a根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范條規(guī)定：單向板中，屋面板最小厚度為60 mm，民用建筑樓板最小厚度為60 mm，工業(yè)建筑樓板最小厚度為70 mm；雙向板最小厚度為80

9、 mm。b單向板板厚滿足:連續(xù)板：h/l01/40；簡支板：h/l01/35；懸挑板：h/l01/12（1/10）。雙向板板厚與短跨跨長的比值滿足：簡支板：h/l01/45；連續(xù)版：h/l01/50。 (1) B1板 =6600/4500=1.472,為雙向板; (2) B2板 =6000/3600=1.67<2,為雙向板; (3) B3板 =3600/2400=1.50<2,為雙向板; (4) B4板 =6000/3000=2,為雙向板; (5）B5板 =6000/3000=2,為雙向板; (6) B6板 =6000/2400=2.5,為單向板注：l01為短邊，l02為長邊為了計

10、算的簡便及施工的方便起見，均取板厚h=100mm。 框架柱截面尺寸的估算（1）根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定：矩形截面框架柱的邊長，非抗震設(shè)計時不宜小于250mm，抗震設(shè)計時不宜小于300mm；圓柱截面直徑不宜小于350mm。剪跨比不宜大于2，框架柱中線與框架中心線的偏心距不宜大于柱截面在該方向?qū)挾鹊?/4。本工程為6度抗震設(shè)防，該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，取軸壓比限制=0.9，根據(jù)軸壓比進行估算。2，每榀框架間距為6m，gE=（1214）KN/m2 中柱：F=（3.0+3.0）×（4.2+3.75）=2 ，增大系數(shù)=1.2，則： N=·F

11、3;n·gE=××4×抗震設(shè)防為6度，對軸壓比沒要求，取=0.9，利用軸壓比公式，Ac N = ×103 = 2 ×取柱截面尺寸為：bc×hc=400mm×600mm。邊柱：F=(3.0+3.0)×3.0=18.0m2 則 N=·F·n·gE=×18×4×抗震設(shè)防為6度，取=0.9，利用軸壓比公式，Ac N = ×103 = 2 ×取柱截面尺寸為：bc×hc=400mm×500mm。3.4 橫向框架側(cè)移剛度

12、的計算計算梁、柱線剛度 梁線剛度計算梁柱混凝土標號均在為C30，Ec= ×107KN/m2。在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小框架側(cè)移。故，計算梁截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓板中，邊框架梁取I=1.5Io，中框架梁取I=2.0Io。表3.1 橫梁線剛度計算表類別Ec/(N/mm2)b×h/mm×mmIo/mm4L/mmEcIo/l/N·mm2EcIo/lN·mmAC跨中框架梁×104250×700×1097500×1010×1010CE跨中框架梁×104250

13、×700×1098400×1010×1010 柱線剛度計算設(shè)基礎(chǔ)頂面到地面為1000mm，底層柱高為4900mm。表3.2 柱線剛度Ic計算表 層次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm×mmIc/mm4EcIc/hc/N·mm底層柱邊柱4900×104400×500×109×10102層邊柱3600×104400×500×109×10103層邊柱3600×104400×500×109×10104層邊柱

14、3900×104400×500×109×1010取底層柱邊柱和AC跨中框架梁進行驗算，則：i1/i25，符合要求，由此可知其他都符合要求。第4章 梁間荷載計算4.1 計算說明：4.2 梁間荷載計算³²²。由于底層為地面，墻的荷載可以通過墻下基礎(chǔ)梁傳到地基，所以不用再進行計算。每m²×0.24+17×ײ第5章 現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板的計算 屋面板的永久荷載標準值坡屋面15：保溫不上人屋面（110軸）2（圖集98ZJ001屋15）×2×2×2_222&

15、#215;××2××2由于恒載控制的設(shè)計值活載控制的設(shè)計值，故采用恒載控制值g×××q××圖5.1 屋面層結(jié)構(gòu)布置簡圖計算跨度雙向板按彈性理論計算時，計算跨度近似取支座中心線間距離。B1板：l01=,l02=; B2板:l01=,l02=B3板：l01=,l02=; B4板:l01=,l02=B5板：l01=,l02=; B6板:l01=,l02=注：l01為短邊，l02為長邊 彎矩計算求跨中最大正彎矩時，在正對稱荷載g+q/2 作用下，中間支座為固支，邊支座按實際情況（也為固支）考慮；在反對稱荷載

16、77;q/2 作用下，可近似認為中間支座為簡支，邊支座按實際情況（固支）考慮，同時應(yīng)考慮混凝土的泊松比，混凝土的泊松比0.2。求支座最大負彎矩時，認為各區(qū)格板中間支座為固支，邊支座按實際情況固支）考慮，然后按單塊雙向板計算出各支座的負彎矩，當相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時，取絕對值的較大值作為該支座最大負彎矩。I.單向板計算:（1）彎矩計算:KN/m²,取1m板寬計算。邊支座彎矩為M=±；跨中彎矩為M=×L為短邊跨度,取軸線與軸線之間的距離L=跨中彎矩:M=×2)·m（2）單向板配筋計算:h0=h-s=120-15-5=100mm,

17、采用C30混凝土, fc , ft ,采用I級鋼,HPB235, fy=210N/mm2。取1m板寬，板的最小配筋率：t/fy=××1000×120=372mm2。截面位置B1M(KN·m)s=1-1-2ss=bh0361最小配筋面積372選用配筋 10200實際配筋面積（mm2）393表5.1 單向板配筋計算板內(nèi)沿長向的分布鋼筋采用8200。5.2 雙向板計算表板的編號B1B2l01/l02計算簡圖=0m1××0.25)ײ××0.25)ײm2×1×0

18、.25)ײ××0.25)ײm1'××m2'××計算簡圖m1'×ײ×ײm2'×ײ-×ײ板的編號B3B4l01/l02計算簡圖=0m1××0.25)ײ××0.25)ײm2××0.25)ײ××0.

19、25)ײm1'××m2'××計算簡圖m1'×ײ×ײm2'×ײ×ײ板的編號B5l01/l02計算簡圖 =0m1××0.25)ײm2××0.25)ײm1'×m2'×計算簡圖 m1'×ײm2'××

20、²（1）彎矩計算截面有效高度：假定選用8 鋼筋，則短跨方向:長跨方向:（2）計算跨度內(nèi)跨：l0=lc(軸線間距離)，邊跨：l0=lc-140+b/2。各區(qū)格板的計算值列于下表。為方便計算，取1m板寬，取近似值r=0.95，AS0fy 截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于下表。驗算最小配筋率：板的最小配筋面積：mm2表5.3 按彈性理論設(shè)計的截面配筋表h0(mm)m(KN·m)AS(mm2)配筋實有AS(mm2)跨中B1板L01方向1013658150335L02方向932018160314B2板L01方向1012568160314L02方向931198160314B3板L01方向

21、1011198160314L02方向93538160314B4板L01方向1011928160314L02方向93608160314B5板L01方向1011538160314L02方向93498160314 支座B1板L01方向10178110100785L02方向10159610130604B2板L01方向101531890559L02方向1013828130387B3板L01方向1011808160314L02方向1011358160314B4板L01方向1013858130387L02方向1012658160314B5板L01方向1013088160314L02方向10121281603

22、14第6章 板式樓梯計算6.1 二軸底層樓梯設(shè)計現(xiàn)澆跨度，平臺梁截面尺寸b×h=200mm×400mm，樓梯開間，梯段板水平跨度，選用材料為C30混凝土，板采用HPB235級鋼筋，梁縱筋采用HRB335級鋼筋。該樓梯荷載標準值為2.5 KN/mfc=14.3 N/mm2 ，ft N/mm2，a1=1.0，fy1=210 N/mm2，fy2=300 N/mm2 ，按板式樓梯進行設(shè)計。圖6.1 二軸底層樓梯平面結(jié)構(gòu)布置圖 梯段板的設(shè)計梯段板的厚度： h=(1/251/30)×3080=103123mm 取h=120mm，約為板斜長的1/30，板傾斜角的砌tanCos=

23、0.864，取1m寬板帶計算。（1）荷載計算梯段板的荷載列于下表，恒載分項系數(shù)rG=1.2，rQ梯段板的荷載恒荷載荷載種類荷載標準值（KN/m）水磨石面層(162.5+280)×三角形踏步××280×10-3×混凝土斜板×板底抹灰×小計活荷載×××m2 ××m2 2（1） 截面設(shè)計 板水平計算跨度：ln= 彎矩設(shè)計值：M=Pl2/10=1/10××2·m 板的有效高度：h0=120-20=100mm s=M/1fCbh02×106

24、15;×1000×1002 內(nèi)力矩的內(nèi)力臂系數(shù)： 選用10140（AS=2） ，分布鋼筋每級踏步一根8驗算最小配筋率：板的最小配筋面積：滿足最小配筋率。 平臺板設(shè)計（1） 設(shè)平臺板厚h=100mm，取1m寬板帶計算平臺板的荷載恒荷載荷載種類荷載標準值（KN/m）水磨石面層100mm混凝土板×板底抹灰×小計活荷載×××2.5=6.93 KN/m2××2經(jīng)判斷，采用活荷載控制，所以內(nèi)力P=7.48 KN/m2(2)截面設(shè)計 平臺板的計算跨度：l0 彎矩設(shè)計值：M=Pl2/10=1/10××

25、2·m 板的有效高度：h0=100-15-5=80mm s=M/1fCbh02×106××1000×802 內(nèi)力矩的內(nèi)力臂系數(shù)： 驗算最小配筋率：板的最小配筋面積：mm2不滿足最小配筋率，則選用8200（AS=251mm2） 平臺梁設(shè)計設(shè)平臺梁截面尺寸b×h=200mm×400mm（1） 荷載計算平臺板的荷載恒荷載荷載種類荷載標準值（KN/m）梁自重×（0.4-0.10）×梁側(cè)粉刷×（0.4-0.10）×2×平臺板傳來×梯段板傳來×小計活荷載×&

26、#215;××2××22計算跨度: l0n×(3.6-0.24)=彎矩設(shè)計值：M=ql02/8=×2/8=KN·m剪力設(shè)計值：V=Pln/2=1/2××(3.6-0.24)·m截面按倒L形計算：=b+5=200+5×100=700mmh0=400-35=365mm經(jīng)判別屬于第一類T形截面計算得：選配216，AS=2斜截面受剪承載力，其箍筋計算，配置6200箍筋驗算最小配筋率：采用C30砼，fc=14.3 N/mm2 ，采用I級鋼，HPB235,fyv=210 N/mm2 滿足要求 TZ

27、設(shè)計TZ按軸心受壓計算，計算高度取層高l0=3900mm，柱截面尺寸為b×h=250mm×300mm查表得：=0.88，采用II級鋼，HRB335,fy=300N/m2TZ的荷載為平臺梁柱傳來以及本身自重Nu=Pl0+GTZ1××××25×由軸心受壓公式：故不需要計算配筋，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋但必須滿足最小配筋率的要求，TZ內(nèi)縱筋選用414（AS=615mm2），箍筋選用8200驗算最小配筋率：一側(cè)縱向鋼筋最小配筋率為：=0.2% As=308mm2=0.2%×250×300=150mm2 滿足要求全部縱

28、向鋼筋配筋率為：=0.6%As=615mm2=0.6%×250×300=450mm2 滿足要求第7章 一榀框架（KJ-7）設(shè)計7.1 框架梁柱截面尺寸的確定選取軸框架進行計算，該框架為兩跨四層，該框架的位置及結(jié)構(gòu)平面布置，荷載傳遞方式及框架的受荷范圍框架梁二層、三層、四層和屋面梁的截面尺寸均為250×500次梁截面尺寸為200×400 框架柱角柱、邊柱的尺寸為400×500，中柱的尺寸為400×6007.2 確定框架的計算簡圖框架每層計算單元如圖所示，取7軸上的一榀框架計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與框架柱剛接?？蚣芰旱目缍葢?yīng)

29、取框架柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基礎(chǔ)頂面標高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差確定：室內(nèi)外高差為，假設(shè)基礎(chǔ)頂面位于室外地坪以下，則基礎(chǔ)頂面標高為-1m，二層樓面標高為，故底層柱高H13.9+0.5+0.5。其余各層柱高從樓面算至上一層樓面，即為層高，為，即H2H3，H4。由此可以繪出框架的計算簡圖如圖所示。圖7.1 標準層平面結(jié)構(gòu)布置圖 框架梁柱剛度的計算梁線剛度計算梁柱混凝土標號均在為C30，Ec= ×107KN/m2。對于中框架梁的線剛度取I2I00第7軸第二、三、四、頂層框架梁線剛度iBC梁×104×1/12×250×

30、;7003×2）/5870=×10-3EiCE梁=×104×1/12×250×7003××10-3E層號類別（mm×mm）層高h(mm)Ec×104（N/mm2）Ic(mm4)EcIc/h(m3)1邊柱（400×500）4900×109×10-3E中柱（400×600） ×109×10-3E23邊柱（400×500）3600×109×10-3E中柱（400×600）×1092.00

31、15;10-3E頂層邊柱（400×500）3900×109×10-3E中柱（400×600）×109×10-3E第7軸框架的相對線剛度如下圖所示，作為計算節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖7.1 框架（KJ-7）相對線剛度圖7.3 荷載計算 恒荷載標準值計算1. 屋面層板坡屋面15 ²（圖集98ZJ001屋15）×KN/m²加氣混凝土找坡2%（按159×2厚）×2×KN/m²×KN/m²²2. 樓面荷載標準值樓面恒載：²樓板自重（

32、100mm×KN/m²板底抹灰（10mm×KN/m²² b×h=250×700（板厚100） 梁自重 25××KN/m²×（0.7-0.1）×2×KN/m²² b×h=250×500（板厚100） 梁自重 25××KN/m²×（0.5-0.1）×2×KN/m²² b×h=200×400（板厚100） 梁自重 25×&#

33、215;KN/m²×（0.4-0.1）×2×KN/m² 合計 ² bc×hc=400×600 柱自重 25××KN/m²×（0.4+0.6）×2×KN/m²² bc×hc=400×500 柱自重 25××KN/m²×（0.4+0.5）×2×KN/m²²5. 墻自重××2×KN/m²屋頂女兒墻重（女兒

34、墻高,女兒墻按240外墻考慮）高女兒墻重 2.50×KN/m²二三層B軸、E軸縱墻自重（梁高500，分別開有C2、C7窗）××××KN/m²××KN/m²KN/m²沿梁跨長的線荷載 2÷²××××KN/m²××KN/m²²÷²四層B軸、E軸縱墻自重（梁高500，開有C6窗）××××KN/m²×

35、15;KN/m²KN/m²÷²底層B軸、E軸縱墻自重（梁高500，分別開有C1、C6窗）××××KN/m²××KN/m²KN/m²÷²××××KN/m²××KN/m²KN/m²÷²底層（BC、DE跨）橫墻自重（梁高700，無門窗） ×KN/m²²² 活荷載標準值計算（根據(jù)荷載規(guī)范查得）²&

36、#178;²²² 豎向荷載作用下的框架受荷總圖如下:圖7.3 框架（KJ-7）受荷總圖圖7.4 框架（KJ-7）導荷示意圖1. 屋面框架梁WKL2 BC軸間的荷載（1） 屋面板傳來的荷載屋面板B4傳至橫向框架梁WKL1 BC跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××屋面板B4傳至縱向梁WKL2、WKL3上的荷載為梯形荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1-2×23²

37、15;（1-2×23屋面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載：÷×（1-2×23²×（1-2×23（2） WKL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+女兒墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G51=（2.77+）×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q51×÷×÷由于WKL2的形心與K

38、Z1不一致，因此，WKL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG=G51××·m活荷載作用下MQ=Q51××·m（3） WKL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G52×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q52×÷×÷（4） LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G53×（6.0+6.

39、0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q53×÷×÷（5）框架梁WKL1 BC跨上均布荷載恒載g54² 2. 屋面層框架梁KL1 CE軸間的荷載（1） 屋面板傳來的荷載屋面板B5傳至縱向梁WKL3 CD跨上的荷載為均布荷載，大小為²×²×（2） WKL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B5（左）傳荷載+B5（右）傳荷載G55CE×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B5（左）傳荷

40、載+B5（右）傳荷載Q55CE×÷×÷則WKL3在BE跨（BC跨+CE跨）內(nèi)傳給KZ2的總集中荷載為恒載:G55=G55BC+G55CE-G梁自重×（6.0+6.0）÷活載:Q55=Q55BC+Q55CE屋面板B5傳至縱向梁LL2 CD跨上的荷載為均布荷載，大小為²×²×屋面板B4、B5傳至縱向梁LL2 DE跨上的荷載為恒載=梁自重+B4傳來的荷載+B5傳來的荷載G56×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活

41、載=B4傳來的荷載+B5傳來的荷載Q56×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷屋面板B4傳至橫向框架梁WKL1 DE跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××屋面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載：÷×（1-2×23²×（1-2×23屋面板B4傳至縱向梁WKL2上的荷載為梯形

42、荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1-2×23）=KN/m²×（1-2×23（3）WKL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+女兒墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G57=（2.77+）×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q57×÷2+0.71×÷由于WKL2的形心與KZ1不一致，因此，WKL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個

43、力矩恒荷載作用下MG=G××0.125=·m活荷載作用下MQ=Q××·m（4）LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G58×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q58×÷×÷（5） LL2傳給KL1的集中荷載為恒載=LL2傳來的荷載G59×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活載=

44、LL2傳來的荷載Q59×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷（3）框架梁WKL1 CE跨上均布荷載恒載g59²3.四層框架梁框架梁KL1 BC軸間的荷載（1） 樓面板傳來的荷載樓面板B4傳至橫向框架梁KL1 BC跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××樓面板B4傳至縱向梁KL2、KL3上的荷載為梯形荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1-2×23

45、8;×（1-2×23樓面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ×/2×2=KN/m若化為均布荷載：÷× ×（1-2×23KN/m×（1-2×23KN/m（2）KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G41=（2.77+5.19）×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q41×÷

46、15;÷由于KL2的形心與KZ1不一致，因此，KL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG=G41××·m活荷載作用下MQ=Q41××·m（3）KL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G42×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q42×÷×÷（4）LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G

47、43×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q43×÷×÷（5）框架梁KL1 BC跨上均布荷載恒載g44²4.四層框架梁KL1 CE軸間的荷載（1）樓面板傳來的荷載樓面板B5傳至縱向梁KL3 CD跨上的荷載為均布荷載，大小為²×²×（2）KL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B5（左）傳荷載+B5（右）傳荷載G45×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B5

48、（左）傳荷載+B5（右）傳荷載Q45×÷×÷則KL3在BE跨（BC跨+CE跨）內(nèi)傳給KZ2的總集中荷載為恒載:G45=G45BC+G45CE-G梁自重×（6.0+6.0）÷活載:Q45=Q45BC+Q45CE樓面板B4、B5傳至縱向梁LL2 DE跨上的荷載為恒載=梁自重+B4傳來的荷載+B5傳來的荷載G46×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活載=B4傳來的荷載+B5傳來的荷載Q46×（6.0+6.0）÷×（6.0+

49、6.0）÷樓面板B4傳至橫向框架梁KL1 DE跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××樓面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載：÷×（1-2×23KN/m×（1-2×23KN/m樓面板B4傳至縱向梁KL2上的荷載為梯形荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1

50、-2×23²×（1-2×23（2）KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G47=（2.77+5.19）×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q47×÷×÷由于KL2的形心與KZ1不一致，因此，KL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG=G47××·m活荷載作用下MQ=Q47××·m（

51、3）LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G48×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q48×÷×÷（4）LL2傳給KL1的集中荷載為恒載=LL2傳來的荷載G49×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活載=LL2傳來的荷載Q49×6÷×÷（4）框架梁KL1 CE跨上均布荷載恒載g49²5.

52、二、三層框架梁KL1 BC軸間的荷載圖7.5 二、三層框架（KJ-7）導荷示意圖（1）樓面板傳來的荷載樓面板B4傳至橫向框架梁KL1 BC跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××樓面板B4傳至縱向梁KL2、KL3上的荷載為梯形荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1-2×23×（1-2×23樓面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ

53、;×/2×若化為均布荷載：÷× ×（1-2×23KN/m×（1-2×23KN/m（2）KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G31×（6.0+6.0）÷×÷×÷2÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q31×÷×÷由于KL2的形心與KZ1不一致，因此，KL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個

54、力矩恒荷載作用下MG=G31××·m活荷載作用下MQ=Q31××·m（3）KL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G32×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q32×÷×÷（4）LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G33×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載

55、+B4（右）傳荷載Q33×÷×÷（5）框架梁KL1 BC跨上均布荷載恒載g34²6.二、三層框架梁KL1 CE軸間的荷載（1）樓面板傳來的荷載樓面板B5傳至縱向梁KL3 CD跨上的荷載為均布荷載，大小為²×/2×2=3.98KN/m²×/2×（2）KL3傳給KZ2的集中荷載為恒載=梁自重+B5（左）傳荷載+B5（右）傳荷載G35×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B5（左）傳荷載+B5（右）傳荷載Q35×÷

56、×÷則KL3在BE跨（BC跨+CE跨）內(nèi)傳給KZ2的總集中荷載為恒載:G35=G35BC+G35CE-G梁自重×（6.0+6.0）÷活載:Q35=Q35BC+Q35CE（3）樓面板B4、B5傳至縱向梁LL2 DE跨上的荷載為恒載=梁自重+B4傳來的荷載+B5傳來的荷載G36×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活載=B4傳來的荷載+B5傳來的荷載Q36×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷樓面板B4傳至橫向框架梁KL1 D

57、E跨上的荷載為三角形，三角形頂點處為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載××樓面板B4傳至縱向梁LL1上的荷載為梯形荷載，大小為²×/2ײ×/2×若化為均布荷載：÷×（1-2×23KN/m×（1-2×23KN/m樓面板B4傳至縱向梁KL2上的荷載為梯形荷載，大小為²×²×若化為均布荷載：÷×（1-2×23×（1-2×2

58、3（4）KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載=梁自重+墻自重+B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載G37=（2.77+4.85）×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q37×÷×÷由于KL2的形心與KZ1不一致，因此，KL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG=G37××·m活荷載作用下MQ=Q37××·m（5）LL1傳給KL1的集中荷載為恒載=梁自重+B4（左）傳荷載+B

59、4（右）傳荷載G38×（6.0+6.0）÷×÷×÷活載=B4（左）傳荷載+B4（右）傳荷載Q38×÷×÷（6）LL2傳給KL1的集中荷載為恒載=LL2傳來的荷載G39×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷×（6.0+6.0）÷活載=LL2傳來的荷載Q39×6÷×÷（7）框架梁KL1 CE跨上均布荷載恒載g39²（8） 懸挑板傳給KL2的荷載為均布荷載，大小為雨棚板B6傳至縱向梁KL

60、2、L3上的荷載為均布荷載，大小為：2×÷2×÷L3傳給L4的集中荷載為：恒載=梁自重+B6傳荷載G21×÷2+3×÷活載=B6傳荷載Q21×÷L4傳給KZ1（雨棚）的集中荷載為：恒載=梁自重+L3傳給L4的集中荷載G22×活載=L3傳給L4的集中荷載Q22N7. 框架柱自重計算（1） B、E軸上自重計算（bc×hc=400mm×500mm）2、 三層柱自重G2B=G2E=G3B=G3E×四層柱自重G4B=G4E×底層柱自重G1E×（2） C軸上自重計算（bc×hc=400mm×600mm）二、三層柱自重G2C=G3C×四層柱自重G4C×底層柱自重G1C×圖7.6 框架恒載受荷總圖圖7.7 框架活載受荷總圖7.4 水平荷載（風荷載）計算由于本工程為四層框架結(jié)構(gòu)，建筑高度較低，跨度基本相等，剛度比較均勻，風荷載影響較小。因此，為了簡化計算，本設(shè)計的風