優(yōu)化生產(chǎn)條件加強(qiáng)運(yùn)行管理提高裝置綜合能力

1、百度文庫(kù)讓每個(gè)人平等地提升自我優(yōu)化生產(chǎn)條件加強(qiáng)運(yùn)行管理 提高裝置綜合能力朱克磊徐寧劉寧新金陵分公司煉油運(yùn)行二部二工區(qū)摘要：常減壓裝置作為一個(gè)較成熟的裝置，裝置綜合能力的提高不僅要有本裝置的概念，還要有全局 的理念，只有對(duì)日常生產(chǎn)條件的優(yōu)化，加強(qiáng)對(duì)運(yùn)行狀況的管理，才能進(jìn)一步提高裝置的綜合能力。主題詞：常減壓生產(chǎn)優(yōu)化運(yùn)行管理綜合能力1前言現(xiàn)代化的石油化工企業(yè)為了尋求效益最大化，在總體規(guī)劃上力求“裝置聯(lián)合化，流程簡(jiǎn) 單化，儲(chǔ)分優(yōu)質(zhì)化工實(shí)際上雖然流程簡(jiǎn)化了，但在優(yōu)化方案方面反而將變得更加復(fù)雜化。常減壓蒸懦作為煉廠石油加工的第一道工序，并且加工總量大，對(duì)全廠加工方案和優(yōu)化 運(yùn)行至關(guān)重要。衡量該裝置綜合能

2、力的高低已不是普通意義上的單體裝置的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，而是 在整個(gè)煉廠優(yōu)化的總約束條件下，進(jìn)行全面的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析，選擇最經(jīng)濟(jì)合理的工藝方案、 技術(shù)水平、技術(shù)指標(biāo)，使煉廠獲得最大化的經(jīng)濟(jì)效益。金陵分公司二套常減壓蒸馀裝置為了適應(yīng)外油的加工，于1995年對(duì)裝置進(jìn)行了摻煉中 東含硫原油的改造，設(shè)計(jì)處理量a,加工原油為管輸原油：伊朗輕油：伊朗重油為180： 50： 50,輕收%，總拔,實(shí)際正常操作處理量達(dá)到約a,適合加工含硫約的含硫原油，。2003 年3月對(duì)裝置經(jīng)簡(jiǎn)單改造，既可以按常減壓蒸懦生產(chǎn)又可以按常壓拔頭生產(chǎn)方案，不需停工 直接切換，2007年進(jìn)行摻煉高酸原油改造。為了在滿足不同的生產(chǎn)方案，產(chǎn)品質(zhì)量的前

3、提 下獲得高拔出率、低能耗的效果。對(duì)其生產(chǎn)運(yùn)行應(yīng)給予充分的重視。對(duì)該裝置生產(chǎn)條件進(jìn)行 了優(yōu)化，加強(qiáng)裝置的運(yùn)行管理，進(jìn)一步提高了裝置綜合能力。2常減壓裝置的生產(chǎn)技術(shù)管理要與全廠進(jìn)行綜合優(yōu)化現(xiàn)在的常減壓裝置不單單是在裝置內(nèi)進(jìn)行優(yōu)化，而要與全廠進(jìn)行綜合優(yōu)化。隨著信息技 術(shù)的發(fā)展，常減壓裝置不斷采用沖算機(jī)優(yōu)化控制與管理，提高了裝置的生產(chǎn)操作水平和管理 水平。常減壓裝置的各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)也不能單純的從本裝置來(lái)考查，現(xiàn)代化的信息技術(shù)（如 金陵分公司采用Pims軟件）會(huì)將全廠的各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)參數(shù)進(jìn)行綜合分析，來(lái)獲取最大的經(jīng) 濟(jì)效益；而作為單體的該常減壓裝置的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)可能并不是最佳的。所以常減壓裝置的 生產(chǎn)

4、技術(shù)管理要與全廠進(jìn)行綜合優(yōu)化。二次加工原料的需求金陵分公司根據(jù)原油性質(zhì)的不同，利用二套常減壓蒸懦具有多流程的生產(chǎn)方案，靈活性 大的特點(diǎn)，用計(jì)算機(jī)軟件對(duì)全廠加工流程和加工方案進(jìn)行模擬計(jì)算，尋找最優(yōu)的加工方案。 根據(jù)二次加工不同的原料需求，不同的加工流程和加工方案，對(duì)常減壓裝置提高常減壓拔出 率的程度和意義就不同，因此，必須具體問(wèn)題具體分析。二套常減壓蒸馀裝置屬燃料型常減壓裝置，當(dāng)加工低硫、低金屬、石蠟基原油時(shí)，由于 其減壓渣油可以全部進(jìn)入重油催化裂化裝置加工，因此不必追求減壓拔出率，甚至可以不需 要減壓蒸馀，全部常壓渣油都可以直接進(jìn)入重油催化裂化加工；但是對(duì)于硫含量高、金屬含 量高的原油來(lái)說(shuō)，減

5、壓拔出率的意義就完全不同了，因?yàn)樗臏p壓渣油很難直接用催化裂化 裝置加工，只能進(jìn)入焦化等裝置，在這種情況下，減壓拔出率和拔出的微分質(zhì)量對(duì)全廠的經(jīng) 濟(jì)效益就有重大的影響。所以對(duì)生產(chǎn)方案的優(yōu)化選擇至關(guān)重要。常減壓蒸儲(chǔ)與常壓蒸鐳在運(yùn)互相切換優(yōu)化方案由于執(zhí)行多流程的生產(chǎn)方案，考慮到金陵分公司兩套催化裂化的原料要求為Na含量少， Ni+V>, S含量41%。分公司根據(jù)采購(gòu)的原油不同，將低硫、低金屬、石蠟基原油進(jìn)行常 壓蒸儲(chǔ)，如達(dá)混原油的常壓渣油直接到催化裂化裝置，硫含量高、金屬含量高的原油，如魯 寧管輸原油以及高含硫的中東原油進(jìn)行常減壓蒸馀蠟油到加氫裂化，減壓渣油到焦化裝置。 因原油到岸時(shí)間不同，

6、為了有效的利用原料資源，必須對(duì)該公司二套常減壓裝置進(jìn)行技術(shù)改 造，達(dá)到在不停工的條件下實(shí)現(xiàn)常減壓和常壓蒸僧在運(yùn)互相切換。在2003年3月18日裝置 進(jìn)行常壓拔頭檢修改造開工后，根據(jù)不同的油種選擇是采用常壓蒸鐲方案還是常減壓蒸儲(chǔ)方 案，一年中常減壓生產(chǎn)方案與常壓拔頭方案互相切換達(dá)6次之多，創(chuàng)造了較高的經(jīng)濟(jì)效益。 期間對(duì)常壓拔頭方案生產(chǎn)期間的各項(xiàng)操作參數(shù)、物料平衡、產(chǎn)品質(zhì)量、裝置能耗以及操作彈 性均進(jìn)行了標(biāo)定，各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)都達(dá)到了一個(gè)較高的水平（見表1）。表I常壓拔頭、常減壓蒸馀部分技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)項(xiàng)目國(guó)內(nèi)常樂(lè)拔頭水平該裝置常壓拔頭水平常減樂(lè)蒸馀水平換熱終溫C265280290能耗 kgTEO/t

7、加熱爐熱效率%350c飽出%<75<75<4 (500CM)裝置間的熱聯(lián)合有利于提高全廠綜合能力裝置聯(lián)合化不但可以最大化的利用原料，而且可以更好的利用能源，降低全廠的綜合 能耗。在高溫位熱源利用方面，分公司為了全廠的熱聯(lián)合綜合考慮，對(duì)二套常減壓裝置與下 游裝置焦化裝置的熱聯(lián)合分析：要求常減壓裝置對(duì)高溫位熱源要靈活控制，既要滿足本裝置 的安全平穩(wěn)操作，又要滿足下游裝置所需的熱量。二套常減壓裝置熱渣主要去焦化，熱渣溫 度的控制對(duì)該裝置的熱量回收如換后終溫、原油進(jìn)脫鹽罐溫度均有較大影響，但為了為焦化 提供有利的操作環(huán)境，保證焦化的操作平穩(wěn).，經(jīng)過(guò)對(duì)裝置換熱流程的調(diào)整優(yōu)化，熱渣溫度由

8、 130c提高到170左右，雖然該裝置的能耗有所上升，但有利于全廠能耗的下降。2009年 底根據(jù)分公司熱聯(lián)合方案，裝置在停工消缺過(guò)程中取消了減壓蠟油冷卻器，減少循環(huán)水用量 20t/h,蠟油出裝置溫度由平均80上升到100C左右。同時(shí)我們也充分利用外部的熱能資 源，在2009年底裝置停工消缺過(guò)程中，而對(duì)時(shí)間緊、任務(wù)重，進(jìn)行了利用熱媒水換熱流程 改造項(xiàng)目，用裝置外溫度為120、流量在150180t/h的熱媒水，分三路與進(jìn)裝置原油換熱, 投用一年多來(lái)效果明顯，可以提高原油進(jìn)脫鹽罐前換熱溫度58,有利于裝置電脫鹽的平 穩(wěn)運(yùn)行，增加的熱量相當(dāng)于降低裝置能耗約kgTEO/t.常減壓裝置與下游裝置的聯(lián)合化還

9、有很多方而，是一種趨勢(shì)，重要的是做好各項(xiàng)優(yōu)化基 礎(chǔ)工作。3裝置內(nèi)的優(yōu)化二套常減壓裝置在全廠綜合優(yōu)化的條件下，在本裝置內(nèi)進(jìn)行進(jìn)一步的優(yōu)化。優(yōu)化生產(chǎn)條 件，加強(qiáng)運(yùn)行管理，提高裝置綜合能力關(guān)鍵在于從日常技術(shù)管理入手，不斷跟蹤原油性質(zhì)變 化，建立健全各類問(wèn)題處理的臺(tái)帳，總結(jié)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，實(shí)行裝置的精細(xì)化管理。生產(chǎn)方案的優(yōu)化金陵分公司要求正常運(yùn)轉(zhuǎn)的二套常減壓裝置執(zhí)行常壓拔頭方案。首先對(duì)整個(gè)裝置運(yùn)行狀 況進(jìn)行分析，如執(zhí)行常壓拔頭方案，需甩去減壓部分即減壓爐、減壓塔和減壓部分的換熱器 等，勢(shì)必對(duì)到減壓爐對(duì)流室加熱的部分物料（如過(guò)熱蒸汽、部分原油等）及對(duì)整個(gè)裝置的換 熱終溫都有影響；以及在不停工的狀態(tài)下，常減壓方

10、案與常壓拔頭方案互相切換的可能性以 及減壓部分的處理等問(wèn)題。經(jīng)過(guò)細(xì)心的設(shè)計(jì)，兩種生產(chǎn)方案都達(dá)到了較高的水平。 電脫鹽系統(tǒng)優(yōu)化近年來(lái)，隨著加工原油的重質(zhì)化，以及深度脫鹽的需求，為二次加工裝置提供優(yōu)質(zhì)原料。 常減壓裝置均加大了對(duì)電脫鹽系統(tǒng)的優(yōu)化，加強(qiáng)電脫鹽系統(tǒng)的運(yùn)行管理。常減壓裝置電脫鹽系統(tǒng)普遍存在以下幾個(gè)方面的問(wèn)題：電脫鹽罐送不上電，脫鹽、脫水 效果不好，排水帶油，脫后含鹽超標(biāo)，脫后原油含水較大，常壓操作不平穩(wěn)等等問(wèn)題。我們 而臨著如何解決這些問(wèn)題：一是對(duì)電脫鹽系統(tǒng)進(jìn)行改造。二是優(yōu)化操作，加強(qiáng)運(yùn)行管理。裝置于2006年7月將原有的170m3的脫鹽罐更換為兩個(gè)340m3的脫鹽罐，脫鹽罐操作 壓力由

11、提至，停用原油接力泵，原油接力泵為6000v、355kw的高壓電機(jī)，以電機(jī)的有效功 率為額定功率的60%計(jì)算，一天可節(jié)約電能近5000 KW h,降低裝置能耗約t； 2007年又進(jìn) 一步完善電脫鹽工藝，在一、二級(jí)電脫鹽罐前增加了一個(gè)與評(píng)、21*罐相同體枳的3升熱沉降罐, 極大地滿足了電脫鹽的運(yùn)行條件：同時(shí)采用了脫鹽二次排水回注工藝，一級(jí)脫鹽罐脫鹽率在 80%左右,因此二級(jí)電脫鹽罐排水中含鹽量已大幅下降，且含有少量殘留破乳劑，可以作為 回注水加以利用，將二級(jí)電脫鹽罐排水注在原油進(jìn)熱沉降罐前，采用二級(jí)電脫鹽罐排水回注 后原三次注水停止，節(jié)約了 10t/h用水，也意味著減少了 10t/h含鹽污水排放

12、，由于二次注 水量在20t/h左右，因此回注量也達(dá)20t/h以上，且溫度超過(guò)100C,回注至原油進(jìn)罐前，有 利于原油中鹽的充分溶解，使電脫鹽的效率得到了充分保證。金陵分公司二套常減壓裝置原有的電脫鹽系統(tǒng)對(duì)重質(zhì)原油不太適應(yīng)，表現(xiàn)在脫鹽罐油水 界位波動(dòng)大，而且儀表無(wú)法投自控，送電不好，電脫鹽罐中有放電響聲，油水難分離，排水 乳化帶油，導(dǎo)致原油脫鹽率不高，由于脫鹽脫水效果不好，給裝置的平穩(wěn)操作帶來(lái)了極大的 影響，產(chǎn)品的質(zhì)量也受到影響，對(duì)二次加工裝置催化劑有較大的影響，為了給兩套催化裂化裝 置提供優(yōu)質(zhì)原料，需提高原油脫鹽、脫金屬效率。根據(jù)電脫鹽的狀況，二套常減壓裝置技術(shù) 人員會(huì)同技術(shù)質(zhì)量處的人員對(duì)電脫

13、鹽的操作情況進(jìn)行了分析，相關(guān)操作數(shù)據(jù)見表2。表2電脫鹽操作數(shù)據(jù)原油密度(2or) kg/n?1#電脫鹽電流A2#電脫鹽電流A脫前水分%(nVm)脫前含鹽 mg/l脫后水分%(m/m)脫后含鹽 mg/l管輸：達(dá)混180160管輸：達(dá)混350300管輸：達(dá)混340280管輸：達(dá)混110100管輸：達(dá)混5080管輸：達(dá)混310260管輸：達(dá)混管輸：達(dá)混360320管輸：達(dá)混100901管輸：達(dá)混110120管輸：達(dá)混80120管輸：達(dá)混330290管輸：達(dá)混190210管輸：達(dá)混340280管輸：達(dá)混915350300管輸：達(dá)混340280一是原油性質(zhì)太差。特別是2006年2月18日至3月份近一個(gè)月

14、的時(shí)間，二套常減壓裝 置主要加工管輸原油，或摻煉部分達(dá)混原油，原油密度較大，脫前含鹽、含水量較高，給電脫鹽系統(tǒng)操作帶來(lái)較大的困難；體現(xiàn)在1#、2#電脫鹽罐電流較大，有時(shí)幾乎送不上電：在 摻煉部分達(dá)混原油時(shí)，電脫鹽送電明顯好轉(zhuǎn)，單煉管輸油時(shí)，脫鹽罐初級(jí)電流較高，往往有100多小時(shí)處于高電流狀態(tài)。從脫鹽排水來(lái)看，排水不清帶油，隔油池沉降的原油有的呈棉 絮狀物，有的象鹵水豆腐狀。二是電脫鹽系統(tǒng)存在破乳劑、脫鹽劑注入位置不佳，兩臺(tái)電脫鹽罐設(shè)計(jì)壓力低等問(wèn)題， 不能滿足大負(fù)荷生產(chǎn)需要。三是原油進(jìn)脫鹽罐溫度較低，僅U5C,不利于原油的脫鹽、脫水。為此，對(duì)該裝置電脫鹽系統(tǒng)制訂了優(yōu)化操作和加強(qiáng)運(yùn)行管理的方案：一

15、是加大破乳劑的注入量，從20ppm提到40ppm:二是對(duì)一次、二次、三次拄水量進(jìn)行了調(diào)整，加大一次注水量，減少二次、三次注水量， 避免將大量的水帶進(jìn)初鐳塔發(fā)生沖塔事故：三是合理調(diào)整原油進(jìn)脫鹽罐溫度，將原油進(jìn)罐溫度由115提高至130。經(jīng)過(guò)優(yōu)化電脫鹽送電情況有所好轉(zhuǎn)。從操作上來(lái)看，針對(duì)重質(zhì)化原油進(jìn)罐溫度應(yīng)盡量提 高，電脫鹽送電能有所好轉(zhuǎn)，達(dá)到較好的脫鹽、脫水效果。若原油進(jìn)電脫鹽罐溫度較低，可 把部分熱量前移，即脫后與脫前原油換熱相關(guān)的換熱器的熱源副線打開將熱量前移，以提高 原油進(jìn)脫鹽罐溫度，雖然會(huì)在一定程度上影響原油的換熱終溫，裝置的能耗亦略有增加，但 改善了脫鹽效果，并對(duì)安全生產(chǎn)起到了關(guān)鍵作用

16、。但二套目前的換熱流程只能將原油進(jìn)罐溫 度提至130C左右。經(jīng)過(guò)對(duì)電脫鹽系統(tǒng)優(yōu)化和運(yùn)行管理，部分消除設(shè)備和工藝上的不足，一 定程度上解決電脫鹽系統(tǒng)的問(wèn)題。增產(chǎn)柴油的優(yōu)化為了提高柴汽比，常減壓裝置作為增產(chǎn)柴油的主要裝置之一，二套常減壓裝置首先優(yōu)化 裝置的操作條件，充分利用柴油質(zhì)量的潛力：直儲(chǔ)柴油十六烷值高，加工費(fèi)用低的特點(diǎn)。但 在中國(guó)環(huán)境組織要求2005年柴油質(zhì)量要達(dá)到歐U標(biāo)準(zhǔn)，所以作為可調(diào)和直接出廠的直儲(chǔ)柴 油不能一味的為了提高收率而深拔，以免發(fā)生質(zhì)量事故。雖然在一定程度影響了常減壓裝置 的柴油收率，但此部分柴油不需精制，作為調(diào)和柴油直接出廠，對(duì)全廠來(lái)講節(jié)約了大量的加 工費(fèi)用。對(duì)需精致的柴油，

17、要盡量深拔，避免柴油組分進(jìn)入蠟油中去，增加二次加工成本。該公司二套常減壓裝置對(duì)于加工低硫低酸值原油，直儲(chǔ)柴油不需任何精制，就是優(yōu)質(zhì)柴 油組分。如在加工達(dá)混原油時(shí)，現(xiàn)提高柴油收率主要手段是控制直儲(chǔ)柴油的儲(chǔ)程。重柴油組 分是控制365的馀出量 (v/v),為了鼓勵(lì)多產(chǎn)柴油，將365播出量% (v/v)的指標(biāo)控 制范圍在低限±3%。對(duì)365馀出量% (v/v)控制較低，有利于提高該裝置的柴油收率。對(duì)于加工高硫高酸值原油，直馀重柴油需精制，365儲(chǔ)出量% (v/v)控制更低，避免 柴油組分進(jìn)入蠟油中去。在加工不同的原油時(shí)最佳的過(guò)汽化率是不同的。二套常減壓裝置在實(shí)際生產(chǎn)中，根據(jù)產(chǎn) 品質(zhì)量分析情

18、況來(lái)調(diào)整過(guò)汽化率。避免過(guò)汽化率過(guò)高，增加裝置的能耗，過(guò)低則柴油拔不出， 增加減壓負(fù)荷，既損失了柴油收率，又減少了經(jīng)濟(jì)效益。該裝置增產(chǎn)柴油進(jìn)行了一系列有益的探索，并取得良好的經(jīng)濟(jì)效益。主要措施有： 減一線增產(chǎn)柴油，因該裝置減一線與輕柴馀分重迭較多可作為直儲(chǔ)柴油。機(jī)泵注封油由常三線重柴改為減二蠟油。改善電精制操作，減少柴油損失。提高并改善常壓塔底吹汽，穩(wěn)定爐出口溫度，將柴油儲(chǔ)分油盡可能從常壓塔拔出?？刂?65c微出量% (v/v)較窄的范圍，盡量控制在下限, 增產(chǎn)航煤組分油的優(yōu)化 降低20S溶劑油抽出量200#溶劑油從塔47層抽出，常頂循從塔44層抽出，常一線從塔36層抽出，200#溶劑 油的干點(diǎn)

19、控制指標(biāo)是W215C,而常一線初儲(chǔ)點(diǎn)的控制指標(biāo)是N185C,兩者重疊較多，因此 可以適當(dāng)增加常頂循回流量，降低上部負(fù)荷，控低200#溶劑油的干點(diǎn)至190C左右，使200#溶劑油的尾部組分進(jìn)入常一線的頭部，一般按減少200#溶劑油正常抽出量的20%左右操作， 降幅過(guò)多則會(huì)造成常一線初馀點(diǎn)偏輕，同時(shí)加大常一線抽出量，在裝置原油加工量9000t/d 時(shí)，原油性質(zhì)輕重比例適中的情況下可增加常一線收率1%左右。投用常二線汽提常二線抽出位于常一線的下方，作為輕柴油用于柴油的調(diào)和，僅控制凝固點(diǎn) 出于多方面的原因，如增產(chǎn)柴油的需要，節(jié)約汽提蒸汽、減少含硫污水排放量的考慮，長(zhǎng)期 以來(lái)常二線汽提蒸汽未開，產(chǎn)品中含

20、有部分較輕組分，因而馀程范圍較寬，通常在200310 之間，10%懦出在240左右，而常一線的干點(diǎn)根據(jù)工藝需要，控制指標(biāo)由本2559調(diào)整為 力258到現(xiàn)在的才260,因此通過(guò)汽提蒸汽使常二線的頭部組分進(jìn)入常一線的尾部，達(dá)到 增加常一線抽出量的目的，一般情況下可增加常一線收率以上。優(yōu)化操作參數(shù)常減壓蒸譚裝置作為原油加工企業(yè)的第一道工序，受原料性質(zhì)以及加工量的變化影響較 大，尤其是在原油由重變得較輕時(shí)，一些主要工藝參數(shù)如加熱爐出口溫度、塔頂壓力、常壓 塔過(guò)汽化油量，一定要及時(shí)、準(zhǔn)確調(diào)整到位，以保證常一線拔足但又不至拔過(guò)。原油變輕由 于減壓側(cè)線及渣油量減少，導(dǎo)致原油換熱終溫降低，常壓爐負(fù)荷上升，常壓

21、塔頂壓力升高, 為保證平穩(wěn)操作，我們應(yīng)適當(dāng)降低常壓爐出口溫度，但如果降得過(guò)多，常壓就不能拔足，從 而增加減壓塔負(fù)荷，導(dǎo)致裝置總拔出率下降，此時(shí)我們應(yīng)該根據(jù)爐膛溫度的變化來(lái)判斷原料 的變輕程度，控制爐膛溫度略低于工藝卡片規(guī)定的750以確定爐出口的控制溫度，從而對(duì) 常壓塔進(jìn)行操作調(diào)整，從物料平衡、熱量平衡和氣液相平衡三方面入手，物料平衡主要是根 據(jù)變化情況，加大塔頂和各側(cè)線的抽出量，如果各側(cè)線不加大抽出量則這些產(chǎn)品將由各層塔 板的降液管流下到下一層塔板，最終被冷凝后進(jìn)入塔底，這部分油稱為過(guò)汽化油，一般情況 下控制過(guò)汽化油在12%左右為宜。熱量平衡也就是要控制好各中段回流及塔頂冷回流，由 于原油變輕

22、，汽化率增加，必須加大各中段回流及塔頂回流量才能使常壓各側(cè)線增加的部分 冷卻下來(lái)。氣液相平衡由于原油變輕，一方面塔頂壓力上升，另一方面由于輕組分增加造成 油氣分壓的上升，兩個(gè)因素共同影響的結(jié)果是塔內(nèi)油氣的總壓上升，使各側(cè)線在相同飾出口 溫度下得到的產(chǎn)品干點(diǎn)變低，所以為使產(chǎn)品質(zhì)量合格必須提高塔頂及各側(cè)線的馀出口溫度。 操作中主要是以控制物料平衡為主，相應(yīng)調(diào)節(jié)熱量平衡，最終達(dá)到氣液相平衡。熱渣出瀝青料的優(yōu)化渣油作為瀝青料后繼加工費(fèi)用低，且在不兌收上存在明顯優(yōu)勢(shì)，同時(shí)減輕了渣油的后路 壓力，對(duì)擴(kuò)大煉廠產(chǎn)能，提高企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益具有重要的意義。2010年初在生產(chǎn)計(jì)劃處的 安排下進(jìn)行了 70#道路瀝青料方

23、案的試生產(chǎn)，一周內(nèi)即調(diào)試出合格的產(chǎn)品，為此決定生產(chǎn)瀝 青料時(shí)將停出冷渣從熱渣線出裝置，為保證冷渣停出后不致凝線結(jié)死，不利于再次投用，對(duì) 渣油流程進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整，做到了生產(chǎn)瀝青與為催化備料時(shí)不同加工方案的靈活切換，具體 流程轉(zhuǎn)換見圖1：圖1停出冷渣流程示意圖渣油換T1由于瀝青的品質(zhì)與原油的性質(zhì)關(guān)系很大，生產(chǎn)瀝青的原料以中東高硫原油為主，適當(dāng)摻 煉其它原油，因此優(yōu)化相關(guān)操作參數(shù)，對(duì)保證瀝青控制指標(biāo)合格顯得尤為重要。首先通過(guò)摻 煉線嚴(yán)格控制摻煉比例，若主要加工油種比例不能夠得到保證，需提高減壓爐的出口溫度來(lái) 調(diào)行渣油的針入度，這樣就增加了燃料消耗，而且效果不明顯：其次要平穩(wěn)減壓操作，減少 側(cè)線集油箱

24、漫溢，尤其是減四線要控制好，以防漫入塔底影響渣油針入度。裝置內(nèi)的優(yōu)化不但要在生產(chǎn)工藝方而的優(yōu)化，還要了解本裝置的不足，從細(xì)微處入手， 一項(xiàng)一項(xiàng)分析，如水、電、氣、燃料等，尋找出影響本裝置的能耗因素，然后針對(duì)具體進(jìn)行 生產(chǎn)優(yōu)化和加強(qiáng)運(yùn)行管理，并與改造相結(jié)合，進(jìn)一步提高裝置的綜合能力，消除生產(chǎn)和優(yōu)化 的“瓶頸工4目前存在的問(wèn)題現(xiàn)在常減壓裝置的主要問(wèn)題是老裝置的優(yōu)化管理，另一方而冷渣、減四線重油均需要水 冷，不但增大了水耗，冷渣、減四線油的熱量沒(méi)有回收，冷卻后的渣油溫度也在105c左右， 減四線達(dá)120C以上，水冷前溫度更高，這部分熱量沒(méi)有回收。低溫?zé)崂糜捎谖覈?guó)近年來(lái)，加工國(guó)外輕質(zhì)原油逐年增加，裝置所煉油種與原設(shè)計(jì)相差較多。像 常頂、蒸頂部分高于90C的低