整體式現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)

1、整體式現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板 肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì)目錄1 .設(shè)計(jì)資料1.1 建造地點(diǎn)與基本概況1.2 樓面構(gòu)造層做法（至上而下）13設(shè)計(jì)方案1.4 材料選用2 .樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置13333353 .板的設(shè)計(jì)第2頁(yè)3.1 荷載3.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖.3.3 彎矩計(jì)算值3.4正截面受彎承載力計(jì)算4 .次梁設(shè)計(jì)4.1 荷載設(shè)計(jì)值4.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖.4.3 內(nèi)力計(jì)算.4.4承載力計(jì)算4.4.1正截面受彎承載力4.4.2斜截面受剪承載5 .主梁設(shè)計(jì)5.1 荷載設(shè)計(jì)值5.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖.5.3內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖5.3.1彎矩設(shè)計(jì)值.5 .5 .6 .7 .7 .7 .8 .8 .9 .9 10 12 12 12 13

2、13533彎矩、剪力包絡(luò)圖1414171718191919191717532剪力設(shè)計(jì)值5.4承載力計(jì)算5.4.1 正面受彎承載力5.4.2 斜截面受剪承載力6、繪制施工圖6.1 施工說(shuō)明6.2 結(jié)構(gòu)平面布置圖6.3 板配筋圖6.4 次梁配筋圖6.5 主梁配筋圖整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)1、設(shè)計(jì)資料某一般金工車間樓蓋，采用整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)形式，其柱網(wǎng)布置 下圖所示1、1建造地點(diǎn)與基本概況建造地點(diǎn)為西安市某地，外墻采用490mm號(hào)的磚墻。該結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)為L(zhǎng) 0,使 用環(huán)境類別為2a類。板的外墻上的支承長(zhǎng)度為120mll1,梁在外墻上的支承長(zhǎng)度為370mm。1、2樓面構(gòu)造層做法（

3、至上而下）(Y =20kN/m2);(Y =25kN/m2)(y=17kN/ms)o樓面水泥砂漿面層厚20mm 現(xiàn)澆混凝土樓板厚80mm 混合砂漿天棚抹灰厚15mm1、3設(shè)計(jì)方案題號(hào)Lt (m)L、(m)可變荷載取值3b6b7b6.06.6二類金工1、4材料選用樓板、次梁及主梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30 (fc=14. 3N/mm2 ；"=1.43*向)板中 鋼筋和梁中箍緊采用HPB335級(jí)鋼筋；主梁、次梁受力鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋。板伸入外墻內(nèi)120mm,次梁及主梁伸入墻內(nèi)370mm,柱的截面尺寸b X h=350mmX 350mm,結(jié)構(gòu)層高為4. 2m2、樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置主

4、梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6叫次梁的跨度為6.0m,主梁每跨 內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為心/加=6.6/2=22,因此按單向板設(shè)計(jì)。按跨高比條件，要求板厚h2 2200/30=73mm,對(duì)工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h280mm,取板厚 h=80mmo次梁截面高度應(yīng)滿足h=/, /18- lo /12=6000/18-6000/12=333-500mmo考慮到樓面可變荷載比較大，取h=450mm。截面寬度取b=200mn主梁截面高度應(yīng)滿足 h=/,/15/,/12=6600/156600/10=440660mln。取 h=650mm 截 面寬度為b=300mm第11頁(yè)相。頁(yè)睚汁瓶榔

5、結(jié)構(gòu)表名稱數(shù)量尺寸跨度h(mm)b(mm)邊跨(mm)中跨(mm)板5480220020202000次梁4545020058735700主梁1265030066406600柱8350350外墻442004903、板的設(shè)計(jì)3荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值0. 08X25=2kN/«20. 02 X 20=0. 4kN/n20. 015X17=0. 255kN/2. 655kN/12. 0kN/ J80mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板20mm厚樓面水泥砂漿面層15mm厚混合砂漿抹灰小計(jì)板的可變標(biāo)準(zhǔn)荷載值永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取L 2,因樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4.0kN/J,所以可變荷載分項(xiàng) 系數(shù)應(yīng)取1.3。于

6、是板的永久荷載設(shè)計(jì)值g=2. 655X1. 2=3.186kN/n2可變荷載設(shè)計(jì)值q=12. 0X1. 3=15. 6kN/n2荷載總設(shè)計(jì)值g+q=3. 186+15. 6=18. 786kN/n2近視值為 g+q=18. 8kN/J3、2計(jì)算簡(jiǎn)圖按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，次梁截面為200mmX450mm,現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度不小于100mm,取板在墻上的支承長(zhǎng)度為120mm。按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：邊跨 /” /n +h/2=2200-120-100+80/2=2020mm中間跨：/o=/n=2200-200=2000mm因跨度相差小于10%,可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取1m寬板帶作為計(jì)

7、算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖如 圖所示1980220020002200200022001.3 彎矩計(jì)算值不考慮板塊供作用截面彎矩的折減。由表11T可查得，板的彎矩系數(shù)%分別為：邊 支座為0,邊跨中，1/11；離端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中間支座，-1/14。故M=-Mn= (g+q)11=18. 8X 2.02:/ll=6. 97kN - mMc=- (g+q) ；02/14=-=-18. 8X2. 02 /14="5. 37kN mM3 = M2= (g+q) /j2/16=18. 8X2. 02 /16=4. 70kN - m這是對(duì)端區(qū)單向板而言的，對(duì)于中間區(qū)格單向板，其Me

8、和“2應(yīng)乘以0.8, Mc=0.8 X-2. 24=-l. 79kN m； M2=O.8X1. 96=L 57kN m1.4 正截面受彎承載力計(jì)算環(huán)境類別為2a類，C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度c=20mmo假定縱向鋼筋直徑d 為 10mm,板厚 80mm, ho =h-c-d/2=80-20-10/2=55mm；板寬 b=l000mm。C30 混凝土，,=1.0, X=14. 3kN/n2； HPB335鋼筋，/y=300N/H2 o板配筋計(jì)算的過(guò)程于下表。樓面板的配筋計(jì)算截面1B2或3c彎矩設(shè)計(jì)值 (KN-m)6. 97-6. 974.7-5. 37as = M /0.1660.1610

9、. 1090.124=i-71-2as0.1770. 177<0. 350. 1160.133<0. 35計(jì)算配筋(mm2)4=獨(dú)自6fjA464.0464.0304.1348.7實(shí)際配筋 (mm2)010/120170 As=462. 0010/120170 A=462.08 160As=314.008/100180A =358.0計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的J均小于0.35,符合塑性內(nèi)力重分布的原則； As/b*h=314. 0/ (1000X80) =0.392%,此值大于 0. 45/t/y=0. 45X1. 43/300=0. 21%,同 時(shí)大于0.2%,滿足最小配筋率。4

10、.次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)本車間樓蓋的實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的 可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1 荷載設(shè)計(jì)值由板傳來(lái)的恒載：3.186X2. 2=7. 0kN/n2次梁自重：次梁150mm抹灰:25X0.2X (0. 45-0. 08) XI. 2=2. 22kN/n217X0. 015X (0.45-0. 08) X2XL2=0. 3kN/n2小計(jì)g=9. 52kN/板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=15. 6X2. 2=34. 32kN/»2荷載總計(jì)算值P=g+q=43. 84kN/尸4.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為370mm。主

11、梁截面為300mmX 650mm。計(jì)算跨度：邊跨 /oi = /n= (6000-120-300/2) X1. 025=5873inm中間跨 =/n =6000-300=5700mm因跨度相差小于10%,可按等跨連續(xù)板計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示圖3次梁的兒何尺寸及支撐情況200第11頁(yè)拖領(lǐng)5.875n74.3 內(nèi)力計(jì)算由表11-1、表11-3可分表查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。彎矩設(shè)計(jì)值：MFM產(chǎn)-Mb =(g+q)/oi/H=43. 84X 5.873711=137. 47kN - mM2= (g+q) /2/16=43. 84X 5.72/16=89. 02kN mMc=- (g+q)慮/14=-

12、43. 84X5.72/14=-101.74kN m 剪力設(shè)計(jì)值：VA =0. 45 (g+q) /nl =0. 45 X43. 84X5. 75=113.44kNVB1 =0. 60 (g+q) /nl=0. 60X43. 84X5. 75=151. 25kN 'ZBr=Vc=0. 55 (g+q) /n2=0. 55X43. 84X5. 7=134. 81kN4.4 承載力計(jì)算4.4.1 正截面受彎承載力正截面受彎承載力計(jì)算時(shí),跨內(nèi)按T形截面計(jì)算,翼緣寬度去/ = / /3=6000/3=2000mm； 又勺:b+$200+2000=2200, b+12h . =200+12X80

13、=1160 故取"=1660mm。除 B 截面縱向鋼筋 排兩排布置外。其余截面均布置一排。環(huán)境類別為2a級(jí)，C30混凝土，梁的最小保護(hù)厚度c=25皿，假定箍緊直徑為10mm, 縱向鋼筋直徑20mm,則一排縱向鋼筋兒二450-25-10-20/2=410mm二排縱向鋼筋 ho=410-25=385mmoC30 混凝土，4尸 1.0, Pt =l, /c=14.3N/znw2, /t=l. 43N/w/n2；縱向鋼筋采用 HRB400 鋼，/y=360N/二箍筋采用HRB335鋼筋，/» =360N/。正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于 下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。次梁正截

14、面受彎承載力計(jì)算截面1B2c彎矩設(shè)計(jì)值 (KN m)137. 47-137. 4789. 02-101.74二M /(%£bh；)或 as = M /137.47 xlO6137.47 xlO689.02 xlO6101.74 xlO61x14.3x1160x4052=0. 051x14.3x200 x3802=0. 331x14.3x1160 x 4052=0. 0321x14.3x200x4052=0. 22/0. 232as0. 050. 33 <0. 350. 0320. 22<0. 35AYb 兒/ fj fy或A ifc/>933.08996. 2359

15、7.17707. 85選配鋼筋 (mm2)計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的J均小于0.35； As/b*h=565/ (200X500) =0.57%,此值大于0.45f/4=0.45XL 43/360=0. 18%,滿足最小配筋率。442斜截面受剪承載斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截 面尺寸：K = ho - =380-80=300mm, S/zlt /b=300/200=1. 5 <4,截面按下式驗(yàn)算：0. 25 P f b %=0. 25X1X14.3X 200 X 380=2751.17X 103N> Vm, =15L 25N,截面滿足 要

16、求O計(jì)算所需腹筋采用采用6雙支箍筋，計(jì)算支座B左側(cè)截面。A% = 0.7工bho + & 于也可得到箍筋間距/yvAv% _360x56.6x380_VBr- 0.7 于岫134.81xl03-0.7xl.43 x 200x380調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)，梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減小 20%?，F(xiàn)調(diào)整箍筋間距s=0. 8X131. 82=105. 46mm,截面高度在300到500 mm的梁，最大箍 緊間距200 mm最后取箍緊間距S=150胸。為了方便施工，沿梁長(zhǎng)度不變驗(yàn)算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配筋率下限為：0.3/、產(chǎn)0.3X14. 3/360=0.

17、 12%。實(shí)際配筋率 Pw = AjZ?s=56.6/ (200X150) =0. 19%>0. 12%滿足要求。5 .主梁設(shè)計(jì)主梁按彈性方法設(shè)計(jì)。5.1 荷載設(shè)計(jì)值為了簡(jiǎn)化計(jì)算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來(lái)的永久荷載9. 52 X 6. 0=57.12kN主梁自重(含粉刷)(0.65-0, 08) X0. 3X2. 2X25+0. 015X (0. 65-0. 08) X2X2.2X17) X1. 2=12. 05kN永久荷載設(shè)計(jì)值G=51.12+12. 05=69.17kN可變荷載設(shè)計(jì)值Q=34. 32 X 6. 0=205. 9kN5.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖因主梁的線剛度與柱線剛度之比大

18、于5,豎向荷載下主梁內(nèi)力近視按連續(xù)梁計(jì)算，按 彈性理論設(shè)計(jì)，計(jì)算跨度支承中心線之間的距離，/0=6600»端部支承在磚墻上，支承長(zhǎng)度 為370mm,中間支承在350mmX 350mm的混凝土柱上，其計(jì)算跨度：邊跨L = 1.025/“ +- = 1.025 x (6600-120-200) + = 6637mm- + - = 6600-120-200 + 370/2 + 400/2 = 6665mm2 2/01 = 6640 mm中跨 /()=/n+- + - = 6200 + 400/2 + 400/2 = 6600mn?主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，因跨度相差不超過(guò)10%,故可利用附表6-

19、2計(jì)算內(nèi)力1。I。1。1。1。1。IgIggI ggg身 1 至 2 正 號(hào) ""/ / /7777,66406600,6640,/777主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖5.3 內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖5.3.1 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩M=&G/°十七Q/。式中系數(shù)片、的由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得 MlmiX=0. 244X69. 17X6. 6+0. 284X205. 9X6. 6=504. 13kN m267X69. 17X6. 6-0. 311X205. 9X6. 6=-544 53kN mM、nii =0. 067 X 69.17X6. 6+0 200 X 205. 9 X 6 6

20、=302. 37kN - m5.3.2 剪力設(shè)計(jì)值剪力V=k3G+g Q式中系數(shù)h、3由附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)查得V. =0. 733X69. 17+0. 866X205. 9=229. OlkN%/max=-l. 267X69. 17-1. 311X205. 9=-357. 57kN“JI .1117A0X68 17+L 222X205. 9=320. 78kN533彎矩、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：第1、3跨有可變荷載，第2跨沒(méi)有可變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為M/, = Mc=-0. 267X69.17X6. 6-0.133X205. 9X6. 6=-302. 63kN m在第1跨內(nèi)以

21、支座彎矩M,=-302. 63kN-m的連線為基線。作G=69.17kN, Q=205. 9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：-(G-H3)1. + = - (69.17+205. 9) X6. 6-色竺Z=504. 28kN m (與前面計(jì)算的3333max =504.13kNm 接近)-(G+Q) /= 1 (69.17+205. 9) X6. 6_.2x544 53 -(69. 17+205. 9) X6. 6-=242. 13kN m 3在第 2 跨內(nèi)：M(.=-0. 267X69. 17X6. 6-0. 089X205. 9X6. 6=-242.

22、 83kN m 以支座彎 矩M8=-544.53kNm, "0=-242. 83kN m 的連線為基線，作 G=69.17kN, Q=205. 9kN 的簡(jiǎn) 支梁彎矩圖，得1、212-(G+Q) /0 += _ ( 69. 17+205. 9 ) X 6. 6-242. 83+ -33(-544. 53+242, 83) =161. 2kN m-(G+Q) /o + "c + : (Mg-Me) = - ( 69. 17+205. 9 ) X 6. 6-242. 83+ -3333 x ?()2 6?-403< 4kN m30333在第2跨內(nèi)以支座彎矩AG =-302

23、. 63kN m, M(.=-302. 63kN - m的連線作為基線，作G=69.17kN, Q=0的簡(jiǎn)支彎矩圖，得集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：G/o + M8=;X69.17X 6. 6-302. 63=-150. 46kN m第1、2跨有可變荷載，第3跨沒(méi)有可變荷載第1跨內(nèi)：在第1跨內(nèi)以支座彎矩"尸0, M8=-544.53kNm的連線為基線。作 G=69.17kN, Q=205. 9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩 值分別為：1544 53-(69. 17+205. 9) X6.6-2=432. 64kN - m 33(-544. 53+242,

24、83) =261. 8kN - m第2跨有可變荷載，第1、3跨沒(méi)有可變荷載M/, = MC=-O. 267X69.17X6. 6-0. 133X205. 9X6. 6=-302. 6kN m第2跨兩集中荷載作用點(diǎn)處可變彎矩分別為：-(G+Q) /0 + 知8 = 1 (69.17+205.9) X 6. 6-302. 6=302. 55kN m (與前面計(jì)算的33加九叱=302.37kN-m接近) I IB 41人第1、3跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩分別為：1g/0 + -M=1x69. 17X6. 6- X302. 6=51. 3kN m303331?12-G/o + - M =-X69.17

25、X6. 6 X302. 6=-49. 56kN m3°333在第1跨內(nèi)有可變荷載，在第2、3跨內(nèi)沒(méi)有可變荷載由附表6-2知支座B或C的彎矩值Mb=-0. 267X69. 17X6. 6-0. 178X205. 9X6. 6=-120. OkN mM. =-0. 267X69.17X6. 6+0. 044X205. 9X6. 6=-181. 68kN m在第2跨內(nèi)以支座彎矩M8=-120.0kNm的連線為基線，作G=69. 17kN, Q=205. 9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：-(G+Q) +=(69.17+205.9) X 6. 6- -

26、 X 302. 63=504. 28kN m3° 3331?12-(G+Q) Z() + -AfB=-X (69.17+205. 9) X6. 6- X302. 63=403. 40kN - m3333在第2跨內(nèi)以支座彎矩M8=T20.0kNm, Mc=T8L68kNm的連線作為基線，作G=69.17kN, Q=0的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1個(gè)和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處彎矩值分別為：1212-G/() +-( “8 - Me ) + =-X 69.17 X 6. 6+-( -120. OkN+181. 68 )3333-181.68=11. 42kNm-G /0 + 1 ( AG - M M

27、 = L X 69.17 X 6. 6+ 1 ( -128 OkN+181. 68 )3333-181. 68=-8. 9kN - m彎矩包絡(luò)圖如下(a)所示。剪力包絡(luò)圖：第1跨匕 nwc=229. OlkN；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為 229. 01-69. 17-205. 9=-46. 06kN；過(guò)第 2個(gè)集中荷載后為-46. 06-69.17-205. 9=-312.13kN%/n®=-357.57kN；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為-357. 57+69.17+205. 9=-82. 5kN；過(guò)第 2個(gè)集中荷載后為-82. 5+69. 17+205. 9=192. 57kN第2跨%5

28、我二320. 78kN；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為 320. 78-69. 17=251. 61kN。當(dāng)可變荷載僅作用在第2跨時(shí)Vfir=l. 0X69. 17+1. 0X205. 9=275. 07kN；過(guò)第1個(gè)集中荷載后為275. 07-69. 17-205. 9=0。剪力包絡(luò)圖如下（b）所示第19頁(yè)拖頌主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖(a)彎矩包絡(luò)圖；(b)剪力包絡(luò)圖18II .10192.S1萬(wàn).亞TUT75.11019/7:：,no197.5512"6207.78180.111j不妮耶第25頁(yè)夬吸頁(yè)5.4承載力計(jì)算5.4.1 正面受彎承載力跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，因4/%=80/665 =0.1

29、2 >0.1。翼緣計(jì)算寬度按"3=6. 6/3=2. 2mm 和b+.$=6m中較小值確定取/乙=2. 2mo主梁混凝土保護(hù)層厚度的要求以及跨內(nèi)截面有效高度的計(jì)算方法同次梁，支座截面因 存在板、次梁、主梁上部鋼筋的交叉重疊，截面有效高度的計(jì)算方法有所不同。板混凝土 保護(hù)層厚度20mm、板上部縱筋10皿、次梁上部縱筋直徑18mm。假定主梁上部縱筋直徑25mm, 則一排鋼筋時(shí)，ho =650-20-10-18-25/2=590mm,二排鋼筋時(shí)，4=590-25=565。縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均為一排?？鐑?nèi)截面經(jīng)判別都屬于第一類T 形截面0B支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值加力加8

30、3、-%"2=-544.53+263. 02X0. 35/2=-498.5kN a 正截面受彎承載力的計(jì)算過(guò)程列于下表。截面1B2彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）504.13544.53302. 37-150. 456as=M /（% fbh；）或= M /5M.13xl06544.53 xlO6302.37 xlO6150.456 xlO61x14.3 x 2200 x 6OO2=0.0451x14.3 x 300 x 5652=0.3981x14.3x2200 x6002=0. 0271x14.3x300x6002=0. 097(% £ 4 h；)九二(1+J1-2a. ) /20

31、.9770. 7260. 9860. 949/九力兒2388.43687. 51419. 7734選配鋼筋 (mm2)梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。5.4.2 斜截面受剪承載力驗(yàn)算截面尺寸：九=%一力;=565-80=485mm,因 / /b=485/300=l. 62<4 截面尺寸按下式驗(yàn)算： 0. 25 力/b h=Q. 25X1X14.3X 300 X 565=605. 96X10skN> Vmax =357. 57kN,截面尺寸滿足 要求。算算所需腹筋：采用力10200雙肢箍筋，AS7 fH+ 亡鳳2 x 57=0.7xl.43x300x565 + 360x 乂 ' x385200=489.0 x 1 n=489.0%N匕2 = 229.0%VV%, VBrmax = 357.57kN<Vcsf V,/max = 320.78<V .,因此支座 B 截面左右不需配置彎起鋼筋。驗(yàn)算最小配箍率：0 =ik=. 1>7 =0. 52%>0. 24- = 0.24x =0.10%,滿足要求。bs 300x100fyv 360次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算：次梁傳來(lái)集中力尸尸5712+205. 9七263. 02kN,九二650-450=200皿，附加箍筋布置范圍 s=2 hx +3b=2 X 200+3 X 2