10m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算書

1、預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計成套技術(shù)通用圖設(shè)計計算書10m 簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算（二級公路）設(shè)計計算人：日期：復(fù)核核對人：日期：單位審核人：日期：項目負責(zé)人：日期：編制單位：湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院編制時間：二。六年三月10m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算1 .設(shè)計依據(jù)及相關(guān)資料計算項目采用的標準和規(guī)范1 .公路工程技術(shù)標準（JTG B01-20032 .公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004 （簡稱通用規(guī)范）3 .公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004 （簡稱公橋規(guī)）參與計算的材料及其強度指標依據(jù)中華人民共和國交通部-“

2、預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)”第二 次工作會議紀要：對于公路R級汽車荷載的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用C40強度等級的混凝土；橋面鋪裝下層為100mm現(xiàn)澆C40混凝土，上層為80mm瀝青混凝土；后張法預(yù)應(yīng) 力管道統(tǒng)一采用金屬波紋管。各參與計算材料的強度指標按公橋規(guī)選用，材料名稱及 設(shè)計參數(shù)取值見表。材料名稱及設(shè)計參數(shù)取值表表材料項目參數(shù)材料項目參數(shù)C40混凝土抗壓標準強度fck（）低松弛 鋼較線抗拉標準強度fpk ；1860MPa抗拉標準強度ftk抗拉設(shè)計強度fpd；1260MPa抗壓設(shè)計強度fcd抗壓設(shè)方f強度fPd390MPa抗拉設(shè)計強度ftd彈性模量Epx 105MPa抗壓彈性模量E

3、c32500MPa管道摩擦系數(shù)M計算材料容重P26kN/m 3管道偏差系數(shù)k線膨脹系數(shù)a張拉控制應(yīng)力b con普通鋼筋HRB335抗拉標準強度fsk335MPa鋼絲松弛系數(shù)1抗拉設(shè)計強度fsd280MPa單端錨具回縮值A(chǔ) L6mm抗壓設(shè)計強度fsd，280MPa瀝青碎容重24kN/m荷載等級依據(jù)通用規(guī)范第款第3條表規(guī)定，二級公路汽車荷載等級：公路R級；作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖設(shè)計采用的作用設(shè)計采用的作用荷載，按通用規(guī)范第 4章確定。不計偶然作用，永久作用和可變 作用的取項如下：(1)永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用；(2)可變作用：汽車荷載、汽車荷載沖擊力和溫度作用；

4、 ，整體溫差：溫升 20C,整體溫降20 C;L T L一 T J S 7 Lf=RJ依據(jù)中華人民共和國交通部“預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)”第二次工作會議紀要：空心二一板橋面鋪裝上層選用瀝青鋪裝。豎向梯度溫度效應(yīng)按通 _用規(guī)范第款第3條選用(80mm瀝青混凝土鋪裝層)，具體圖式見圖。豎向日照反溫差為正溫差乘以。圖豎向梯度溫度(尺寸單位mm)依據(jù)通用規(guī)范條文說明第款不計入橫橋向梯度溫度。各板的橫向分布系數(shù)及取值方式參見橫向分布系數(shù)計算書。作用效應(yīng)組合(1)持久狀況承載能力極限狀態(tài)(通用規(guī)范第款)作用效應(yīng)組合設(shè)計值 &二乂永久作用+X汽車荷載+X溫度作用效應(yīng)組合設(shè)計值組合值還應(yīng)乘結(jié)構(gòu)重

5、要性系數(shù)。依據(jù)公橋規(guī)第款，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。(2)持久狀況正常使用極限狀態(tài)(通用規(guī)范第款)作用短期效應(yīng)組合：永久作用+X汽車荷載+X溫度梯度+X均勻溫度作用作用長期效應(yīng)組合：永久作用+X汽車+ X溫度梯度+X均勻溫度作用依據(jù)公橋規(guī)第款，汽車荷載不計入沖擊系數(shù)。計算模式、重要性系數(shù)按簡支結(jié)構(gòu)計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為。總體項目組、專家組指導(dǎo)意見1 .在計算收縮徐變時，考慮存梁期為 90天。2 .采用預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結(jié)構(gòu)受力2.計算計算模式、所采用軟件采用橋梁博士計算，縱向計算按平面桿系理論，將計算對象作為平面梁單元畫出結(jié)構(gòu) 離散圖；根據(jù)橋梁的實際施工過程和施工方案劃

6、分施工階段；進行作用組合，求得結(jié)構(gòu)在 施工階段和使用階段時的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；按規(guī)范中所規(guī)定的各項容許值，驗算構(gòu)件是 否滿足結(jié)構(gòu)承載力要求，材料強度要求和結(jié)構(gòu)的整體剛度要求。計算共分5個階段，即4個施工階段和1個使用階段，各階段情況見表，各施工階段 計算簡圖見圖。第1施工階段單元立面1 234 5678910111213 14 15 16 1712 3 4567891011121 31，;15 16第2施工階段單元立面1 234 5678910111213 14 15 16 1712 3 456789101112 耳415 161笛施工階段單元立面1 23 4 5678910111213 14

7、 15 16 171 I 2 34 I 567891011121目415 時第4施工階段單元立面1 234 567891011121314 1516 1712 3 4567891011121不15 16施工工序表表階段號工作內(nèi)容1空心板預(yù)制2張拉預(yù)應(yīng)力鋼束3澆注較縫混凝土4澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5使用階段圖施工階段計算簡圖計算結(jié)果及結(jié)果分析中板計算結(jié)果及結(jié)果分析1 .數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果(1)中板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照通用規(guī)范第款及其條文說 明規(guī)定的公式計算。計算跨徑：l 9.40m ;跨中截面的截面慣矩：Ic 0.0259m4；跨中處單位長度質(zhì)量：

8、mc 1547.3kg/m.110基頻：fi巴 J3?5 100.0259 13.112HZ；2l : mc2 9.40 1547.3沖擊系數(shù)：0.1767lnf1 0.0157 0.44。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為11.44 02 2) C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節(jié)點上，其重量為：m 0.212 0.5 26 2.76kN(3)二期恒載由于中板結(jié)構(gòu)計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計入部 分按二期包載與橋面瀝青混凝土鋪裝層在第4施工階段一起計入，并計入防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：q 0.05 1.25 26 0.08 1.25 24

9、 (0.101 0.037) 2 9 6.509kN /m注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。3 .持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款(規(guī)范強制性條款)：作用(或荷載)效應(yīng)(其中汽車荷載應(yīng)計 入沖擊系數(shù))的組合設(shè)計值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè) 計值。(1)受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力(未計入普通鋼筋)計算結(jié)果見圖：-36646714；71)0 52一$92-571119357572t9o_二 34 33200._圖正截面抗彎承載能力計算結(jié)果201由圖可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計值 757kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值593kN,正截面 抗彎承載

10、力滿足公橋規(guī)(JTG D62-2004第款白要求。(2)受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見圖：圖各截面剪力值依據(jù)公橋規(guī)第款和第款對構(gòu)件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求 進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設(shè)計值均與最大剪力值比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不 利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，取箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值：Vcs1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 0.45 10 3 320 550 . (2 0.6 0.77

11、) . 50 280 0.006545615.1kN315.9kN注：縱向受拉鋼筋按1212,箍筋按410,間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值已經(jīng)超過作用效應(yīng)最不利截面最大剪力 組合設(shè)計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公橋規(guī)要求 。斜截面截面抗剪尺寸驗算V 0.51 10 3bh0 0.00051 50 320 550 634.7kN 315.9kN故截面抗剪尺寸滿足公橋規(guī)要求 。4 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應(yīng)可不計沖擊系數(shù)。預(yù) 應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為。（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗算荷載短期效應(yīng)組

12、合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：st pc 0.7 ftk 0.7 2.40 1.68Mpa ,程序計算結(jié)果見圖：-4.19-2.90,3.50-一 3.40 - 3740 -3.50.0.961,18-0.4811.051.26-0.701.873.2.166-2.5- 0.70-(115-205-16219001-9658703J154.004.613.87f4.61圖荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力， 故正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求 。荷載長

13、期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長期效應(yīng)組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應(yīng)）下：st pc 0,程序計算結(jié)果見圖:(2產(chǎn)-2.452.301：53 -1.373.96一 3.151.58912.24-12752.44一一2933.963.20圖荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故 正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下的耍求預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗算公橋規(guī)第款第2條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用(或荷載)短期 效應(yīng)組合下：tp 0.5 L 0.5 2.4

14、0 1.20Mpa ,程序計算結(jié)果見圖:78- 一-0901 10111213115- -010217-0.08-/08-0.07-0.25-0.70圖荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.70Mpa 1.20Mpa ,故正斜截面抗裂滿足公橋規(guī)對 A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求(2)變形計算撓度驗算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計算結(jié)果見圖。0.00140.0017-0.00140.0005 娥00 3藍0050.1819-0.001511-0.001512-0.0005 0硼隈圖短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按

15、公橋規(guī)第第2條對構(gòu)件剛度的規(guī)定，第條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的 撓度為：0.0019 1.45 0.0028m L/600 0.01667m,故滿 足公橋涵規(guī)對受彎構(gòu)件最 大撓度的要求。預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計算的撓度值見圖。圖短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見圖0 0043圖預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為，C40混凝土的撓度長期增長系數(shù)為，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0076 1.45 0.01102m。依據(jù)公橋規(guī)第款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值 為，故預(yù)加

16、力產(chǎn)生的長期反拱值 0.0043 2 0.0086m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于 荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，為0.01102 0.0086 0.0024m ,但差值僅為2.4mm ,可認為不設(shè)預(yù)拱度和反預(yù)拱。4.持久狀況應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計算作用(或荷載)取其標準值，汽車荷載 應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。(1)正截面混凝土的壓應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足：kcPt0.5 fck0.5 26.8 13.4MPa ,混凝土壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖:4.063.Q6一14.484.063.06-0期 3_,11.7 90.83341.5

17、50.1.-0.1180.53 一 一900.8331554.204.904.254.901.1156一4.203.46圖正截面混凝土的壓應(yīng)力圖從圖看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力 5.50Mpa 13.4Mpa ,故正截面混凝土的最大壓 應(yīng)力滿足公橋規(guī)的要求。(2)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋(鋼較線)的最大拉應(yīng) 力應(yīng)滿足：pe p 0.65fck 0.65 1860 1209MPa。程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長度分為 31個點，算得各點預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對稱，僅列出一半的數(shù)值）預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表點號12345678N1最人拉應(yīng)力10

18、03點號910111213141516N1最人拉應(yīng)力10201022102510281031103310351037從表結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1037Mpa 1209Mpa ,故也應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力滿足公橋規(guī)的要求 。（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)公橋規(guī)第款，由作用（或荷載）標準值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合cp 0.6 fck 0.6 26.8 16.08Mpa ;主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5為比值的大小來確定箍筋 的設(shè)置方式：在tp 0.5 ftk 0.5 2.40 1.20Mpa區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在tp 0.5 ftk 0.5 2.40 1.2

19、0Mpa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公式計算結(jié)果設(shè)置。-550 13./ 1J14.90，.204 901R -0.94.41 3205086-071885-0.1810-118程序計算的混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力結(jié)果見圖:圖混凝土的主壓和主拉應(yīng)力圖從圖可以看出：混凝土的最大主壓應(yīng)力：5.50Mpa 16.08Mpa ,故混凝土的最大主壓應(yīng)力滿足公橋規(guī)的耍求；混凝土的最大主拉應(yīng)力：0.94Mpa 1.20Mpa ,故箍筋可僅 按構(gòu)造要求設(shè)置。3.短暫狀況應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土 的法向壓應(yīng)力應(yīng)符合 Cc 0.7 fck 0.7 26.8 0.75 14.

20、07Mpa ；若出現(xiàn)混凝土的法向拉應(yīng) 力，則應(yīng)按公橋規(guī)規(guī)定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見公橋規(guī) 第71頁）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖、所示:1.95.951-4134 52.35 -5.100000023.60774.79巧T0123午 je-cn-3602.3570圖第二施工階段應(yīng)力圖圖第三施工階段應(yīng)力圖2.31252252 -2.193.10-.1.933.32 3.8821521193-01圖第四施工階段應(yīng)力圖從圖可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應(yīng)力:5.10Mpa 14.07Mpa ,沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故施工階段截面邊緣混凝土

21、的法向應(yīng)力滿足公橋規(guī)的要求最大懸臂邊板(懸臂長)計算結(jié)果及結(jié)果分析1.數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果(1)最大懸臂邊板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照通用規(guī)范第款及其條文說 明規(guī)定的公式計算計算跨徑：l 9.40m ;跨中截面的截面慣矩：Ic 0.0283m4；跨中處單位長度質(zhì)量:mc 1825.6kg/m.基頻：f122l2EIcmc c9.42 ,3.25 1010 0.0283 12.618HZ ;1825.6沖擊系數(shù):0.1767lnf10.0157 0.432。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為1.432 。(2) C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支

22、承節(jié)點上，其重量為:m 0.212 0.5 26 2.76kN（3）二期恒載由于中板結(jié)構(gòu)計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計入部 分按二期包載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第 4施工階段一起計入，防撞欄桿應(yīng)考慮其橫向分布。二期包載為:q 0.05 1.875 26 0.08 1.375 24 (0.201 0.035) 2 9 9.33kN /m注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。2 .持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款（規(guī)范強制性條款）：作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計 入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè)

23、 計值。（1）受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力計算結(jié)果（底板計入12根HRB335直徑12mm的鋼筋）見圖：-422-4229,7216(8- )08927118238-101一一261-18 一001161116111616-2圖正截面抗彎承載能力計算結(jié)果2554=4 55 t237一36-949由圖可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計值 1161kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值 738kN,正截面抗彎承載力滿足公橋規(guī)（JTG D62-2004第款白要求。(2)受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見圖:圖各截面剪力值191.9305.77 一359.9依據(jù)公橋規(guī)第款和第款對構(gòu)件的斜

24、截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求 進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設(shè)計值均與最大剪力值比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不 利的截面能夠滿足抗剪要求即可， 顯然，取箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。 其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值：Vcs 1 2 3 0.45 10 3bh0 . (2 0.6P) , fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 0.45 10 3 320 550 .(2 0.6 0.77)50 280 0.006545615.1kN315.9kN注：縱向受拉鋼筋按1212,箍筋按410,間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同

25、的抗剪承載力設(shè)計值已經(jīng)超過作用效應(yīng)最不利截面最大剪力 組合設(shè)計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公橋規(guī)要求 。斜截面截面抗剪尺寸驗算V 0.51 10 3bh。0.00051 v;50 320 550 634.7kN 360.1kN故截面抗剪尺寸滿足公橋規(guī)要求 。3 .持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)公橋規(guī)第款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應(yīng)可不計沖擊系數(shù)。預(yù) 應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為。(1)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗算荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下：st pc 0.7 ftk 0.7 2.40 1

26、.68Mpa ,程序計算結(jié)果見圖：0.2.一一 2J55ri0.55:3z. 41252,28242N.96圖荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力， 故正截面抗裂滿足公橋規(guī) 對A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求 。荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規(guī)第款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長期效應(yīng)組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應(yīng)）下：st pc 0,程序計算結(jié)果見圖：1.9068-1.901.871.25084一0.50一1-1.05-2.2410一 0.6011-0.84-1 872531癡”2.83 .3.51 -2

27、.982,983.60-2:833J514.24-丁24圖荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故 正截面抗裂滿足公橋規(guī)對A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下的要求 。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗算公橋規(guī)第款第2條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：tp 0.5 ftk0.5 2.4 1.20Mpa ,程序計算結(jié)果見圖:圖荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.78Mpa 1.20Mpa ,故正斜截面抗裂滿足公橋規(guī)對 A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求(2)變形計算撓度驗

28、算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計算結(jié)果見圖圖 短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公橋規(guī)第第2條對構(gòu)件剛度的規(guī)定，第條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的 撓度為：0.0019 1.45 0.0028m L/600 0.01667m,故滿 足公橋涵規(guī)對受彎構(gòu)件最 大撓度的要求。預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計算的撓度值見圖。圖短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見圖。圖預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為，C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0062 1.45 0.01

29、102m 0依據(jù)公橋規(guī)第款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為，故預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值0.0050 2 0.01m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于荷 載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，為0.01102 0.01 0.001m,但差值僅為1mm,可認為不設(shè)預(yù)拱度和反預(yù)拱。4.持久狀況應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計算作用（或荷載）取其標準值，汽車荷載 應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土的壓應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足：kc pt 0.5 fck 0.5 26.8 13.4MPa ,混凝土壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖：2.562

30、.1.683.96 -4.582.9985.25一 4：26-3140- -2 992560.65一二-0.35 ;一100-11s805.25口38468可破.03173 964L57圖正截面混凝土的壓應(yīng)力圖從圖看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力 5.25Mpa 13.4Mpa ,故正截面混凝土的最大壓 應(yīng)力滿足公橋規(guī)的要求。（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算依據(jù)公橋規(guī)第款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼較線）的最大拉應(yīng) 力應(yīng)滿足：pe p 0.65fck 0.65 1860 1209MPa 0程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長度分為 31 個點，算得各點預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對稱，僅列出一半的數(shù)值） ：預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表點號12345678N1最人拉應(yīng)力1004點號910111213141516N1最人拉應(yīng)力10221025102810321035103710391041從表結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1041Mpa 1209Mpa ,故預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大校應(yīng)力滿足公橋規(guī)的要求（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)公橋規(guī)第款，由作用（或荷載）標準值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合cp 0.6 fck 0.6 26.8 16.08Mpa ;主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5,比值的大小來確定箍筋 的設(shè)置方式：在tp0.5ftk0.