JX水泥廠窯系統(tǒng)

1、廣西JX水泥公司燒成系統(tǒng)調(diào)試過程存在的問題及處理 丁長軍1 陳猛1 尹日新1 葛健1淮北礦業(yè)相山水泥有限責(zé)任公司（安徽淮北235000）摘要：本文介紹了廣西JX水泥公司2500t/d新型干法窯系統(tǒng)的主機(jī)設(shè)備及這些設(shè)備在試生產(chǎn)前后存在的主要問題,闡明了對這些問題的處理方法。 廣西JX水泥公司投資建設(shè)的2500t/d熟料生產(chǎn)線于2009年開工，2013年3月旋窯點(diǎn)火生產(chǎn)。由于某些原因，該廠在調(diào)試期間一直沒有達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)，遂邀請筆者等一行4人前往進(jìn)行技術(shù)指導(dǎo)，通過各方的努力，使該生產(chǎn)線基本達(dá)標(biāo)達(dá)產(chǎn)?，F(xiàn)將該廠的基本情況介紹如下，并對在試生產(chǎn)前后存在的主要問題及處理方法等方面作一總結(jié)。 一. 2500t/d

2、新型干法窯主要設(shè)備的技術(shù)參數(shù) 廣西JX水泥公司2500t/d生產(chǎn)線，回轉(zhuǎn)窯規(guī)格4 ×60m，采用5級預(yù)熱器，煤磨用風(fēng)采用窯頭取風(fēng)，生料立磨從窯尾取風(fēng)。該生產(chǎn)線主機(jī)設(shè)備如下表表1 主機(jī)設(shè)備技術(shù)參數(shù)設(shè)備名稱型號、規(guī)格、能力風(fēng)掃煤磨規(guī)格：3 ×9m， 功率：630KW 電流：50A,電壓：10kV 能力：1822 t/h(煤粉0.08mm篩余812%，入料粒度25mm，裝載量：43t，磨機(jī)轉(zhuǎn)速18.3r/m，煤磨排風(fēng)機(jī)功率：200 KW，處理風(fēng)量：60000 m3/h，風(fēng)壓7800 Pa回轉(zhuǎn)窯4.0×60m，采用三檔支承，筒體上下運(yùn)動由液壓油缸擋輪控制，窯速0.39-3

3、.89r/min，主電機(jī)功率315Kw。額定電流：765A預(yù)分解設(shè)備預(yù)分解設(shè)備：組合型分解爐帶單系列五級懸浮預(yù)熱器，分解爐5.4×31m；一級旋風(fēng)筒2-4.6m；二級和三級旋風(fēng)筒6.5m；四和五級旋風(fēng)筒6.8m；系統(tǒng)設(shè)計阻力5500Pa。生料立磨型號：LM38.4主電機(jī)功率：2500KW 電流：169A,電壓：10kV磨盤直徑：3800mm 喂料量：220 t/h，；立磨排風(fēng)機(jī)功率：2000 KW，處理風(fēng)量500000 m3/h 風(fēng)壓10000Pa表2 原煤工業(yè)分析水分（%）揮發(fā)分（%）灰分（%）實測發(fā)熱量（kJ/kg）固定碳（%）3.0. 2625.52299046.6二，該廠工藝

4、設(shè)備設(shè)置的總體特點(diǎn)1系統(tǒng)設(shè)備配置與其他同類型生產(chǎn)線相比偏大，表現(xiàn)在以下方面表3 風(fēng)機(jī)參數(shù)對比項 目廣西JX水泥公司2500t/d線某水泥公司2500t/d線名 稱功率（Kw）風(fēng)量（m3/h）風(fēng)壓（Pa）功率（Kw）風(fēng)量（m3/h）風(fēng)壓（Pa）高溫風(fēng)機(jī)1800550000840014004600007500窯尾廢氣排風(fēng)機(jī)71052000035004004800001800窯頭排風(fēng)機(jī)40033000028002504000001450表4 篦冷機(jī)參數(shù)對比項 目JX水泥公司某水泥公司型號LBTF3200TC-1164產(chǎn)量（t/d）25003200 25002800 段數(shù)二段二段篦床面積 （m280.

5、1961.2 沖程（mm）130110次數(shù)（次/min）4.823.81011入料溫度（）13711371出料溫度（）65+環(huán)境溫度65+環(huán)境溫度配用風(fēng)機(jī)總功率（Kw）1160537 配用風(fēng)機(jī)總風(fēng)量（m3/h）298068265500 一段傳動電機(jī)功率（Kw）4537 二段傳動電機(jī)功率（Kw）4537 2.回轉(zhuǎn)窯斜度4.5%，為國內(nèi)外少見，表5 窯的斜度對應(yīng)的填充率窯的斜度（%）2.53.03.54.04.5窯的平均填充率（%）131211109雖然說較大的斜度，窯內(nèi)填充率小，在同樣的窯速下，傳動功率要小，有一定的節(jié)能功能，同時填充率小，物料相對與熱氣流接觸的面積較大。而且物料的流動加快，物料

6、從高處到低處的流動距離增加，這都有利于傳熱過程，物料流動速率增大，物料在到達(dá)燒成帶所需要的時間就相應(yīng)縮短，為物料的急燒急冷創(chuàng)造條件，當(dāng)窯內(nèi)出現(xiàn)大球或者大塊窯皮時，可以加快出窯的速度，有利于減少它們對窯襯及正常窯皮的翻砸。但也要處理好因為斜率大，物料填充率低對物料生成孰料礦物晶格和晶體生長所需要的高溫條件和物料在窯內(nèi)的停留時間的矛盾關(guān)系的影響，因為在一定燒成條件下，需要一定的停留時間，斜率大就必然使物料在窯內(nèi)的停留時間縮短，就為達(dá)到燒成目的，就意味著窯速不能過高，進(jìn)而影響窯內(nèi)傳熱的速率和效率，物料的受熱均勻性也受到影響，有可能會使產(chǎn)量下降,而事于愿為。這種情況原南京院的梁鎰華在新型干法回轉(zhuǎn)窯的設(shè)

7、計與增產(chǎn)節(jié)能一文中有一定的論述，其在現(xiàn)代生產(chǎn)條件下根據(jù)已有的統(tǒng)計資料，指出一般要求物料在窯內(nèi)停留時間應(yīng)滿足19min的最低要求，并給出了不同參數(shù)類型的窯計算物料在窯內(nèi)時間及窯內(nèi)填充率的簡易方法，其中廣西JX水泥公司參數(shù)類型的窯計算如下：表6 JX公司窯計算參數(shù)生產(chǎn)能力(t/d)窯 速 (r/min )物料停留時間（min）物料負(fù)荷率（% ） 窯內(nèi)物料量 （t）單位容積產(chǎn)量/(t·m-3·D-1)25003.022.66.341.74.128003.419.96.241.14.5930003.618.86.341.74.92其中物料在窯內(nèi)停留時間t=67.65/n，物料在窯內(nèi)

8、的填充率=0.180·G/n，從上述計算結(jié)果可以看出，其理論所能達(dá)到的最高產(chǎn)量為3000t/d，所能要求的最高窯速為3.6，超過這個窯速必然要使物料在窯內(nèi)的停留時間少于統(tǒng)計所需要的最低時間19min，而使燒成效果達(dá)不到要求，這也意味著廣西JX水泥公司4.5%斜度的窯，在高產(chǎn)量時不能超過3.6 r/min要求。但也有資料介紹物料在熱工制度穩(wěn)定，料層在窯內(nèi)受熱均勻，物料在燒成帶所需的停留時間較短，一般需要1025min即可，實際上如果適當(dāng)?shù)难娱L高溫帶也相應(yīng)的延長了物料在窯內(nèi)的停留時間，在此基礎(chǔ)上也可適當(dāng)提高窯速，為物料均勻受熱和提產(chǎn)創(chuàng)造了條件，這也意味著4.5%斜度的窯實際能夠達(dá)到的轉(zhuǎn)速

9、可能更高。但不論何種情況存在，4.5%的斜率在實際操作管理中認(rèn)真對待。實際上有資料顯示斜度大窯抵御溫度變化的能力低，容易導(dǎo)致竄料，因而要求燒成制度更加穩(wěn)定；斜度大的窯，窯襯向下的分力大，擋磚圈的承受力大，因而要求擋磚圈的質(zhì)量牢固，又要求磚的砌筑質(zhì)量要高，能形成磚的自身拱力?？梢哉f4.5%斜度的窯，決不是對單單窯速的影響這么簡單，可能對窯的產(chǎn)量、能耗以及安全運(yùn)轉(zhuǎn)有著更直接的影響。 三、調(diào)試前期存在的現(xiàn)狀及問題1. 窯系統(tǒng)因系統(tǒng)工藝設(shè)備原因，如準(zhǔn)備不足，檢查不到位，停機(jī)次數(shù)較多，故障停機(jī)時間較長，調(diào)試過程不順暢。主要有以下幾個方面：1.1生料磨清洗列片式冷卻器密封損壞，造成油箱進(jìn)水，同時冷卻水進(jìn)油

10、 內(nèi)流入循環(huán)水池，影響設(shè)備的安全使用，造成生料磨停機(jī)處理，因無生料造成停窯。1.2某日生料磨停磨調(diào)整系統(tǒng)閥門，旁路全開，入磨熱風(fēng)閥門全關(guān)時，窯系統(tǒng)出現(xiàn)正壓現(xiàn)象，窯被迫止料，檢查發(fā)現(xiàn)旁路閥門連桿銷子脫落，雖然中控顯示全開，但實際沒開，造成系統(tǒng)停機(jī)。1.3投料后，高溫風(fēng)機(jī)慢轉(zhuǎn)電機(jī)未完全脫開，停窯處理，造成停機(jī)。1.4原、燃材料沒有均化系統(tǒng)，生料及煤的成分難以穩(wěn)定。生料系統(tǒng)采用四組份配料，其中粘土水份較大，經(jīng)常堵料，造成生料庫位較低，生料成分波動較大，1.5生料系統(tǒng)石灰石皮帶稱減速機(jī)壞，造成停機(jī)較長，生料庫位較低，窯系統(tǒng)止料2.窯投料量偏低，產(chǎn)量徘徊在150t/h，一直上不去，系統(tǒng)表現(xiàn)在C1出口溫度

11、偏高370左右，窯況波動較大，系統(tǒng)狀況表現(xiàn)不良，二次風(fēng)溫偏低800左右，窯頭火焰黑火頭偏長，由于窯內(nèi)燒成狀況較差，窯電流偏低在300A左右，窯轉(zhuǎn)速一直比較低，結(jié)粒時大時小，窯溫低時窯前飛砂較大，窯溫高時，出窯熟料結(jié)粒較大，系統(tǒng)煅燒極不穩(wěn)定，影響了產(chǎn)量的進(jìn)一步提高，實際喂料量只有130t/h150 t/h，遠(yuǎn)遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計指標(biāo)要求。3. 篦冷機(jī)篦縫經(jīng)常堵，前端固定篦板的兩臺風(fēng)機(jī)出口壓力分別為6.5KPa、3.8 KPa，篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大，篦冷機(jī)前端易堆雪人，特別是掉窯皮時更容易堆雪人，嚴(yán)重時篦床也壓住。篦冷機(jī)不能厚料層操作，提高篦冷機(jī)料層厚度，篦冷機(jī)一、二段電機(jī)電流就會超流報警，有可能是因

12、為一、二段的傳動電機(jī)設(shè)計偏?。?5KW），可以更換兩臺較大的電機(jī)來穩(wěn)定料層厚度。 4.分解爐易塌料，塌料時，分解爐出口負(fù)壓波動大，出口溫度波動也大，分解爐出口負(fù)壓在400Pa左右，一級出口負(fù)壓也較低在-3800Pa左右。很難將物料托起，易塌料。四，原因分析及應(yīng)該采取的措施，1對設(shè)備故障，針對原因進(jìn)行處理，恢復(fù)，并加強(qiáng)對系統(tǒng)設(shè)備的檢查，維護(hù)，做好易損部件的備品管理。一方面提高設(shè)備故障的處置效率;另一方面避免設(shè)備出現(xiàn)管理不到的造成的非正常停機(jī)，減少停機(jī)時間提高設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)率2針對窯產(chǎn)量低，對操作和設(shè)備進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)主要存在以下因素，并依據(jù)實際情況采取對應(yīng)的措施：2.1一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓偏低，在28KPa

13、左右，風(fēng)煤混合差，不容易燃燒，再加入窯二次風(fēng)溫較低，煤粉燃燒慢，黑火頭偏長，火焰不集中，不僅容易出現(xiàn)后結(jié)圈，而且由于窯前溫度低，影響熟料的煅燒，對此我們一方面適當(dāng)控制篦冷機(jī)篦速，提高料層厚度，適當(dāng)降低蓖冷機(jī)用風(fēng)量，進(jìn)一步提高入窯二次風(fēng)溫，另一方面提高一次風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，將一次風(fēng)壓控制30KPa以上，并適當(dāng)增加旋流風(fēng)閥門開度，以提高窯內(nèi)煤粉的燃燒速度，縮短火焰長度，火焰高溫部分集中，火焰燃燒活波有力，煤粉燃燒充分，保證窯內(nèi)合理的溫度分布，滿足窯內(nèi)煅燒的要求。2.2 操作員在調(diào)整時較頻繁，特別是加減頭煤頻繁，加減量比較大，頭煤波動在4.06.0 t/h，造成窯內(nèi)熱工波動較大，結(jié)料不均勻，窯內(nèi)溫度及二次風(fēng)

14、溫很難穩(wěn)定，窯速較低，平均窯速在3.0左右影響了產(chǎn)量的進(jìn)一步提高，對此我們詢問了他們這種操作習(xí)慣依據(jù)是從那來的，操作人員就講了，窯前發(fā)亮就減煤，變暗就加煤。窯速慢是因為窯速提的快容易竄料，不敢提窯速。這種操作習(xí)慣一方面是預(yù)分解窯的特點(diǎn)沒有抓住，對物料物料化學(xué)反應(yīng)的熱能變化不夠清晰，另一方面也受窯的斜率比較大有關(guān)，我們知道預(yù)分解窯將熟料煅燒過程分成三段在不同的熱工設(shè)備中進(jìn)行，物料的預(yù)熱、分解、燒成都有自己的專職設(shè)備，其要求一定的溫度熱工流場，對溫度場的分布特別敏感，而溫度場的分布與燃料燃燒放熱及物料物料化學(xué)反應(yīng)熱能變化有關(guān)，在實際操作中熱能的提供是有窯，爐兩部分燃料燃燒提供，操作上有大窯一根槍，

15、頭尾兩把火的說法。它們?yōu)闇囟葓龅淖兓峁崃χС?，而熱能損耗部分受物料物料化學(xué)變化的特征影響以及其他熱損失的影響。 在窯內(nèi)物料因入窯物料表觀分解率為90%95，分解吸熱反應(yīng)所需的熱量很少，有關(guān)資料表明僅約200100kJ/kg，物料升溫吸熱量約為450500kJ/kg。而熟料礦物形成固相反應(yīng)是以放熱反應(yīng)為主的，假設(shè)熟料礦物組成為w（C2S）=20%，w（C3S）=60%，w（C3A）=8%，w（C4AF）=10%，按此計算，熟料礦物形成過程中的放熱量約為655kJ/kg。因此，窯內(nèi)熟料形成熱基本是一個負(fù)值，因而窯內(nèi)燃料放熱只要維持熟料礦物生成的晶格形成和晶體生長所需的高溫條件就行了。也就是說與

16、受物料變化影響的程度比分解爐的影響要小。因而相對來說窯頭用煤要比分解爐用煤穩(wěn)定的多。在其它工藝條件變化不大的情況下可以說窯頭用煤是幾乎不需要調(diào)整，最明顯的例子比如預(yù)熱器的小幅度塌料，窯內(nèi)窯皮的少量掉落，基本上是不需要調(diào)整頭煤的，只有碰到大幅度塌料和大量掉窯皮時系統(tǒng)熱工制度遭到大幅破壞時才需要調(diào)整頭煤，然而這時候單單調(diào)整頭煤已不能足以調(diào)整系統(tǒng)狀況，必須結(jié)合其他操作手段才能扭轉(zhuǎn)系統(tǒng)不良狀況。所以說那種看到窯內(nèi)顏色的變化來調(diào)整頭煤量的做法其實是認(rèn)為破壞窯的熱工條件，必然引起窯內(nèi)燒成狀況的波動，不是一會窯溫?zé)吡耍菀锥蜒┤?，就是一會窯溫?zé)土?，操作條件變差，易跑生，使實際出窯孰料質(zhì)量波動較大，熱耗增

17、加，窯產(chǎn)能也很難提上去。就如操作員自己說的提高窯速容易跑生，除了因為窯的斜度大有關(guān)，主要與操作員這種調(diào)節(jié)頭煤用量的做法有很大關(guān)系。謝克平老師在水泥新型干法中控室操作手冊上就對幾種調(diào)節(jié)窯頭用煤的不當(dāng)操作作了說明，類似的情況應(yīng)引以為戒。對預(yù)分解窯來說，由于其特有的工藝特征，如吸熱過程大的部分外移到分解爐預(yù)熱器，窯的窯皮相比較較長，以及窯襯及筒體的蓄熱作用。一般情況下窯內(nèi)熱工制度還是比較穩(wěn)定的。因而在窯內(nèi)熱工合理的情況下，窯頭用煤合理，如上所說基本上是不需要調(diào)整窯頭用煤量的，就是所謂的工藝條件波動，比如入窯生料易燒性的變化，分解率的小幅波動，喂料量調(diào)整，窯頭用煤也不需要做大幅的調(diào)整，基本上0.2t/

18、h左右的用煤調(diào)整即可，我們的經(jīng)驗是0.5 t/h已是窯內(nèi)熱工大幅度波動才不得而為之的操作。當(dāng)然遇到開停窯的情況有另當(dāng)別論。實際上窯頭用煤合不合理，決不是某一個參數(shù)變化就一定能判斷出來的，它是窯內(nèi)熱工的綜合表現(xiàn)。比如窯頭窯尾的溫度分布、孰料的顏色、粒度、孰料在窯帶起的高度、火焰的顏色、氣氛、NOX的含量、窯電流、窯皮的完整性、窯皮的厚薄等等因素，一般調(diào)整窯頭用煤的主要根據(jù)是入窯生料的分解率、孰料立升重和f-CaO以及窯頭尾溫度的變化，除了入窯分解率可以直接調(diào)整窯頭用煤外，其它都需要權(quán)衡系統(tǒng)內(nèi)熱工狀態(tài)，來確認(rèn)是否需要需要調(diào)整窯頭用煤量?；谝陨险J(rèn)識，結(jié)合操作現(xiàn)狀我們提出了適當(dāng)增加窯頭用煤，穩(wěn)定窯頭

19、用煤量，保證燒成溫度溫度，將窯電流控制在400A500A，結(jié)合分解爐分解率高達(dá)97%，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整分解爐出口溫度（視分解率而定），將分解率控制在93%左右，確保煅燒穩(wěn)定，提高窯的快轉(zhuǎn)率，為進(jìn)一步提產(chǎn)打好基礎(chǔ)。對于新手操作員來說由于系統(tǒng)狀況不大容易把握，可根據(jù)產(chǎn)量與用煤關(guān)系大概確定用煤量，然后根據(jù)系統(tǒng)狀況進(jìn)行微調(diào)。因為對于預(yù)分解窯來說，不同的窯型煤耗基本就在一定數(shù)值范圍變動，不同廠家控制水平不同，穩(wěn)定情況下變動差別也不是多大，比如1000t/d的窯，其用煤總量標(biāo)準(zhǔn)煤耗煤在125 kg/t-cl左右，2500t/d的窯型能達(dá)到115kg/t-cl附近，而3500t/d及以上窯型可在105kg/t-c

20、l上下，而頭尾煤比例，只是取決于分解爐類型、工藝狀況、L/D比值、窯的轉(zhuǎn)速以及燃料特性不同各個水泥企業(yè)的窯/爐燃料比率略有差別,其比例一般在4：6左右，有資料介紹按頭尾煤比例4：6，熱耗在800kcal/Kg-cl ，料耗為1.55Kg生料/Kg-cl ，爐的過?？諝庀禂?shù)為1.15，出預(yù)熱其飛灰為0.1 Kg/Kg-cl，計算，入爐三次風(fēng)溫度能夠提高在850以上，窯尾廢氣溫度在10001150，喂料量與爐煤的比例可在2223，相應(yīng)的喂料量與窯頭喂煤比例在3334，當(dāng)前有的廠家能夠達(dá)到700 kcal/Kg-cl的熱耗相應(yīng)的這個比例更大，但也可根據(jù)相應(yīng)關(guān)系估計大概量。操作上說的“風(fēng)跟料走，料跟煤

21、走”也就是這個意思，即風(fēng)、煤、料的平衡。因為生料喂料量在一定程度上可以指導(dǎo)窯頭用煤量，從而避免盲目的加減頭煤量。生產(chǎn)廠家可以結(jié)合自己的系統(tǒng)狀況進(jìn)行微調(diào)，當(dāng)然上述調(diào)整要保證計量設(shè)備準(zhǔn)確的情況下進(jìn)行，否則只有結(jié)合系統(tǒng)熱工狀況進(jìn)行調(diào)整。但無論何種種情況，在窯襯熱負(fù)荷允許的情況下，窯筒體溫度分布合理，可以適當(dāng)提高窯內(nèi)熱負(fù)荷，以提高窯的適用能力，有助于熱工制度的穩(wěn)定，有助于高產(chǎn)高質(zhì)。2.3生料采用四組份配料，其中粘土分為高，低硅粘土，粘土水份較大，經(jīng)常堵料，處理困難較大，造成磨機(jī)空轉(zhuǎn)時間較長，磨制出來的生料遠(yuǎn)遠(yuǎn)少于窯用生料要求，生料成分波動較大，也使得窯實際總是等料煅燒，再者由于生料庫位較底，均化庫底下

22、料不穩(wěn)，中心倉料位控制不穩(wěn)定，造成喂料量波動較大，波動在20T左右，尾煤稱跟蹤較慢，導(dǎo)致分解爐溫度波動較大，系統(tǒng)難以穩(wěn)定，也客觀上導(dǎo)致窯投料量偏低的一個原因。對此我們一方面建議廠方新建一堆棚，儲存一定量的粘土，進(jìn)行自然干燥，減少入磨粘土水份，另一方面根據(jù)設(shè)備特點(diǎn)，建議對密封閥進(jìn)行技改，改為單重錘閥，減少堵塞的幾率，及堵塞處理的難度。保證生料粉磨工序的順利進(jìn)行，滿足窯用生料的要求。再次在操作上也提醒操作員總結(jié)來料變化與尾煤用煤變化的規(guī)律，提高操作跟蹤的及時性，避免尾溫的大幅度波動。3篦冷機(jī)問題分析，在停窯時我們對篦冷機(jī)進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)前端5排固定篦床篦縫堵的確實較為厲害；同時目測了固定篦板的安裝

23、傾斜角度，發(fā)現(xiàn)其安裝角度較大；在對篦冷機(jī)設(shè)備排查中我們也發(fā)現(xiàn)一段固定篦板冷兩臺冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個風(fēng)管吹向固定梁，其技改的原因在與為改造之前兩臺風(fēng)機(jī)電流較高。結(jié)合窯內(nèi)煅燒狀況，我們認(rèn)為對于篦冷機(jī)篦縫堵塞，及篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大根本原因在于有細(xì)顆粒，出口風(fēng)壓低。技改之后通過前端5排固定篦板的通風(fēng)量減少，風(fēng)壓降低，在工作時兩臺風(fēng)機(jī)風(fēng)壓最高的一臺也只有6.8KPa，從而給小顆粒堵塞創(chuàng)造了條件，另一方面，由于篦冷機(jī)設(shè)計偏大，固定篦板安裝角度偏大，篦床較寬，在產(chǎn)量低時出窯熟料難以均勻分布在篦板上，造成篦板用風(fēng)短路，特別是熟料結(jié)料不均勻時，大小顆粒的分散，較細(xì)的顆粒有于其通風(fēng)阻力較大，通過其下篦縫的風(fēng)

24、量大幅降低，其通風(fēng)產(chǎn)生的壓力無法將顆粒物料從篦縫中吹走，從而造成了篦縫堵塞。物料分布的不均為，堵塞部位堵塞量的多少，也造成了固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口篦下風(fēng)壓的不一至。 對此現(xiàn)象除了在停窯時進(jìn)行篦縫清理外，我們也建議一面要調(diào)整生產(chǎn)參數(shù)，盡量將窯產(chǎn)量提上來，以克服物料難以均勻分布的影響；另一方面要對固定篦板風(fēng)機(jī)重新進(jìn)行改造，拆除吹響固定梁的兩分支管道，我們認(rèn)為風(fēng)機(jī)電流高是因為窯產(chǎn)量低，篦上料層薄，再者因為物料分布不均，造成風(fēng)機(jī)實際處理風(fēng)量過大，為避免電流過高，可以適當(dāng)降低頻率，根據(jù)產(chǎn)量調(diào)整，避免引風(fēng)管放風(fēng)的粗放管理方式，這樣即可以省電，又保證熟料冷急冷，還不易堆雪人，保證用風(fēng)合理。對于篦冷機(jī)堆雪人，我

25、們認(rèn)為除了因篦縫堵塞，固定篦板設(shè)計安裝不合理，料層分布不均勻造成通風(fēng)短路，局部風(fēng)壓不足以及一段固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個風(fēng)管吹固定梁，造成分壓不足，風(fēng)量不足，造成冷不下來，吹不走，料層薄窯皮落下很難走動外，還與操作上不當(dāng)操作有不可分割的原因，如窯頭噴用煤量大時，出窯熟料溫度高呈軟化黏結(jié)狀態(tài)，在窯頭用煤量少時飛砂現(xiàn)象嚴(yán)重，物料結(jié)粒細(xì)小，篦冷機(jī)篦下氣體壓力升高，造成通風(fēng)量減少，以及窯況轉(zhuǎn)換時形成的粘散料，這些都容易造成篦冷機(jī)堆雪人，特別是這種操作上導(dǎo)致的熱工制度不穩(wěn)定，窯皮頻繁脫落，掉窯皮時盲板阻力增大，風(fēng)容易短路，窯皮很難走動，造成堆雪人。對于以上情況除了要合理篦下布風(fēng)，滿足風(fēng)量風(fēng)壓要求，還要

26、如上文所述，穩(wěn)定窯頭用煤，操作上勤觀察，多思考，提高預(yù)見性，如本文提到的生料入窯變化量，對分解爐溫度的影響，會影響到出窯熟料的溫度及結(jié)粒大小，進(jìn)而影響篦冷機(jī)的工況，要適時小調(diào)整，避免大波動，穩(wěn)定窯的熱工制度，保證窯的安全運(yùn)轉(zhuǎn)。4對分解爐易塌料問題分析，4.1 該分解爐從四級來料分兩路進(jìn)入分解爐，一路（35%）進(jìn)入分解爐下部旋流室，另一路從分解爐的上縮口上部進(jìn)入，煤粉也分兩路入爐，一路從三次風(fēng)進(jìn)入旋流室的接口部分喂入(在下料點(diǎn)的前面)，另一路從爐的對面喂入，其比例各占50%。三次風(fēng)切向進(jìn)入分解旋流室。在實際生產(chǎn)中由于投料量偏低，窯尾拉風(fēng)不是太大，分解爐出口負(fù)壓在-400Pa左右，一級出口負(fù)壓也較

27、低在3800Pa左右。經(jīng)分析認(rèn)為：一方面投料量低氣料相對較大，低投料量的拉風(fēng)風(fēng)量在系統(tǒng)管道通風(fēng)斷面所能達(dá)到的風(fēng)速相比較低，由于風(fēng)速較弱很難將物料托起，易塌料。對此我們采取一定的措施，盡快將產(chǎn)量提上來，以保證系統(tǒng)的通風(fēng)要求。4.2 檢查預(yù)熱器各撒料箱，各級撒料箱基本正常，分解爐下部撒料箱偏小，且離旋流室頂部較近，物料分散效果不好，容易造成分解爐塌料，且換熱效率偏低。因而我們建議在可能的情況下對分解爐撒料箱進(jìn)行調(diào)整更換，以提高物料分散的能力。減少系統(tǒng)塌料。5窯內(nèi)窯襯問題分析，因投料時窯內(nèi)溫度較低，煙室溫度只有800，分解爐出口也只有700左右，物料預(yù)燒差，導(dǎo)致掛的窯皮疏松，不牢固，容易脫落。為保8

28、.5m處耐火磚，故將旋流風(fēng)端面調(diào)至與煤管端部平齊。并根據(jù)燒成情況和火焰形狀，重新定位噴煤管，根據(jù)煤粉燃燒的狀況，合理調(diào)整噴煤管軸流風(fēng)和旋流風(fēng)閥門開度，調(diào)整好噴煤管的內(nèi)外風(fēng)量和風(fēng)壓。保證形成良好的火焰形狀，避免火焰掃窯皮，并確窯前形成穩(wěn)定的熱工流場，滿足窯內(nèi)煅燒的要求。也就是說即不能形成低溫長焰火焰，導(dǎo)致窯內(nèi)燒成溫度不足，也不能使火焰過短甚至火焰變形，而沖刷窯皮；不能使煤管過低造成火焰卷入料中，影響孰料煅燒質(zhì)量，也不能使煤管過高，而造成窯皮損傷，窯皮變薄?？傊且骖櫢G內(nèi)孰料煅燒和窯皮情況進(jìn)行噴煤管的調(diào)整。6.窯內(nèi)蘋繁結(jié)圈分析，6.1窯頭燃燒器一次風(fēng)速偏低，一次風(fēng)壓只有28KPa，與同類型相比風(fēng)壓偏低，導(dǎo)致噴煤嘴出口風(fēng)速偏低，火力強(qiáng)度不足，風(fēng)煤混合不好?；鹧婧诨痤^較長，煤粉燃燒慢，在加上煤管定位在窯內(nèi)太多，導(dǎo)致火焰在窯內(nèi)拉長，物料預(yù)燒性較好，比較容易提前出現(xiàn)液相，再者煤粉燃燒效果差，窯內(nèi)容易出現(xiàn)還原氣氛和煤灰不均勻沉降而長厚窯皮。6.2粘土配料時，因粘土濕而影響正常下料。導(dǎo)致入磨物料配比和實際設(shè)定值不一致，造成堵塞前后出磨生料波動較大