2010版pkpm中Satwe參數(shù)設置資料

1、SATWE:計參數(shù)的合理設計參數(shù)的合理選取1、抗震等級的確定：鋼筋混凝土房屋應根據(jù)烈度、結構 類型和房屋高度的不同分別按 抗規(guī)6.1.2條或高規(guī)4.8 條確定本工程的抗震等級。但需注意以下幾點：(1)上述抗震等級是“丙”類建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”類建筑則需按規(guī)范要求對抗震等級進行調(diào)整。(2)接近或等于分界高度時，應結合房屋不規(guī)則程度及 場地、地基條件慎重確定抗震等級。(3)當轉換層=3及以上時，其框支柱、剪力墻底部加 強部的抗震墻等級宜按抗規(guī)6.1.2條或高規(guī)4.8條查 的抗震等級提高一級采用，已為特一級時可不調(diào)整。(4)短肢剪力墻結構的抗震等級也應按抗規(guī)6.1.2條或高規(guī)4.8條查

2、的抗震等級提高一級采用但注意對 多層短肢剪力墻結構可不提高。(5)注意：鋼結構、砌體結構沒有抗震等級。計算時可選“5”，不考慮抗震構造措施。2、振型組合數(shù)的選?。涸谟嬎愕卣鹆r，振型個數(shù)的選 取應是振型參與質(zhì)量要達到總質(zhì)量 90%U上所需要振型數(shù)。但 要注意以下幾點：(1)振型個數(shù)不能超過結構固有的振型總數(shù)，因一個樓 層最多只有三個有效動力自由度，所以一個樓層也就最多可選 3個振型。如果所選振型個數(shù)多于結構固有的振型總數(shù)，則會 造成地震力計算異常。(2)對于進行耦聯(lián)計算的結構，所選振型數(shù)應大于9個， 多塔結構應更多些，但要注意應是 3的倍數(shù)。(3)對于一個結構所選振型的多少，還必需滿足有效質(zhì)

3、量系列化大于90%在WDISP.OUT：件里查看。3、主振型的判斷；(1)對于剛度均勻的結構，在考慮扭轉耦聯(lián)計算時，一 般來說前兩個或前幾個振型為其主振型。(2)對于剛度不均勻的復雜結構，上述規(guī)律不一定存在， 此時應注意查看SATWEt本文件“周期、振型、地震 力” WZQ.OU程序輸出結果中，給出了輸出各振型的基底剪力 總值，據(jù)此信息可以判斷出那個振型是 X向或丫向的主振型， 同時可以了解沒個振型對基底剪力的貢獻大小。4、地震力、風力的作用方向：結構的參考坐標系建立以 后，所求的地震力、風力總是沿著坐標系的方向作用。 但設計 者注意以下幾種情況：(1)設計應注意查看SATWE：本文件“周期、

4、振型、地 震力” WZQ.OUlt出結果中給出了地震作用的最大方向是否 與設計假定一致，對于大于15度時，應將此方向輸入重新計 算。(2)對于有有斜交抗側力構件的結構，當大于等于 15 度時，應分別計算各抗力構件方向的水平地震力。 此處所指交 角是指與設計輸入時，所選擇坐標系間的夾角。 2(3)對于主體結構中存在有斜向放置的梁、柱時，也要 分別計算各抗力構件方向的水平地震力。5 、周期折減系數(shù)：高規(guī)4.3.17條規(guī)定：當非承重墻 體為填充磚墻時，高層建筑結構的計算自振周期折減系數(shù)， 可 按下列規(guī)定取值。(1)框架結構0.60.7;框架一剪力墻結構 0.70.8; 剪力墻結構 0.91.0;短肢

5、剪力墻結構0.80.9.(2)請大家注意：周期折減是強制性條文，但減多少則 不是強制性條文，這就要求在折減時慎重考慮，既不能太多， 也不能太少，因為折減不僅影響結構內(nèi)力，同時還影響結構的 位移。6、活荷載質(zhì)量調(diào)整系數(shù)：該參數(shù)即為荷載組合系數(shù)?？?按抗規(guī)5.1.3條取值。注意該調(diào)整系數(shù)只改變樓層質(zhì)量， 不改變荷載總值，即對豎向荷載作用下的內(nèi)力計算無影響，7 、關于柱長計算系數(shù)混規(guī)7.3.11條規(guī)定了三種情況 下柱計算長度的選取，設計者應根據(jù)實際情況區(qū)別對待。程序默認是7.3.11-2情況。8 、關于阻尼比：不同的結構有不同的阻尼比，設計者應 區(qū)別對待：鋼筋混凝土結構：0.05小于12層鋼結構：0

6、.03 大于12層鋼結構：0.035鋼結構：0.05第一節(jié)結構模型輸入及參數(shù)設置1、總信息：1.1水平力與整體坐標系夾角：0根據(jù)抗規(guī)(GB50011-2001) 5.1.1條規(guī)定，“一般情況下，應允許 在建筑結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用并進行抗震驗算， 各方向的水平地震作用應由該方向的抗側力構件承擔；有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用”。當計算地震夾角大于15度時，給出水平力與整體坐標系的夾角(逆 時針為正)，程序改變整體坐標系，但不增加工況數(shù)。同時，該參數(shù)不僅 對地震作用起作用，對風荷載同樣起作用。通常情況下，當Satwe文本信

7、息“周期、振型、地震力”中地震作用 最大方向與設計假定大于 15度(包括 X、Y兩個方向)時，應將此方向重 新輸入到該參數(shù)進行計算。注意事項：(1)為避免填入該角度后圖形旋轉帶來的不便，也可以將最不利地震作用方向在 多方向水平地震參數(shù)中輸入。(2)本參數(shù)不是規(guī)范要求的，供設計人員選用。(3)本參數(shù)也可以考慮最大風力作用的方向，但需要用戶自行設定多個角度進行計算，比 較多次計算結構取最不利值。1.2 混凝土容重：26本參數(shù)用于程序近似考慮其沒有自動計算的結構面層重量。同時由于程序未自動扣除梁板重疊區(qū)域的結構荷載，因而該參數(shù)主要近似計算豎向構件的面層重量。通常對于框架結構取 26;框架-剪力墻結構

8、取 27;剪力墻結構，取28。注意事項：如果結構分析是不想考慮混凝土構件 自重荷載，可以填0。1.3 鋼容重：78一般情況下取78,當考慮飾面設計時可以適當增加。1. 4裙房層數(shù)：按實際填入1 .混凝土高規(guī)(JGJ3-2002)第4.8.6條規(guī)定：與主樓連為整體的裙 樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下 各一層應適當加強抗震措施。2 .同時抗規(guī)(GB50011-2001) 6.1.10條條文說明要求：帶有大底盤的 高層抗震墻(筒體)結構，抗震墻的底部加強部位可取地下室頂板 以上H/8,向下延伸一層，大底盤頂板以上至少包括一層。裙房與 主樓相連時，加強部位也宜高出裙房一層。

9、3 .本參數(shù)必須按實際填入，使程序根據(jù)規(guī)范自動調(diào)整抗震等級，裙房 層數(shù)包括地下室層數(shù)。4 .5轉換層所在層號：按實際填入該參數(shù)為程序決定底部加強部位及轉換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調(diào)整提供信息。輸入轉換層號后，程序可以自動判讀框支柱、框支梁及落 地剪力墻的抗震等級和相應的內(nèi)力調(diào)整。同時當轉換層號大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級。自動實現(xiàn) 0.2Q0或0.3Q0的調(diào)整。本參數(shù)必須 按實際填入，轉換層層號包括地下室層數(shù)。指定轉換層層 號后，框支梁、柱及轉換層的彈性樓板還應在特殊構件定義中指定。5 .6嵌固端所在層號嵌固端確定： 判斷地下一層側向剛度是否大于地上一層側向剛度

10、2倍（一般建筑短向墻長增加有限，較難滿足）； 當滿足頂板嵌固要求，可指定地下室頂板為嵌固端，此時軟 件按規(guī)范要求對該層柱、梁內(nèi)力放大，嵌固端以下柱配筋直接按一層 柱縱向鋼筋計算值的1.1倍配置； 滿足地下室頂板嵌固要求時，可不將地庫建入模型，此時一 層與二層的側向剛度比不宜小于1.5 ; 當不滿足地下室頂板嵌固時，可指定地下室底板或地下一層、 二層為嵌固端，此時軟件對指定嵌固端及地下室頂板均按嵌固端的要 求包絡設計；建議：實際工程中均如實輸入地下室層數(shù)，嵌固均選為底板（輸入 1）,此時計算結果偏安全，同時設計時構造上仍將地下室頂板（板厚， 配筋，混凝土標號）滿足嵌固要求；1. 7地下室層數(shù)：按

11、實際填入程序據(jù)此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調(diào)整，內(nèi)力組合計算時，其 控制高度扣除了地下室部分；對I、II、III、即抗震結構的底層內(nèi)力調(diào)整 系數(shù)乘在地下室的上一層；剪力墻的底部加強部位扣除了地下室部分。程序據(jù)該參數(shù)扣除地下室的風荷載，并對地下室的外圍墻體進行土、 水壓力作用的組合，有人防荷載時考慮水平人防荷載。本參數(shù)必須按實際填入，當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。1. 8墻元細分最大控制長度：2.0 ;該參數(shù)用于墻元細分形成一系列小殼元時，為確保設計精度而給定的克元邊長限值。該限值對精度有影響但不敏感。對于尺寸較大的剪力墻， 可取2.0 ,對于框支結構和其他的復雜結構、短肢剪力

12、墻等，可取 1.01.5。這是剪力墻計算“精度和速度”取舍的一個選擇。 選擇“內(nèi)部節(jié)點”，那么剪力墻側邊的節(jié)點將作為內(nèi)部節(jié)點而凝聚掉，但這樣速度快，精度稍有降低；作為“外部節(jié)點”，那么剪力墻側邊的節(jié)點也將作為由口節(jié)點，這樣墻元的變形協(xié)調(diào)性好，計算準確，但速度慢。所以程序建議規(guī)則的結構可以選擇“內(nèi)部節(jié)點”，復雜的結構還是選擇“外部節(jié)點”進行計算。1. 9強制剛性樓板假定：按照需要勾選計算樓層位移比，結構層間位移比和周期比時應勾選；計算結構內(nèi)力與配筋計算時不應勾選。注意事項：對于復雜結構，如不規(guī)則坡屋頂、體育館看臺、工業(yè)廠房，或者柱、墻不在同一 標高，或者沒有樓板，樓層開大洞等情況，如果采用強制剛

13、性樓板假定，結構分析會嚴重失 真。對這類結構可以查看位移的 ,或觀察結構的動態(tài)變形圖，考察結構的扭轉效 應。(2)對于錯層或帶夾層的結構，總是伴有大量的越層柱，如采用強制剛性樓板假定，所有 越層柱將受到樓層約束，造成計算結構失真。1.10強制剛性樓板假定時保留彈性板面外剛度：PKPM2010雖制地下室樓面板(包括自定義的彈性板) 為剛性樓板，即只考慮平面內(nèi)剛度，不考慮平面外剛度，因此在計算地下室墻柱內(nèi)力時 （板 柱結構）必須勾選此項；注意：彈性板6一般用于板柱結構，對普通梁板結構會造成梁上漏載1. 11墻元側向節(jié)點：內(nèi)部墻元剛度矩陣凝聚計算的控制參數(shù)。對于多層結構或者復雜高層建筑 需提高計算精

14、度時，選擇出口節(jié)點；對于一般高層建筑，可選擇內(nèi)部節(jié)點。選擇出口節(jié)點，只把因墻元細分而在其內(nèi)部形成的節(jié)點凝聚掉，四邊 上的節(jié)點均作為出口節(jié)點，墻元的變形協(xié)調(diào)性較好，但計算量大；選擇內(nèi) 部節(jié)點，墻元僅保留上下兩邊的節(jié)點作為出口節(jié)點，墻元的其它節(jié)點作為 內(nèi)部節(jié)點被凝聚掉，故墻元兩側的變形不協(xié)調(diào)，精度稍差，但效率高。1.12 結構材料信息：鋼筋混凝土結構根據(jù)該參數(shù)確定地震作用和風荷載計算所遵照的規(guī)范。不同結構的地震影響系數(shù)取值不同，不同結構體系的風振系數(shù)不同，結構基本周期也不 同，影響風荷計算。結構材料信息分應按實填寫。其中底框結構按砌體結構填寫。1.13 結構體系：按照實際結構體系填寫規(guī)范規(guī)定不同體

15、系的結構內(nèi)力調(diào)整及配筋要求不同，程序根據(jù)該參數(shù)對應規(guī)范中相應的調(diào)整系數(shù)。當結構體系定義為短肢剪力墻時，對墻肢高 度和厚度之比小于8的短肢剪力墻，程序?qū)ζ淇拐鸬燃壸詣犹岣咭患?。（?肢剪力墻見高規(guī)7.1.2）結構體系應在給出的多種體系中選最接近實際的一種按實填寫。1.14 荷載計算信息：模擬施工加載 3程序給出4種模擬施工加載方式，通常情況下應選擇模擬施工加載 3。一次性加載：整體剛度一次加載，適用于多層結構、有上傳荷載的情況；模擬施工加載1:整體剛度分次加載，可提高計算效率，但與實際不 相符；模擬施工加載2:整體剛度分次加載，但分析時將豎向構件的剛度放大10倍，是一種近似方法，改善模擬施工加載

16、1的不合理處，是結構傳給基礎的荷載比較合理；模擬施工加載3:分層剛度分次加載，比較接近實際情況。操作要點：不計算包活荷載：僅用于研究分析。一次性加載：主要用于多層結構、鋼結構和有上傳荷載（例如吊柱）的結構。模擬施工加載1：適用于多高層結構。模擬施工加載2:僅可用于框筒結構向基礎軟件傳遞荷載（不要傳遞剛度）模擬施工加載3:適用于多高層無吊車結構，更復合工程實際情況，推薦使用。1.15 風荷載計算信息：計算風荷載除完全的地下結構，均應計算風荷載；若建筑立面復雜，風荷載計算應選計算水平荷載及特殊風荷載 。1.16 地震作用計算信息：計算水平地震作用一般應計算水平地震作用規(guī)范規(guī)定：抗震規(guī)范3.1.2條

17、規(guī)定，”抗震設防烈度為6度時，除本規(guī)范有具體規(guī)定外，對乙丙 丁類建筑可不進行地震作用計算。”抗震規(guī)范5.1.6條規(guī)定，”6度時的建筑（不規(guī)則建筑及建造于IV類場地上較高的高 層建筑除外），以及生土房屋和木結構房屋等，應允許不進行截面抗震驗算，但應符合有 關的抗震措施要求?！?“6度時不規(guī)則建筑及建造于IV類場地上較高的高層建筑，7度和7度以上的建筑結構（生土房屋和木結構房屋等除外），應進行多遇地震作用下的截面抗震 驗算。”抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，“8、9度時的大跨度和長懸臂結構及 9度時的高層建筑，應 計算豎向地震作用。”高規(guī)4.3.2條規(guī)定，“8度、9度抗震設計時，高層建筑中的大跨度和長懸

18、臂結構應考慮豎向地震作用；” “9度抗震設計時應計算豎向地震作用?！备咭?guī)10.2.6條規(guī)定，“8度抗震設計時轉換構件尚應考慮豎向地震的影響?！备咭?guī)10.5.2條規(guī)定，“8度抗震設計時，連體結構的連接體應考慮豎向地震的影響程序?qū)崿F(xiàn)：這是地震作用控制采納數(shù)，程序設有三個選項，其含義如下：不計算地震作用：即不計算地震作用。計算水平地震作用：計算X、Y兩個方向的地震作用計算水平和豎向地震作用：計算 X、Y和Z三個方向的地震作用。注意事項：8 (9)度地區(qū)大跨度結構一般指看度不小于24m (18m),長懸臂構件指懸臂板不小于2 (1.5) m懸臂梁不小于6 (4.5) mt1.17 結構所在地區(qū)：全國。

19、目前山東省沒有地方規(guī)定，按國家規(guī)范執(zhí)行。廣東、上海等地區(qū)的工 程按要求選擇。1.18 “規(guī)定水平力”的確定方式樓層剪力差方法(規(guī)范方法)2、風荷載信息：如果“總信息”頁中選擇了 “不計算風荷載”，可以不設置本頁參數(shù)2.1 地面粗糙度類別：根據(jù)具體情況選擇荷載規(guī)范(GB5009-2001)、高規(guī)(JGJ3-2002) 3.2.3 條規(guī)定：A類:近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)；C類:指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。按實際選擇，應注意靠近海邊的建筑。2.2 修正后的基本風壓：按荷載規(guī)范荷載規(guī)范(GB500

20、9-2001) 7.1.2條規(guī)定：一般按照 50年一遇的風壓10采用，但不得低于0.3KN/m2。對于高層建筑、高聳結構及對風荷載敏感的 結構，基本風壓應適當提高。對于門式剛架，規(guī)程(CECS102:2002規(guī)定基本風壓按荷載規(guī)范的規(guī)定值乘以1.05。高規(guī)(JGJ3-2002) 3.2.2條條文說明，房屋高度大于 60m時，按照100年一遇風壓值采用；風荷載作用面的寬度，程序按計算簡圖的外邊線的投影距離計算，因此當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設置多塔樓時，會造成風載過大，或漏掉塔樓的風荷載。因此一定要進行多塔樓定義，否則風荷載會出現(xiàn)錯誤。另外，頂層女 兒墻高度大于1米時應修正頂層風載，在程序給出

21、的風荷上加上女兒墻風荷。這里風荷載的計算是一種簡化輸入，假定迎風面、背風面受荷面積相同，每層風荷載作用于各剛性塊的形心上，樓層所有節(jié)點平均分配風荷載，忽略了 側向風影響，也不能計算屋頂?shù)娘L吸力和風壓力。所以，對于平面、立面不規(guī)則的結構(如空曠結構、大懸挑結構、體育場館、較大面積的錯層結構、需要 計算屋面風荷載的結構等)，應考慮特殊風荷載的輸入，目的是更真實的反應結構受力的情況。注意事項：當沒有100年一遇的風壓資料時，可近似將 50年一遇的基本風壓乘以1.1增大 系數(shù)。2.3 結構基本周期：分兩次計算 ？?？目的是計算風荷載的風振系數(shù)。荷載規(guī)范(GB5009-2001) 7.4.1條：對于高度

22、大于30m且高寬比大于1.5的房屋和基本周期大于 0.25s的各種 高聳結構及大跨度屋蓋結構，均應考慮風壓脈動對結構順風向的風振的影響。高規(guī)(JGJ3-2002) 3.2.6條給出近似值：11 規(guī)則框架 T=(0.08-0.10)N ;框剪結構、框筒結構 T= (0.06-0.08 ) N;剪力墻、筒中筒結構 T=(0.05-0.06)N 。N為房屋層數(shù)。另外荷載規(guī)范7.4.1條，附錄E也給出近似計算方法， 程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的。首先按默認值試算，然后將試算的結構基本周期結果填入，作為本結 構的基本周期，并與近似計算值相比較。2.4 風荷載作用下結構的阻尼比：5%2.5

23、 承載力設計時風荷載效應放大系數(shù)：建議高層建筑填寫 1.1 (根據(jù)高規(guī)4.2.2條規(guī)定，對于風荷載比 較敏感的高層建筑，承載力設計時應按基本風壓的1.1倍采用)；2.6 用于舒適度驗算的風壓：?根據(jù)高規(guī)3.7.6條，在高層混凝土建筑大于 150m時按10年一遇(無錫:0.30)；2.7 考慮風振影響：大于30m且高寬比大于1.5的房屋和基本自震周期 T1大于0.25s的 高聳結構以及大跨度屋蓋結構，均須勾選此項(荷載規(guī)范7.4.1 );2.8 體型分段數(shù)：1一般情況下分段數(shù)為1。高層立面復雜時，可考慮體型系數(shù)分段。程序自動扣除地下室高度，不必將地下室單獨分段。122.8 體型分段最高層號：結構

24、最高層號當體型分段數(shù)為1時，即結構最高層號。其它情況按分段的最高層號 填入。2.9 體型系數(shù)：按荷載規(guī)范 7.3節(jié)和高規(guī)3.2.5條高規(guī)（JGJ3-2002） 3.2.5 條：1）圓形和橢圓形平面，Us=0.8;2）正多邊形及三角形平面，Us=0.8+1.2/（n 的平方根），其中n為正多邊形邊數(shù)；3）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3;4）下列建筑的風荷載體形系數(shù) Us=1.4;i : V形、Y形、弧形、雙十雙形、井字形平面；ii : L形和槽形平面；iii : 高寬比 H/Bmax大于 4、 長寬比 L/Bmax不大于 1.5 的矩形、鼓形 平面。5）須更細致進行風荷載計算的場合，按附錄A

25、采用。荷載規(guī)范（GB5009-2001） 7.3.2 條和高規(guī)（JGJ3-2002） 3.2.7 條： 多棟高層建筑間距較近時，宜考慮風力相互干擾的群體效應。根據(jù)國內(nèi)學 者的研究，當相鄰建筑物的間距小于 3.5倍的迎風面寬度且兩建筑物中心 線的連線與風向成45度角時，群樓效應明顯，其增大系數(shù)一般為1.25-1.5 ,最大到 1.8。目前多棟高層建筑間距較近時，如多塔結構，可取群樓效應增大系數(shù)1.25執(zhí)行。2.10設縫多塔被風面體型系數(shù):0.513應用于設縫多塔結構。由于遮擋造成的風荷載折減值通過該系數(shù)來指 定。當縫很小時，可取 0.5 。3、地震信息：3.1 規(guī)則性信息：不規(guī)則抗規(guī)（GB500

26、11-2001） 3.4.2條規(guī)定了不規(guī)則的類型：平面不規(guī)則的類型：扭轉不規(guī)則（位移比超標）、凹凸不規(guī)則（結構平面凹進大于30%、樓板局部不連續(xù)（樓板的尺寸和平面剛度急劇變化）豎向不規(guī)則的類型：側向剛度不規(guī)則（剛度比超標、立面收進超過 25%、豎向抗側力構件不連續(xù)（帶轉換層結構）、樓層承載力突變（層間 受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%。目前該參數(shù)對結構計算不起作用。3.2 設計地震分組、設防烈度、場地類別：按實填寫由設計地震分組和場地類別確定場地特征周期，由設防烈度、特征周期、結構自振周期及阻尼比確定結構的水平地震影響系數(shù)，從而進行地震 作用計算。應注意場地類別自地質(zhì)勘查報告中查得后應按照抗

27、規(guī) （GB50011-2001） 4.1.6 條復核。3.3 框架抗震等級、剪力墻抗震等級、鋼框架抗震等級：按規(guī)范要求填寫按照抗規(guī)（GB50011-2001） 6.1.2 條或高規(guī)（JGJ3-2002） 4.8的規(guī)定 采用?？拐鸬燃壌_定應注意如下幾點：1）框架-剪力墻結構，當框架承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾14 覆力矩的50%寸，框架部分的抗震等級按框架結構確定；2）裙房與主樓相連，除應按裙房本身確定外，不應低于主樓的抗震 等級（主樓為帶轉換層高層結構時，裙房的抗震等級按主樓的高度，框架 -剪力墻結構的剪力墻查表）。3）當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y構的嵌固部位時，地下一層的抗震等級 應與上部結

28、構相同，地下一層以下可根據(jù)情況采用三級或四級。4）無上部結構的地下室或地下室中無上部結構的部分，可根據(jù)情況 采用三級或四級。5）乙類建筑時，應按照提高一度的設防烈度查表確定抗震等級。6）高規(guī)（JGJ3-2002） 10.6.2條及其條文說明：抗震設計時，轉換層 不宜設置在底盤屋面的上層塔樓內(nèi)，否則，應采取增大構件內(nèi)力，提高抗 震等級等有效的抗震措施。對于復雜高層建筑，因可能帶來結構不同部位的抗震等級不同。如帶 轉換層的高層建筑，底部加強部位和非底層加強部位以及地下二層以下抗 震等級不一致，程序給出兩種指定方式。但無論采用何種方式，程序以手工修改的抗震等級為最優(yōu)級別進行計 算。第一種方式：在該兩

29、項填入底部加強部位剪力墻和框架的抗震等級， 然后在特殊構件補充定義中，人工調(diào)整非加強部位（包括地下二層及以下 樓層）的抗震等級。此時應注意，填入的抗震等級為按照高規(guī) （JGJ3-2002） 表4.8.2、4.8.3查出的抗震等級，對于轉換層在 3層及以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位抗震等級的提高有程序自動完成，不必再人工干 預底部加強部位的柱、墻抗震等級。15第二種方式：在該兩項填入非底部加強部位剪力墻和框架的抗震等級，然后在特殊構件補充定義中，人工調(diào)整加強部位和地下二層及以下樓 層的抗震等級，這時注意底部加強部位人工調(diào)整的框支梁、柱及剪力墻的 抗震等級應為提高以后的最終等級。另外，對于轉

30、換層在3層及以上時底部加強部位的剪力墻的抗震等級， 無論程序自動調(diào)整還是人工調(diào)整，抗震等級提高均指落地剪力墻，非落地 剪力墻不必提高，參見高規(guī)（JGJ3-2002） 10.2.5條條文說明。短肢剪力墻結構輸入剪力墻抗震等級時，應按照剪力墻結構查表給出，程序自動提高一級計算。3.4 抗震構造措施的抗震等級該項主要針對抗震措施的抗震等級與抗震構造措施的抗震等級不一致時設定?？拐鸫胧┘醋⒁馐马椀牡谝粭l，由抗震設防標準確定；抗震構造措施需根據(jù)特殊情況（抗規(guī)3.3.2、3.3.3 ）進行調(diào)整，否則應選擇 不改變；3.5 中震（大震）不屈服設計：不選屬于結構性能設計的范圍，目前規(guī)范沒有規(guī)定。程序處理的原則

31、為： 地震影響系數(shù)按中震（大震）采用；地震分項系數(shù)為1.0;取消強柱弱梁、強剪弱彎調(diào)整；材料強度取標準值；等等。不同于中震（大震）彈性設計，這時應采用中震（大震）的地震影響 系數(shù)，將抗震等級改為四級（不進行相關調(diào)整）。程序?qū)崿F(xiàn)：該參數(shù)用于實現(xiàn)基于性能的抗震設計， 選擇該項可以對結構進行中震或大震不屈 服設計，程序執(zhí)行以下操作：（1） 取消地震組合內(nèi)力調(diào)整（不做強柱弱梁、強剪弱彎調(diào)整）。16（2） 荷載作用分項系數(shù)取1.0 （組合值系數(shù)不變）（3） 抗震承載力調(diào)整系數(shù)Yre取1.0。（4） 鋼筋和混凝土材料強度取標準值。操作要點：進行中震或大震不屈服設計時選擇此項，還應按抗震等級修改（多遇地震影

32、響系 數(shù)最大值），一般仃max中震取2.8倍小震值，大震取4.56倍的小震值。注意事項：基于性能的抗震設計還有中震（或大震）彈性設計，此時不選擇中震（或大震）的不屈服做結構設計 ，但地震最大影響系數(shù)取為中震（或大震）值，構件抗震等級取“不 考慮“（取消地震組合內(nèi)力調(diào)整，即強柱弱梁、強剪弱彎調(diào)整）。4.6 斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)及相應角度：按需要填寫這里填入的參數(shù)主要是針對非正交的平面不規(guī)則結構中，除了兩個正交方向外，還要補充計算的方向角數(shù)。注意該參數(shù)僅對地震作用計算有關， 與風荷載計算無關。根據(jù)抗震規(guī)范（GB50011-2001） 5.1.1條規(guī)定，當計算地震夾角大于15度時、應計算抗側

33、力構件方向的水平地震作用?？箓攘嫾较蛞话憔褪墙Y構的較大側向剛度方向，也就是地震力作用不利方向，所以在此應輸 入沿平面布置中局部柱網(wǎng)的主軸方向。同時，輸入時應選擇對稱的多方向 地震，如45度和-45度（逆時針方向為正），因為風荷載計算沒有考慮多 方向不對稱的輸入易造成對稱結構的配筋不對稱。相應角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其他角度，個 數(shù)要與“斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)”相同，且不得大于90和小于0。這樣程序計算的就是填入的角度再加上0度和90度這些方向的地震力。操作要點：當建筑結構中有斜角抗側力構件，且其與主軸方向相交角度大于15時，應輸入斜交構件的數(shù)量和角度。 注意事項：（

34、1）程序內(nèi)定斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)取值范圍是 05。初始值為00 （2）程序計算的斜交地震方向是成組出現(xiàn)的，例如，在 附加地震數(shù) 中輸入“2”，在相應17 角度中輸入“ 30, 60”，則程序自動增加300和120、60和1500兩組工況計算水平地 震作用。(3)可以在此輸入最大地震作用方向，避免模型旋轉帶來的不便。(4)考慮多方向地震作用并沒有改變風力的方向。4.7 考慮偶然偏心：勾選抗規(guī)(GB50011-2001) 5.2.3條對平面規(guī)則的結構采用增大邊板結構地震內(nèi)力的方式考慮該扭轉影響，這對高層建筑不盡合理。根據(jù)高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.3條，由于施工、使用、地震地面運動

35、的扭轉分量等因素所引起的偶然偏心的不利影響，計算單向地震作用是，應考慮偶然偏心(5%Li)的影響。同時，高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.3條條文說明規(guī)定當計算雙向地震作用 時，可不考慮質(zhì)量的偶然偏心影響。當設計者同時指定考慮偶然偏心和雙 向地震作用時，程序僅對無偏心的地震作用效應進行雙向地震作用，無論 左偏心還是右偏心均不做雙向地震作用計算。因此，無論是否考慮雙向地震作用，均應勾選本參數(shù)。4.8 雙向地震作用：勾選抗規(guī)(GB50011-2001) 5.1.1 條和高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.2 條規(guī)定質(zhì)量和剛度明顯不對稱的結構應計入雙向地震作用的影響。位移比超過1.2時，必須考慮雙

36、向地震作用。程序計算雙向地震的扭轉效應方法見PKPM0和戶手冊，X、Y方向的地震作用均有不同程度的放大，比高規(guī)(JGJ3-2002) 5.2.3條的要求嚴格。程序隱含“考慮雙向地震作用”是不考慮偶然偏心的，自動按二者最不利計算，因此，所有結構計算均應詵上考慮雙向地震作用。操作要點：當建筑結構的質(zhì)量和剛度明顯不對稱、不均勻時，應選擇該項。初始值為不選擇18 注意事項：(1)不對稱不均勻的結構是不規(guī)則結構的一種，指同一平面內(nèi)質(zhì)量、剛度布置不 對稱，或雖在本層內(nèi)對稱，但沿高度分布不對稱的結構。(2)從計算公式可以看出，考慮雙向水平地震作用，意味著對X和Y方向地震作用予以放大，構件配筋也會相應增大。(

37、3)允許同時考慮偶然偏心和雙向地震作用，程序按規(guī)范要求分別計算，不進形疊加，取 不利結果。4.9 計算振型個數(shù)：15抗震規(guī)范(GB50011-2001) 5.2.2條條文說明規(guī)定振型個數(shù)一般取振 型參與質(zhì)量達到總質(zhì)量的 90麻需的振型數(shù)，同時高規(guī)(JGJ3-2002)3.3.10 條規(guī)定不考慮扭轉藕聯(lián)振動的結構，規(guī)則結構取3,當建筑較高、結構沿豎向剛度不均勻是可取 5-6;高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.11條規(guī)定考慮扭轉 轉藕聯(lián)振動的結構，一般情況可取9-15,多塔結構每個塔樓的振型數(shù)不小 于9個。目前Satwe軟件對所有結構均考慮扭轉轉藕聯(lián)振動計算。 因此振型數(shù) 按以下原則選取，并同時

38、滿足地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于 0.9且不 小于3個，振型數(shù)應為3的倍數(shù)。當結構按側剛計算時，單塔樓考慮耦聯(lián)時應大于等于9;復雜結構應大于等于15;多塔結構的振型個數(shù)應大于等于 9倍的塔樓數(shù)。(注意各振 型的貢獻由于扭轉分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律)。當結構按總剛計算時，采用的振型數(shù)不宜小于按側剛計算的2倍，存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型，其階數(shù)低，但對地震 作用的貢獻卻較小。注意事項：(1)通常振型數(shù)取值應不小于3,且為3的倍數(shù)。(2)必須保證有效質(zhì)量系數(shù)大于 0.9 ,否則計算振型數(shù)量不夠，說明后續(xù)振型產(chǎn)生的地震效 應被忽略了，地震作用偏小，結構設計不安全。

39、(3)振型數(shù)也不能取的太多，不能多于結構有質(zhì)量貢獻的自由度總數(shù)(每個剛性板取3個,19每個彈性節(jié)點取2個)。例如全部為剛性樓板的結構，振型數(shù)不能超過樓層數(shù)的3倍，否則可能出現(xiàn)異常。(4)當結構樓層數(shù)較多或結構層剛度突變較大時，如高層、錯層、越層、多塔、樓板開大洞、頂部有小塔樓、有轉換層、有彈性板等復雜結構，振型數(shù)應相對多取4.10 活載折減系數(shù)：0.5按照抗規(guī)(GB50011-2001) 5.1.3 條和高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.6 條執(zhí)行。1.樓面活荷載按照實際情況計算時取1.0 ;按等效均布活荷載計算時。藏書庫、檔案庫、庫房取 0.8 ;硬鉤吊車懸吊物重力取 0.3 ,軟鉤吊車懸

40、 吊物重力取0;其它情況取0.5。3.11 周期折減系數(shù)：0.9周期折減的目的是為了充分考慮非承重填充墻剛度對結構自振周期的影響，因為周期小的結構，其剛度較大，相應吸收的地震力也較大。若不做周期折減，則結構偏于不安全。高規(guī)(JGJ3-2002) 3.3.17 條規(guī)定，當非承重墻體為實心傳墻時，可按下列規(guī)定取值：框架結構0.6-0.7 ;框架剪力墻結構 0.7-0.8 ;剪力墻結構0.9-1.0 。實際取值時可根據(jù)填充墻的數(shù)量和剛度大小取上限或下限。當非承重墻體為空心磚或砌塊時，可按下列規(guī)定取值：框架0.60.7 ; 框剪0.70.8 ;框筒 0.80.9 ;剪力墻 0.81.0 ;應注意短肢剪

41、力墻結構的周期折減可按照框架-剪力墻取值。當結構的第一自振周期 TKTg時，不需進行周期折減，因為此時地震影 響系數(shù)由程序自動取結構自振周期與特征周期的較大值進行計算。注意事項：(1)以上折減系數(shù)是按實心粘土磚做填充墻確定的，如采用輕質(zhì)填充材料，折減系數(shù)應按實際情況不折減或少折減。(2)周期折減不改變結構的自振特性，只改變地震影響系數(shù)。203.12 結構阻尼比：5%抗規(guī)(GB50011-2001) 5.1.5 條規(guī)定，除有專門規(guī)定的外，建筑結構 的阻尼比取 0.05;抗規(guī)(GB50011-2001) 8.2.2 條、高層民用鋼結構規(guī)程(JGJ99-98) 4.3.3 條規(guī)定，鋼結構在多遇地震下

42、的阻尼比，不超過 12 層的鋼結中可采用 0.035，超過12層的鋼結構可采用 。02 ,罕遇地震分 析，阻尼比采用 0.05。操作要點：根據(jù)規(guī)范規(guī)定和工程實際情況輸入結構的阻尼比，通常鋼筋混凝土結構可取初始值0.05 ,鋼結構可取0.02 ,混合結構取0.03。3.13 特征周期：按照規(guī)范執(zhí)行?？挂?guī)(GB50011-2001) 5.1.4條給出了場地特征周期和水平地震影響 系數(shù)。場地特征周期根據(jù)設計地震分組確定；水平地震影響系數(shù)由設防烈 度確定。3.14 用于12層以下規(guī)則混凝土框架結構薄弱層驗算的地震影 響系數(shù)最大值即原版PKPM勺罕遇地震影響系數(shù)最大值”，根據(jù)抗規(guī)5.4.1-1確定，程序

43、 默認值即可，該項僅用于12層以下規(guī)則混凝土框架結構的薄弱層驗算 (程序自 動設定)；4、活載信息：若恒荷載與活荷載不分開計算，該頁信息無效。4.1柱墻設計時活載：按照需要勾選或不選按照荷載規(guī)范(GB5009-2001) 4.1.2條規(guī)定，設計樓面梁、墻柱、基 礎時，樓面活荷載應乘以規(guī)定的折減系數(shù)。其中樓面梁的活荷載折減是在 PM樓面荷載導算過程中完成，而豎向荷載折減在Setwe荷載信息中規(guī)定。21規(guī)定樓面梁活荷載折減時，程序的處理方式為：對房間荷載導算到梁上時才折減，導算到墻上時不折減；程序只對標準層（即樓面）的梁折減,對屋面梁不折減；當次梁按照主梁輸入時，結構主梁可能被分成幾段引起 導荷面

44、積減少，程序無法判斷而少折減部分活荷載；程序無法判斷大底盤 主樓以外的屋面梁而統(tǒng)一按照樓面梁進行折減；程序無法判斷汽車通道及汽車庫的樓板為單向板或雙向板，統(tǒng)一按一個折減系數(shù)進行折減；Setwe計算時，直接按照折減后的樓面梁荷載向下傳遞，如此時規(guī)定豎向構件和 基礎的活荷載折減，將導致活荷載被折減了兩次，與規(guī)范規(guī)定不符。因此 如果需要，樓面梁的和豎向構件的內(nèi)力和配筋應按照折減和不折減分別計 算兩次。規(guī)定豎向（柱、墻）構件及基礎的活荷載折減時，程序自動判斷柱、墻上方樓層數(shù)進行折減，在 JCCA并點取自動按樓層折減活荷載，也可實 現(xiàn)柱、墻下的活荷載根據(jù)其上連樓層數(shù)折減；按照荷載規(guī)范（GB5009-20

45、01） 4.1.2條第2款規(guī)定的折減系數(shù)，根據(jù)建筑功能和結構特點修改折減系數(shù)。通常情況下，民用建筑可以折算，工業(yè)廠房不折算。建議樓面梁在PM 導算時不考慮樓面梁荷載折減，Satwe計算時考慮墻、柱及基礎活荷載的折算，當應注意根據(jù)不同建筑功能修改活荷載折減系數(shù)。規(guī)范規(guī)定：荷載規(guī)范4.1.2條規(guī)定，”設計墻、柱和基礎時的折減系數(shù)，應按表 4.1.2規(guī) 定采用”。程序?qū)崿F(xiàn)：作用在樓面的活荷載，不可能以標準值同時布滿在所有的樓層尚， 根據(jù)規(guī)范規(guī)定， 在柱、墻、基礎設計時，可對活荷載進行折減。程序初始值采用規(guī)范表 4.1.2規(guī)定的樓層活 荷載折減系數(shù)。結構計算完成后，在計算書 WDCNL.OUT輸出組合

46、內(nèi)力，這是按基礎規(guī)范要求給出的各 豎向構件的各種控制組合，活荷載作為一種工況，在荷載組合計算時可以進行折減。操作要點：設計人員可根據(jù)工程實際情況確定柱、墻或基礎的活荷載是否要折減，折減系數(shù) 應根據(jù)計算截面以上的樓層數(shù)確定，采用程序初始折減值或進行適當修改。注意事項：（1）該折減系數(shù)是有限元分析之后進行內(nèi)力組合時考慮的，因此不會影響結構其22 它構件的設計。但PMCA建模時，設置了按從屬面積對樓面梁的活荷載折減系數(shù)；此處為按 樓層對柱墻的活荷載折減系數(shù)，應注意區(qū)分兩者的不同，通?？梢赃x擇在一處對活荷載折減。 如對活荷載折減兩次會折減過多，可能導致結構不安全。(2)注意此處輸入的是構件計算截面以上

47、的樓層數(shù)，不是構件所在樓層數(shù)。(3)對于帶群房的高層建筑，群房不宜按竹樓的層數(shù)取用活荷載折減系數(shù)。同理，頂部帶 小塔樓的結構、錯層結構、多塔結構等，都存在同一樓層柱墻活荷載折減系數(shù)不同的情況， 應按實際情況靈活處理。(4)傳給基礎的活荷載折減系數(shù)僅用于 SATW內(nèi)力輸出，并沒有傳給JCCA訴礎程序，因 此按樓層的活荷載折減系數(shù)還要在 JCCA時另行輸入。(5)稱許折減柱墻活荷載時，對斜撐不進形折減。1 .考慮結構使用年限的活荷載調(diào)整系數(shù)：根據(jù)高規(guī) 2010版5.6.1條,對于使用年限為100年時取1.1 (注：新高規(guī)對恒+S+風的荷載組合上考慮了持久設計與短暫設計的區(qū)別，新增了活荷載調(diào)整系數(shù))

48、；2 .非荷載規(guī)范表4.1.1中類型及結構層數(shù)與建筑層數(shù)有較大差別時注意修改折減系數(shù)；5、調(diào)整信息：5.1 梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)：0.85高規(guī)(JGJ3-2002) 5.2.3條規(guī)定豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布，其調(diào)幅系數(shù)為：現(xiàn)澆框架梁取0.8-0.9 ;裝配整體式框架梁取0.7-0.8 ;程序?qū)崿F(xiàn)：在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土框架梁設計允許考慮混凝土的塑性變形引起的內(nèi) 力重分布，適當減小支座處梁的負彎矩，相應增大跨中梁的正彎矩，使梁上下配筋比較均勻， 框架梁端負彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩按平衡條件相應增大。操作要點：根據(jù)工程實際情況輸入調(diào)幅系數(shù)。調(diào)幅系數(shù)取值范圍0.81.0。初

49、始值為0.85。注意事項：(1)此項調(diào)整只針對豎向荷載，對地震力和風荷載不起作用。(2)通常裝配整體式框架梁端可取調(diào)幅系數(shù) 0.70.8,現(xiàn)澆框架可取0.80.9。(3)梁截面設計時，為保證框架梁跨中截面底部鋼筋不至于過少，其正彎矩設計值不應小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩的一半。(4)程序內(nèi)定鋼梁為不調(diào)幅梁，如需要對鋼梁調(diào)幅，可以再特殊構件設置時定義。23(5)通常實際工程中懸挑梁的梁端負彎矩不調(diào)幅。對于現(xiàn)澆樓板，一般取 0.8。另外，程序隱含鋼梁為不調(diào)幅梁，若需調(diào)幅，應在特殊構件定義中人工交互修改。5.2 梁活載內(nèi)力放大系數(shù)：1.0在活荷載信息中考慮活荷載最不利布置時可填寫1.0,

50、如若未考慮活荷載不利布置建議取值1.11.2 ;程序?qū)崿F(xiàn)：版軟件該參數(shù)為 ,程序通過此參數(shù) 調(diào)整梁彎矩設計值，以作為安全儲備。但由于梁彎矩放大系數(shù)是最后乘在 組合后的彎矩設計值上，不僅放大活荷載，也將恒荷載、地震及風作用放 大，顯然不夠合理，止匕外，活荷載不利布置不僅對彎矩有影響，對剪力也 有影響，僅放大彎矩是不完善的。新版軟件該參數(shù)改為 ,該系數(shù)只對梁在滿布活荷載下的內(nèi)力(彎矩、剪力、軸力)進行放大。程序初始值為1。操作要點：一般工程建議該系數(shù)取值1.11.2 ,如已輸入梁活荷載不利 布置樓層數(shù)，則應填1,初始值為1.0.5.3 梁扭矩折減系數(shù)：0.4高規(guī)(JGJ3-2002) 5.2.4條

51、規(guī)定對于現(xiàn)澆樓板結構，應考慮樓板對梁 抗扭的約束作用。程序通過對梁的扭矩進行折減達到減少梁的扭轉變形和扭矩計算值，折減系數(shù)為0.4-1.0 , 一般取0.4。對不與剛性樓板相連或 圓弧梁、此系數(shù)不起作用。規(guī)范規(guī)定：高規(guī)5.2.4條規(guī)定，”高層建筑結構樓面梁受扭計算中應考慮樓蓋對梁的約束 作用。當計算中未考慮樓蓋對梁扭轉的約束作用時，梁的扭轉變形和扭矩計算值往往過大， 因此應對現(xiàn)澆樓板的梁扭矩折減?！辈僮饕c：對于現(xiàn)澆樓板結構，采用剛性樓板假定時，折減系數(shù)取值范圍0.41.0 ,初始值為 0.4 o注意事項：(1)若不是現(xiàn)澆樓板，或樓板開洞，或設定了彈性樓板，或有弧梁等情況，梁扭 矩應不折減或少

52、折減。(2)程序沒有自動搜索判斷梁周圍樓蓋情況的功能，梁扭矩是否折減及折減系數(shù)的大小需要設計人員自行確定。(3)若同一建筑中有的梁扭矩需要折減，有的梁不需要折減，可以分別設定梁的扭矩折減 系數(shù)計算兩次，分別取相應計算結果。5.4 托墻梁剛度放大系數(shù)：124由于Satwe程序計算框支梁和梁上的剪力墻分別采用梁元和墻元兩種 不同的計算模型，造成剪力墻下邊緣與轉換大梁的中性軸變形協(xié)調(diào)，而與 轉換大梁的上邊緣變形不協(xié)調(diào)，或者說，計算模型的剛度偏柔了。為了真實反映轉換梁剛度，使用該放大系數(shù)。一般取 1,當為了使設 計保持一定的富裕度，也可小考慮或不考慮該系數(shù)。5.5 實配鋼筋超配系數(shù)：該項針對9度抗震設

53、防烈度的各類框架和一級抗震的框架結構，其余情況可忽略該項，取默認值；5.6 拖墻梁剛度放大系數(shù)：該項主要考慮板對梁剛度的貢獻，選取此項即梁剛度按 混規(guī)5.2.4自動計算不同板厚對梁剛度的貢獻；如若按老版PKPM睬用自定義中梁放大系數(shù)，可不勾選此項，即可出現(xiàn)老版本PKPMW梁剛度放大系數(shù)界面，近似考慮時Bk可根據(jù)粱翼緣情況取1.32.0 )5.7 薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)：1.255.8 框支柱調(diào)整系數(shù)上限：程序默認5,可參看高規(guī)10.2.175.9 調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力：勾選高規(guī)(JGJ3-2002) 10.2.7條規(guī)定，框支柱按 0.3Q0調(diào)整后，應相應 調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁(不包括轉

54、換梁)的剪力和彎矩，框支柱軸力 可不調(diào)整。該參數(shù)目前不起作用。5.10 部分框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高25 一級（高規(guī)表 3.3,9、表3,9.4 ）:程序默認勾選5.11 連梁剛度折減系數(shù)：0.6抗規(guī)（GB50011-2001） 6.2.13條規(guī)定折減系數(shù)不宜小于 0.5,當連梁 內(nèi)力由風荷載控制時，不宜折減；高規(guī)（JGJ3-2002） 5.2.1條條文說明指 出，設防烈度低（6、7度）時可少折減（0.7）,抗震烈度高時可多折減（0.5）, 折減系數(shù)不宜小于0.5,以保證連梁承受豎向荷載的能力。程序通過該參數(shù)考慮連梁進入塑性狀態(tài)后的連梁剛度。一般工程取0.7 （并不小于0

55、.55）,位移由風載控制時取0.8。該系數(shù)僅對地震作用下的連梁剛度進行折減，風荷載作用時不折減，與老版本 PKPM同，高規(guī)2010中5.2.1規(guī)定不宜小于 0.5;5.12 梁剛度放大系數(shù)按 2010規(guī)范取值：勾選5.13 按抗震規(guī)范5.2.5條調(diào)整各樓層地震內(nèi)力：剪重比：主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性，見抗規(guī)5.2.5 , 高規(guī)3.3.13。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的地震剪力如果達不到 規(guī)范的最低要求，就要人為提高，并按這個最低要求完成后續(xù)的計算。剪重比不滿足時的調(diào)整方法：1）程序調(diào)整：在SATW的“調(diào)整信息”中勾選“按抗震規(guī)范 5.2.5調(diào)整各樓層 地震內(nèi)力”后，

56、SATW段抗規(guī)5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該 層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2）人工調(diào)整：如果還需人工干預，可按下列三種情況進行調(diào)整：a）當?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側移角又偏大時，說明結構過柔，宜適當加大墻、柱 截面，提高剛度；26b)當?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側移角又偏小時，說明結構過剛，宜適當減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經(jīng)濟技術指標；c)當?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側移角又恰當時，可在SATWE勺“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大系數(shù)”中輸入大于 1的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。按抗規(guī)(5.2.5 )調(diào)整各樓層地震內(nèi)力：建議初步計算時不勾選此項方便判斷各項指標，如若勾選軟件會自動按抗規(guī)5.2.5條文說明將不滿足剪重比的樓層及以上所有樓層地震剪力進行放大；該項與同界面中的地震作用調(diào)整功 能類似，但地震作用調(diào)整只能將全樓地震作用放大；(注意：兩項均選時是否重 復放大