某四層中學教學樓設計全套資料建筑圖結構圖計算書2700平米左右 結構計算書【可提供完整設計圖紙

1、.重慶大學網(wǎng)絡教育學院 畢業(yè)設計（論文）題目 某中學教學樓設計 學生所在校外學習中心 寧波校外學習中心 批次 層次 專業(yè)112 ?？破瘘c本科 土木工程（工業(yè)與民用建筑方向） 學 號 7 學 生 指 導 教 師 起 止 日 期 2013-7-1至2013-9-17 摘 要 本項目為某中學教學樓，建筑高度為15.750米，共四層，總建筑面2726.44，設計年限為50年，抗震設防烈度為6度，結構類型為多層鋼筋混凝土框架結構，樓板為雙向板，樓梯采用板式樓梯，基礎采用柱下獨立基礎。框架結構內力計算時，在豎向荷載作用下框架內力近似計算時采用分層法，在水平荷載作用下框架內力近似計算時采用改進反彎點法（D值

2、法）。在計算過程中對梁的彎矩進行了調幅，板內力計算采用彈性理論計算方法。對建筑中出現(xiàn)的墻體均直接放在梁上，墻、板的重量傳給梁，梁再傳給柱，傳力路線明確。手工計算完畢后，用結構分析軟件PKPM進行了整體框架計算。設計成果包括計算書和施工圖紙兩部分。關鍵詞：框架結構 獨立基礎 板式樓梯 D值法Abstract The project for the department of a middle school teaching building, building height of 15.750 meters, a total of five-story, 2726.44 square meter

3、s total floor surface, the design life span of 50 years, seismic intensity of 6 degrees, the structure of the type of multi-storey reinforced concrete frame structure, the floor for two-way panels, the use of plate staircase stairs, based on an independent basis under the use of column. The framewor

4、k of the structure of the calculation of internal forces in the vertical load approximate calculation of internal forces under the framework of hierarchical method used, the level of load in the framework of approximate calculation of internal forces to improve the use of anti-bend-point method (D m

5、ethod). Process in the calculation of bending moment on the beam to the AM, plate internal force calculation method of calculating the use of elasticity theory. Appear in the construction of the wall directly on the beam, wall, the weight plate to the beam, column beam, then pass on, a clear line of

6、 transmission.After the completion of the manual calculation, with the structure analysis software PKPM the overall framework calculation.Key words: Frame structure independent foundation plate stairs the D value method.;III目 錄摘 要IAbstractII1 設計資料11.1 工程概況11.2 建筑設計說明書11.3 結構說明書51.3.1 設計樓面活荷載51.3.2 樓

7、板51.3.3 梁、柱61.3.4 墻體61.3.5 構造柱61.3.6 其他62 結構的選型和布置72.1 結構選型72.2 結構布置72.3 初估梁柱截面尺寸82.3.1 按大跨度進行計算82.3.2 柱的截面尺寸93 框架計算簡圖及梁柱線剛度103.1 確定框架計算簡圖103.2 框架梁柱的線剛度計算103.3框架柱抗側移剛度計算114 荷載計算124.1 恒載標準值的計算124.1.1 屋面124.1.2 各層樓面134.1.3 梁自重134.1.4 柱自重144.1.5 外縱墻自重144.1.6 內縱墻自重144.1.7 內隔墻自重154.1.8 女兒墻自重154.2 活荷載標準值計

8、算154.2.1 屋面和樓面荷載標準值154.2.2 雪荷載164.3 豎向荷載下框架受荷總圖164.3.1 在A-B 及C-D軸內164.3.2 在A-B 軸間框架梁164.3.3 在B- C軸間框架梁184.3.4 C-D軸間框架梁同A-B 軸間框架梁184.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計算184.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計算194.4恒活荷載作用下的彎矩計算204.5 風荷載計算215 內力計算245.1 恒（活）載作用下框架的內力245.2 恒（活）載作用下框架的彎矩計算245.3恒活荷載作用下的梁柱端剪力計算286 內力組合336.1 框架結構柱的內力組合337 構件配筋計算44

9、7.1框架梁截面設計447.2框架柱截面設計517.3 板的截面設計697.4 樓梯設計727.5 基礎設計76結 論85參考文獻86致 謝871 設計資料1.1 工程概況（1） 建設地點：某市郊區(qū)（2） 工程名稱：某中學教學樓工程（3） 工程概況：四層混凝土框架填充墻結構，建筑面積2726.44m2，樓板及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取150mm，填充墻采用加氣混凝土砌塊。建筑總高為15.750m，共四層，每層層高3.60m，室內外高差0.45 m。（4） 氣候條件：夏季主導風向為南風，冬季主導風向為北風?；撅L壓，基本雪壓。（5） 地質條件：第一層為雜填土夾有碎磚、有機物，厚為0

10、.5m；第二層為亞粘土，可塑狀態(tài)fk=180kN/，灰黃色，厚度為4.2m5.5m；第三層為輕亞粘土，軟塑狀態(tài)fk=160kN/，灰褐色，厚度為4.0m4.5m；第四層為粉沙，灰黃色fk=180kN/，厚度較大，未鉆透。地下水位在地表下1.8m處，對混凝土無侵蝕。不考慮凍土深度。（6） 場地情況：場地平坦，無障礙物，地下無古代建筑，用地四周無住宅區(qū)。（7） 抗震設防烈度為6度，建筑耐火等級二級，建筑設計基準期為50年。1.2 建筑設計說明書本說明是對建筑方案的必要說明。根據(jù)防火疏散要求確定樓梯位置，走廊與梯段凈寬，以及房間布置，墻體防水等構造做法。此外根據(jù)規(guī)范給出了建筑的等級要求。該工程位于浙

11、江省某市，交通方便，各種材料供應及時。1.2.1 設計依據(jù)（1） 建設行政主管部分對本項目的批復文件。（2） 與甲方簽訂的設計合同及經甲方同意的建筑方案。（3） 現(xiàn)行國家有關建筑工程設計規(guī)范、標準：教學樓建筑設計規(guī)范 (JGJ36-2005)建筑抗震設計規(guī)范 (GB50011-2010)建筑設計防火規(guī)范 (GB50016-2006)混凝土結構設計規(guī)范 (GB50010-2002)建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)1.2.2 方案說明(1)該工程為某中學教學樓工程，建筑結構形式為鋼筋混凝土框架結構，建筑主體高度為15.750m，基礎形式為獨立基礎。(2)本設計中柱距為3.90m，進深

12、為7.50m。 (3)按二級防火要求，樓梯設在了建筑的兩端，且在建筑的兩端均有安全出口，滿足防火要求。(4)本設計中建筑長38.400m，在建筑每層都設有廁所，廁所地面低于同層寢室的室內地面30mm。(5)為了防潮和預防洪水季節(jié)雨水進入室內，設室內外高差，高差為450mm。 (6)為了采光通風滿足要求，窗地比均大于1/7，窗臺高900mm。(7)屋面防水采用二級防水，不上人屋面。1.2.3 等級說明(1)根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范，本工程為丙類建筑。(2)本工程安全等級為二級，設計使用年限為50年。(3)本工程抗震設防烈度為6度，所以不進行抗震驗算。(4)建筑物抗震等級：框架為四級。(5)本工程地基

13、基礎設計等級為丙級。(6)本建筑物防火等級為二級。1.2.4 建筑設計說明及構造做法(1)長度單位毫米為mm，標高單位米為m。(2)本工程共四層，室內外高差為450mm，首層室內地坪標高±0.000m，建筑總標高15.750m。(3)建筑材料：現(xiàn)澆的框架柱、梁、板、樓梯間混凝土均為C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB300，所有的板鋼筋HPB300，內、外墻加氣混凝土砌塊240mm寬。(4)衛(wèi)生間：地面低于同層樓地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地磚，墻面采用防水砂漿墻面，一般做法：防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)1、5厚防滑地磚300×3002、20厚1:

14、3水泥砂漿3、聚氨酯防水涂膜1.2厚4、1:3水泥砂漿找平兼找1%坡，最薄處不小于20厚5、混凝土底板或素土夯實。(5)屋面做法：1、40厚C30細石混凝土(雙向6150)2、40厚擠塑板3、1.2厚三元乙丙橡膠卷材4、20厚1：2.5水泥砂漿找平層(刷基層處理劑一遍)5、鋼筋混凝土屋面(2坡度)。(6)樓地面作法：水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結合層一道混凝土底板或素土夯實。(7)頂棚作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩子5厚噴涂內墻乳膠漆涂料。(8)外墻面作法：外墻為乳膠漆聚合物水泥基防水涂膜1.0厚1：2.5水泥砂漿打底15厚(摻防水劑)。

15、(9)內墻面作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩子5厚噴涂內墻乳膠漆涂料；防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)1：2.5水泥砂漿打底15厚(摻5%防水劑)純水泥膏貼200×300瓷磚滿貼至天花底。(10)墻體作法：本工程框架填充墻為MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，外墻厚度為240mm，衛(wèi)生間隔墻厚度為120mm。(11)門窗：標準塑鋼門窗，5厚玻璃。(12)落水管直徑為100mm。1.3 結構說明書1.3.1 設計樓面活荷載(1)不上人屋面：0.5 kN/m²(2)教室：2.0kN/m²(3)走廊、樓梯：2.5kN/m²1.3.2 樓板(1)板

16、的混凝土保護層厚度均為20mm。(2)HPB300鋼筋所注長度不包括彎鉤長度錨固長度為24d，板中受力筋的短向鋼筋放在長向鋼筋之上。1.3.3 梁、柱(1)混凝土保護層厚度均為35mm。(2)混凝土柱錨入基礎梁的鋼筋應在基礎施工時預埋，預埋鋼筋的直徑數(shù)量同上部柱。1.3.4 墻體(1)填充墻的長度>5m時，每隔3-4m在墻中設200×墻厚混凝土構造柱，柱主筋上下分別錨入梁內，錨入長度500mm，箍筋為8200。(2)女兒墻在每一相交軸線上均設250×250混凝土構造柱。1.3.5 構造柱(1)構造柱縱筋錨于基礎內直段長度>la，并彎直鉤> 250mm直鉤.

17、縱筋層間搭接長度>la，箍筋為100，且加密高度不能小于500。(2)穿樓面的構造柱 ，縱筋在穿樓面處應上下貫通，在樓面以上才能搭接。(3)墻與柱連接處沿柱高每500mm設28 拉結筋，拉結筋伸入墻體內長度不小于1000mm，遇門窗洞按實際長度截取，鋼筋伸入柱內不少于210mm。1.3.6 其他(1) 衛(wèi)生間及管井周邊均做混凝土反邊，寬度同墻。(2) 所有設備基礎均以廠家訂貨為準，且待設備到貨核實后方可施工。(3) 未經技術鑒定或設計許可，不得改變結構的用途和使用環(huán)境。2 結構的選型和布置2.1 結構選型 本建筑只有4層，且功能較少，為方便布置房間和便于管理采用大柱網(wǎng)框架結構。為使結構有

18、較大的剛度本設計中樓面、屋面、樓梯等均采用現(xiàn)澆結構；基礎為獨立基礎。2.2 結構布置本設計中柱距為3.9m。根據(jù)結構布置，本建筑平面均為雙向板。本建筑由于樓面活荷載較大，樓面板和屋面板厚度取150mm。材料選用：墻體：內外墻均采用MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，重度=6.5kN/m3。窗：鋼塑門窗，=0.35kN/m2。門：木門。具體情況見結構布置圖2-1。圖2-1結構平面布置圖2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 按大跨度進行計算縱向框架梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12) ×3900=325487.5 L縱向柱距， 取h=400mm。，考慮抗震取b=250mm 橫

19、向邊跨梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12)×7500=625937.5 L縱向柱距， 取h=750mm。，取b=250mm橫向中跨梁：取h=400mm，b=250mm邊跨次梁：取h=400mm，b=200mm2.3.2 柱的截面尺寸式中：根據(jù)抗震設防烈度為6度時取0.9。 邊柱取1.3，不等跨內柱取1.25。 gE各層的重力荷載代表值取14kN/m2F柱的負荷面積，如圖2-2所示，對于中柱為3.9(7.5/2+2.4/2)=19.305m2，對于邊柱為3.97.5/2=14.625m2 圖2-2柱的負荷面積邊柱 中柱如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面寬度分別為321

20、.6mm、369.4 mm。初選柱的截面尺寸為：中柱為b×h=400mm×400mm。其慣性矩3 框架計算簡圖及梁柱線剛度3.1 確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖2-1所示，取軸的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎頂面框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二層樓層，基頂?shù)臉烁吒鶕?jù)地址條件室內外高差定為-1.00m，一層樓面標高為3.60m，故底層的為4.60 m，其余各層柱高樓面算至上一層樓面(即層高)故均為3.60米。由此給出框架計算簡圖如圖3-1所示。3.2 框架梁柱的線剛度計算混凝土C30，；對于邊框架橫梁：=1/

21、12×250×7503=0.01318m4中框架橫梁：=1/12×250×4003=0.00133m4現(xiàn)澆框架結構梁慣性矩為：中框架梁，邊框架梁，線剛度邊跨梁=中跨梁=底層柱=其余各層柱=令，則其余各層桿件的相對線剛度為：i邊跨梁=2.97，i底層柱=0.78，i中跨梁=1.88框架梁柱的相對線剛度如圖3-1所示。作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖3-1 結構計算簡圖3.3框架柱抗側移剛度計算具體詳見下面的各柱D值及剪力分配系數(shù)表：表3-1各柱D值及剪力分配系數(shù)表層號及層高柱位置24層（3.6m）邊柱2.9660.597 9832 42960 0.

22、229 中柱4.8410.708 11649 42960 0.271 1層(4.6m)邊柱3.790.741 5846 24581 0.238 中柱6.1860.817 6444 24581 0.262 4 荷載計算4.1 恒載標準值的計算4.1.1 屋面防水層：(剛性)40厚C30細石防水混凝土 0.04×25=1.0 kN/m2防水層：(柔性)1.2厚三元乙丙橡膠卷材 找平層：20厚1:2.5水泥砂漿 找坡層：40厚水泥焦渣2找坡 保溫層：40厚擠塑聚苯板 結構層：150厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.15×25= 3.75 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 總計： 6.28

23、kN/m2 4.1.2 各層樓面水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結合層一道 結構層：150厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.15×25= 3.0 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 總計： 5.1 kN/m2 4.1.3 梁自重邊跨橫梁b×h=250mm×750mm自重 0.75× 0.25×25 = 4.69kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.75-0.15)×2+0.25×17=0.25kN/m總計： 4.94kN/m縱梁b×h =250mm×400mm

24、自重 0.4× 0.25×25 = 2.06kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.40-0.15)×2+0.25×17=0.13kN/m總計： 2.29kN/m中跨橫梁b×h =250mm×400mm自重 0.4× 0.25×25 = 2.06kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.40-0.15)×2+0.25×17=0.13kN/m總計 2.29kN/m次梁b×h =200mm×400mm自重 0.4× 0.25×

25、25 = 2.06kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.4-0.12)×2+0.20×17=0.13kN/m總計 2.29kN/m4.1.4 柱自重b×h =400mm×400mm柱自重 0.4× 0.4×25= 4.0 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×0.4×4×17=0.272 kN/m總計 4.27kN/m 4.1.5 外縱墻自重標準層 外縱墻自重 高彈涂料外墻面 水泥粉刷內墻面 總計 3.13 kN/m底層 外縱墻自重 高彈涂料外墻面 水泥粉刷內墻面 總計 5.31

26、kN/m4.1.6 內縱墻自重標準層 外縱墻自重 水泥粉刷內墻面 總計 6.53 kN/m4.1.7 內隔墻自重標準層內隔墻 3.0×0.19×7=3.99kN/m混合砂漿內墻面： 3.0×0.34×2=2.04kN/m總計 6.03kN/m底層內隔墻 (4.6-0.6-0.45)×0.19×7=4.72 kN/m混合砂漿內墻面 (4.6-0.6-0.45)×2×0.34=2.41 kN/m總計 7.13kN/m4.1.8 女兒墻自重 女兒墻自重 0.7×0.24×18=3.024kN/m壓頂自

27、重 0.2×0.37×25=1.85 kN/m高彈涂料外墻面 0.9×0.5×2+0.5×0.25=1.025 kN/m合計 5.90 kN/m4.2 活荷載標準值計算4.2.1 屋面和樓面荷載標準值根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)查得：不上人的屋面： 0.5 kN/m2 樓 面：教室 2.0 kN/m2 走廊 2.5 kN/m24.2.2 雪荷載=1.0×0.4=0.4 kN/m2屋面或荷載與雪荷載不同時考慮，倆者中取大值4.3 豎向荷載下框架受荷總圖4.3.1 在A-B 及C-D軸內 按雙向板計算在BC 軸內： 按

28、雙向板計算 4.3.2 在A-B 軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖4-1所示。圖4-1板傳荷載示意圖屋面板傳遞荷載 恒載： 6.28×1.95×1-2×(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)×2=27.37 kN/m 活載： 0.5×1.95×1-2×(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)×2=2.18 kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載： 5.1×1.95×1-2×(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)×2

29、=22.23 kN/m 活載： 2.0×1.95×1-2×(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)×2=8.72 kN/m 梁自重： 4.94 kN/m 在A- B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 4.94+27.37=32.31 kN/m 活載=板傳荷載=2.18 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 4.94+22.23=27.17 kN/m 活載=板傳荷載=8.72 kN/m4.3.3 在B- C軸間框架梁屋面板傳遞荷載恒載： 6.28×(2.4/2)×5/8×2=9.42 kN/

30、m活載： 0.5×(2.4/2)×5/8×2=0.75 kN/m樓面板傳遞荷載恒載： 5.1×(2.4/2)×5/8×2=7.65 kN/m活載： 2.5×(2.4/2)×5/8×2=3.75 kN/m梁自重： 2.29 kN/m 在B- C 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.29+9.42=11.71 kN/m 活載=板傳荷載=0.75 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 2.29+7.65=9.94 kN/m 活載=板傳荷載=3.75kN/m4.3.4 C-D軸間框架梁

31、同A-B 軸間框架梁4.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=5.90×3.9+2.29×(3.9-0.4)+4.94×(7.5-0.4)/2+6.28×(7.5/2-0.25) ×(3.9-0.25)=128.79 kN 活載=板傳荷載= 0.5×(7.5/2-0.25) ×(3.9-0.25)=6.39 kN標準層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載= 3.13×(3.9-0.4)+4.94×(7.5-0.4)/2 +5.1×(7.5/2-0.25) &#

32、215;(3.9-0.25)=93.64 kN 活載=板傳荷載=2.0×(7.5/2-0.25) ×(3.9-0.25)=25.55 kN4.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=梁自重(縱梁、橫梁)+板傳荷載=2.29×(3.9-0.4)+4.94×(7.5-0.4)/2+2.29×(2.4-0.4)/2+6.28×(7.5+2.4)/2-0.25×(3.9-0.25)=135.58 kN活載=板傳荷載=0.5×(7.5+2.4)/2-0.25×(3.9-0.25)=8.58 kN標準層柱：恒載

33、=梁自重+板傳荷載=2.29×(3.9-0.4)+4.94×(7.5-0.4)/2+2.29×(2.4-0.4)/2+5.10×(7.5+2.4)/2-0.25×(3.9-0.25)=115.33 kN 活載=板傳荷載=2.0×(7.5+2.4)/2-0.25×(3.9-0.25)=34.31 kNC軸柱縱向集中荷載的計算與B軸柱的相同，軸柱縱向集中荷載的計算與A軸柱的相同?？蚣茉谪Q向荷載作用下的受荷總圖如圖4-2所示(圖中數(shù)值均為標準值) 圖4-2豎向受荷總圖(kN)注：帶括號者表示活荷載4.4恒活荷載作用下的彎矩計算 表

34、4-0 恒（活）線載作用下的跨中及固端彎矩表線載性質樓層位置線載位置線載大小梁計算長度(m)固端彎矩跨中彎矩恒線載屋面邊跨32.317.5151.45 227.18 中跨11.712.4 5.62 8.43 樓面邊跨27.177.5127.36 191.04 中跨9.942.4 4.77 7.16 活線載屋面邊跨2.187.510.22 15.33 中跨0.752.4 0.36 0.54 樓面邊跨8.727.540.88 61.31 中跨3.75 2.4 1.80 2.70 4.5 風荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值見表4-1： w=Z S Z 0 本地區(qū)基本風壓為：w0=

35、0.40 Z 風壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度為C類 S 風荷載體型系數(shù)。根據(jù)建筑物的體型查的S=1.3 Z 以為房屋總高度小于30米所以Z=1.0 下層柱高 上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B 迎風面的寬度B=3.9m。表4-1集中風荷載標準值離地高度(Z/m)ZZSw0 (kN/m2 )(m)(m)k(kN)14.41.121.01.30.403.61.86.13 10.81.021.01.30.403.63.67.457.21.01.01.30.403.63.67.306 3.61.01.01.30.404.053.67.76 圖4-3風荷載作用下荷載分布圖(kN)表4-2各層柱反彎點位置、剪

36、力、柱梁端彎矩計算表層號柱號4邊柱6.13 0.229 1.403 42960 0.000143 0.000040 1.308 2.292 3.22 1.84 3.22 2.19 中柱0.271 1.663 1.450 2.150 3.58 2.41 1.38 1.38 3邊柱13.58 0.229 3.108 42960 0.000316 0.000088 1.488 2.112 6.56 4.62 8.40 5.94 中柱0.271 3.682 1.620 1.980 7.29 5.96 3.76 3.76 2邊柱20.88 0.229 4.778 42960 0.000486 0.000

37、135 1.668 1.932 9.23 7.97 13.86 10.52 中柱0.271 5.662 1.620 1.980 11.21 9.17 6.65 6.65 1邊柱28.64 0.238 6.811 24581 0.001165 0.000253 3.293 2.157 14.69 22.43 22.66 16.90 中柱0.262 7.508 2.997 2.453 18.42 22.50 10.68 10.68 圖4-4風荷載作用下彎矩圖(kN·m)圖4-5風荷載作用下剪力圖（KN）圖4-6風荷載作用下柱軸力圖（KN）5 內力計算5.1 恒（活）載作用下框架的內力恒（

38、活）荷載作用下框架受荷簡圖如圖4-2。5.2 恒（活）載作用下框架的彎矩計算豎向荷載作用下的內力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內力計算采用分層法。 豎向荷載作用下，框架的內力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑?？梢圆豢紤]活荷載的不利布置，這樣求得的框架內力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低，但當活載占總荷載的比例較小時，其影響很小.若活荷載占總荷載的比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎距乘以1.11.2的較大系數(shù)。恒荷載作用下的彎矩、剪力可按下面公式求得： 根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點的彎矩

39、分配系數(shù): 節(jié)點處的彎矩分配系數(shù)按相對剛度比計算，如圖5-1所示。圖5-1 A、B軸柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖彎矩分配及傳遞彎矩二次分配法比分層法作了更進一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點相交的各桿件的遠端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以0.9。用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。計算過程如表5

40、-1所示：表5-1 恒載作用下的框架彎矩內力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.252 0.748 0.508 0.171 0.321 -151.450 151.450 -5.620 38.165 113.285 -74.082 -24.937 -46.811 12.800 -37.041 56.642 -8.949 6.109 18.132 -24.228 -8.156 -15.310 57.074 -57.074 109.782 -42.042 -67.741 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -127.360 127.360 -4.

41、770 25.599 25.599 76.161 -53.204 -17.898 -17.898 -33.590 19.083 12.800 -26.602 38.081 -12.468 -8.949 -1.061 -1.061 -3.158 -7.232 -2.433 -2.433 -4.566 43.621 37.338 -80.958 105.005 -32.799 -29.280 -42.925 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -127.360 127.360 -4.770 25.599 25.599 76.161 -53.204 -

42、17.898 -17.898 -33.590 12.800 13.436 -26.602 38.081 -8.949 -9.256 0.074 0.074 0.219 -8.626 -2.902 -2.902 -5.446 38.473 39.109 -77.582 103.610 -29.749 -30.056 -43.806 0.211 0.164 0.625 0.448 0.151 0.118 0.283 -127.360 127.360 -4.770 26.873 20.887 79.600 -54.920 -18.511 -14.466 -34.693 12.800 -27.460

43、39.800 -8.949 3.093 2.404 9.163 -13.821 -4.658 -3.640 -8.731 42.766 23.291 -66.057 98.418 -32.119 -18.106 -48.194 11.646 -9.053 表5-2 活載作用下的框架彎矩內力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.252 0.748 0.508 0.171 0.321 -10.220 10.220 -0.360 2.575 7.645 -5.009 -1.686 -3.165 4.108 -2.504 3.822 -2.853 -0.404 -1.200 -0.492 -0.1

44、66 -0.311 6.280 -6.280 8.541 -4.705 -3.836 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -40.880 40.880 -1.800 8.217 8.217 24.446 -16.961 -5.706 -5.706 -10.708 1.288 4.108 -8.480 12.223 -0.843 -2.853 0.620 0.620 1.844 -3.701 -1.245 -1.245 -2.336 10.125 12.945 -23.070 32.442 -7.794 -9.803 -14.844 0.201 0

45、.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -40.880 40.880 -1.800 8.217 8.217 24.446 -16.961 -5.706 -5.706 -10.708 4.108 4.313 -8.480 12.223 -2.853 -2.951 0.012 0.012 0.035 -2.786 -0.937 -0.937 -1.759 12.337 12.542 -24.879 33.356 -9.496 -9.594 -14.267 0.211 0.164 0.625 0.448 0.151 0.118 0.283 -40.880 40.880 -1.800 8.626 6.704 25.550 -17.508 -5.901 -4.611 -11.060 4.108 -8.754 12.775 -2.853 0.980 0.762 2.903 -4.445 -1.498 -1.171 -2.808 13.714 7.466 -21.180 31.702 -10.252 -5.782 -15.668 3.733 -2.891 5.3恒活荷載作用下的梁柱端剪力計算在計算中，當已知框架M圖求V