鍋爐定連排回收節(jié)能裝置,可行性調(diào)研報告jin

1、關(guān)于鍋爐定排、連排及除氧器廢棄熱量回收節(jié)能環(huán)保裝置，在我廠熱力郎肯循環(huán)系統(tǒng)再利用的可行性調(diào)研報告一、 概述二、 用途及技術(shù)特點三、工作原理及工藝流程四、改進方案的勘察設(shè)計；五、改進方案的實施；六、GLDL75T余熱回收裝置設(shè)計參數(shù)及換熱量七、現(xiàn)狀及改造的必要性八、技術(shù)改造效益淺析九、改造費用及材料規(guī)格十、投資與利潤；十一、可靠的安全、經(jīng)濟、裝置十二、綜述一、概述熱電廠鍋爐熱損失有；煙氣排放熱損失、機械未完全燃燒熱損失、化學(xué)未完全燃燒熱損失、散熱損失。以上部分本次暫不調(diào)研論證但其中以下幾項可已進行可研分析余熱回收再利用；火電廠鍋爐的排污率為1%-3%，排污水呈飽和狀態(tài)，通常工業(yè)鍋爐的排污率在7%

2、-10%之間，除氧器排汽量4，這部分含有大量的熱能，為了達到節(jié)能創(chuàng)效目的，利用余熱蒸汽資源，減少各機組運行中的余熱損失，將機組運行中排入大氣的余熱蒸汽進行回收，利用其熱量加熱廢棄的冷卻水，鍋爐定排和連續(xù)排污系統(tǒng)的熱量經(jīng)過節(jié)能環(huán)保裝置系統(tǒng)，加熱除鹽水、循環(huán)水供暖系統(tǒng)的補水、工業(yè)熱水、中央空調(diào)系統(tǒng)、冬季廠內(nèi)供暖系統(tǒng)等，可充分得到再利用，從而達到回收余熱目的。二、 用途及技術(shù)特點1、用途；三江熱電廠鍋爐、汽輪機組節(jié)能挖潛，提高設(shè)備有效利用率，為企業(yè)創(chuàng)效。實現(xiàn)電廠理想的郎肯循環(huán)過程，就此即可節(jié)能創(chuàng)效，同時又可以優(yōu)化環(huán)境、減少污染。2、技術(shù)特點2.1換熱效率高，傳熱傳質(zhì)充分2.2依據(jù)現(xiàn)場實際設(shè)計，結(jié)構(gòu)簡

3、單2.3便與安裝與維護，便與操作2.4不改變系統(tǒng)設(shè)備的原設(shè)計2.5運行穩(wěn)定，安全可靠三、工作原理及工藝流程3.1 工作原理；利用比排放廢棄低的介質(zhì)（汽或水）通過表面式傳熱交換，加熱系統(tǒng)循環(huán)水、除鹽水、凝結(jié)水、工業(yè)水等。3.2 工藝流程；3.3經(jīng)系統(tǒng)循環(huán)水、除鹽水、凝結(jié)水、工業(yè)水等母管引進主廠房后，將所需加熱的各類水分配到各臺裝置內(nèi)，余熱流過裝置進行表面?zhèn)鳠峤粨Q，將提溫的各類水引入除氧口或疏水箱或設(shè)計所需系統(tǒng)進行分配使用。3.4汽機除氧器系統(tǒng)；回收節(jié)能裝置筒體上部裝有噴水冷卻管道，噴水冷卻管室由高效旋射流霧化噴嘴群組成，它的一側(cè)接冷卻水進水管。噴水冷卻管室的下面霧化空間，霧化空間的下面是分水消音

4、孔板和填料組，填料組下面是蒸汽分配器，蒸汽分配器的一側(cè)接排汽進口管。新型排汽回收節(jié)能裝置與普通換熱器不同，它是將霧化、淋水盤、液膜三種傳熱傳質(zhì)方式縮化為一體，因此有很高的效率，它不僅有很大的吸熱功能，而且對不凝結(jié)氣體具有很強的解析能力。將普通的淋水、降膜改為強力霧分降膜，增加了液膜更新度，使液膜強力卷吸大量蒸汽，增加了傳熱傳質(zhì)功能。將余熱蒸汽和需要加入的冷水引入該裝置，蒸汽和冷水在汽一水熱交換內(nèi)部經(jīng)過高效的混合換熱后，產(chǎn)生的熱水由熱交換器底部引出，進入蔬水箱，汽水混合換熱時產(chǎn)生的少量不凝結(jié)蒸汽由熱交換器頂部的對空排氣管排向大氣。3.5、經(jīng)除鹽水母管引冷卻水從排汽回收節(jié)能裝置上進入上部管室。再（

5、除氧器）或?qū)⑦B、定排器的排汽由連排器的排大氣門上接管引入回收器裝置，在設(shè)備內(nèi)部經(jīng)過充分的傳質(zhì)、傳熱，不凝結(jié)氣體從上部廢氣口排出，凝結(jié)后的水與噴出的霧化液膜一同向下流動，從出水口流出，進入蔬水箱或用于鍋爐給水等。連、定排蔬水器排汽余熱回收節(jié)能裝置安裝方案示意圖和工藝系統(tǒng)流程簡圖1、連排熱水用表面式回收裝置（見下頁圖） #、#2爐定、連排水池#3、#4爐定、連排水池去原水池、復(fù)用水池、#7、8冷卻塔去化學(xué)生水池#0定排擴容器水#定排擴容器爐定、連排水池爐定、連排水池循環(huán)水系統(tǒng)、廠房供暖系統(tǒng)等去化學(xué)生水池四、改進方案的勘察設(shè)計；4.1、GLDL75T余熱回收裝置設(shè)計；依據(jù)鍋爐廠（ ）型鍋爐設(shè)計參數(shù)及

6、結(jié)合現(xiàn)在實際電廠運行工況，經(jīng)實際勘察進行設(shè)計，已知安裝段的余熱流量、流速、溫度，即可計算單位時間內(nèi)流過的熱焓值（根據(jù)鍋爐負荷是變量函數(shù)），再依據(jù)所需加熱的系統(tǒng)循環(huán)水、除鹽水、凝結(jié)水、工業(yè)水等（與壓力有關(guān)的變量函數(shù)），制造廠家設(shè)計裝置內(nèi)布置相應(yīng)傳熱面積的管束（大于15%固定值），高溫體自然向低溫體傳熱不需外力，該設(shè)計確保達到工況要求。注：因產(chǎn)權(quán)保護不提供詳細裝置設(shè)計的計算說明書4.1.1、傳熱形式；表面式傳熱，管內(nèi)低溫液體（0-60除鹽水）流動，管外含熱焓值介質(zhì)流過，設(shè)計采用換熱效率高、傳熱傳質(zhì)充分。故選用傳熱系數(shù)高的材料（詳見附件）。4.1.2、工質(zhì)（各類低溫水）與介質(zhì)呈逆流方式設(shè)計；有效提高

7、設(shè)備的利用率，進一步提高水溫。4.1.3、不影響原系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行而設(shè)計；4.1.3.1、余熱回收裝置屬靜載設(shè)備；裝置和除鹽水及附屬材料總重量經(jīng)計算低載荷，安裝經(jīng)實際勘察位置對系統(tǒng)載荷不影響。4.1.3.2、安裝位置（詳見設(shè)備安裝圖）；4.1.3.3、不影響原系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行；余熱回收裝置配套安裝時設(shè)有系統(tǒng)循環(huán)水、除鹽水、凝結(jié)水、工業(yè)水等水旁路，當裝置出現(xiàn)故障時關(guān)閉裝置開通旁路既可正常運行，裝置設(shè)有安全閥故障狀態(tài)泄壓，底部設(shè)有故障防水等安全設(shè)施，確保原系統(tǒng)和裝置的安全經(jīng)濟運行。4.1.3.4余熱回收裝置的布置不改廠系統(tǒng)原設(shè)計；、不影響正常運行。4.1.3.5、余熱回收裝置主材設(shè)計選擇；耐腐蝕、

8、耐磨損、耐溫、強度較高的材料。4.2、經(jīng)實際勘察具備安裝條件；4.2.1、最大介質(zhì)（壓力、流量、溫度）單位時間內(nèi)流過的熱焓值滿足設(shè)計要求。4.2.2、被加熱水溫度0-60低于介質(zhì)溫度，且有設(shè)計流量將熱量輸至所需。4.2.3、系統(tǒng)匹配：安裝回收換熱裝置與經(jīng)原系統(tǒng)匹配，裝回收換熱裝置對原系統(tǒng)阻力小，功率余量能夠滿足要求。五、改進方案的實施；GLDL75T余熱回收裝置經(jīng)現(xiàn)場工作人員確定（詳見設(shè)備安裝圖）。51、施工程序：擬定審批安全施工方案、安裝施工方案，；施工現(xiàn)場勘探做施工前準備（設(shè)備、材料、人員、工具、安全措施）；余熱回收換熱裝置安裝；系統(tǒng)循環(huán)水、除鹽水、凝結(jié)水、工業(yè)水等安裝；打壓、酸洗、冷態(tài)試

9、運行；階段性驗收；進行保溫工作；回收換熱裝置試運行；驗收移交。5.2施工過程；回收換熱裝置安裝需停爐或結(jié)合機組進行大、小修進行改造工作，其它各項有關(guān)改造工作不需結(jié)合機組大、小修的要提前做好施工工作。5.3、辦理工作票；5.4、依據(jù)安全施工方案組織施工（詳見安裝施工方案）5.5、施工質(zhì)量標準（詳見技術(shù)協(xié)議）六、GLDL75T余熱回收裝置設(shè)計參數(shù)及換熱量隨GLDL75T鍋爐負荷增減，余熱回收裝置熱較換焓值是隨負荷增減，正比函數(shù)遞增、遞減。換熱器技術(shù)參數(shù) 一.已知參數(shù) 1.水焓值（60 ） kcalkg 251.09 2.水進口溫度 0 3.水出口溫度t2 4.疏水溫度t111 5.被加熱水量Gt

10、t/h 二.計算過程 1.總傳熱量Q kcalkg Q=CGt(12-t 1)=10000000 2對數(shù)溫差計算 90 T1= T3= T2= T2= 段總傳熱量Q3 kcalh 段傳熱系數(shù)K3 kcalm2.h. 段傳熱面積F3 F過冷=Q(K*Tm)= 總計算面積 F 加上15的裕量F 實取面積 m2 三水測計算 水流量 t/h 水進口溫度t1 - 水出口溫度t2 進口水比容 m3kg 0.001017 出口水比容 m3kg 0.001029 體積水流量 m3/s 0.142083333 水進出口流速 m/s 水進出口 DN 水進出口(圓整) DN 四.氣測計算 五.換熱面積計算 換熱管規(guī)

11、格 mm 換熱管規(guī)格 mm 換熱管數(shù)量 組 換熱管長度 m 換熱管程數(shù) 單程換熱管流通面積 m2 0.048800715 管內(nèi)流速 m/s 換熱面積 m2 換熱器公稱直徑DN mm 19 六.管程阻力計算：流量 Q t/h 用戶給定 流體密度p kgm3 977.5171 流體運動粘度 Y m2/s 用戶給定 一程換熱管根數(shù)N n 4組 換熱管內(nèi)徑d0 m 0.017 流速u m/s u=Q(N*PI()*d0 d04)= 2.9 11501 雷諾數(shù)Re Re =d0*uY=135003.1 摩擦系數(shù) 溫流時 =0.3164/ (Re0.26) 0.016506 流體流經(jīng)的直 管段 L m 2

12、.5 管程流體直管段 *u2 流阻P1 Pa (2*d) 10057.03 流體回彎處 P2=3*P* 降壓 P2 Pa u2/2 12429.38管程分程數(shù)Np 2 串聯(lián)的殼程數(shù)Ns 1結(jié)構(gòu)校正陶數(shù)FE 1.40.0819管程總阻力P1 Mp a P1=（P1+P2）*F1*Ns*Np表1名 稱符 號單 位數(shù) 量裝置熱值受熱面H進口溫度'出口溫度"進口工質(zhì)溫度'出口工質(zhì)溫度”60流量VM/S工質(zhì)速度gM/S傳熱系數(shù)cal/h裝置熱換值QKJ表2；工質(zhì)溫度在不同工況下裝置熱換值進口工質(zhì)溫度'0102030出口工質(zhì)溫度”60606060工質(zhì)流量V/裝置熱換值QK

13、J七、現(xiàn)狀及改造的必要性7.1、三江熱電廠鍋爐屬鞍山鍋爐廠生產(chǎn)的（ ）型，中溫中壓、單爐膛、平衡通風(fēng)、自然循環(huán)鍋爐。鍋爐實際定排、連排溫度（ 158 ）、排放量為額定負荷的3%（詳見工況表） #1爐燃燒狀況溫度汽包聯(lián)箱甲測乙測甲測乙測甲測乙測甲測乙測甲測乙測甲測乙測MP入口出口7.1.1、三江熱電裝備有低壓CY-35除氧器四臺、75t/h除氧器一臺，每天向外排出大量蒸汽（ ），經(jīng)現(xiàn)場勘察如果將該排汽回收接入回收節(jié)能裝置上。7.2、改造的必要性：7.2.1、節(jié)能挖潛提高企業(yè)經(jīng)濟效益；為了深度挖掘三江熱電廠（ ）臺機組的節(jié)能潛力,提高機組的熱經(jīng)濟性,推進鍋爐余熱深度冷卻系統(tǒng)技術(shù)改進工作勢在必行。此

14、項鍋爐深度冷卻系統(tǒng)技術(shù)改進工作包括在建立鍋爐水處理設(shè)施和回收換熱裝置。 7.2.2、安裝回收換熱裝置能夠?qū)⒊}水由0提高到60，發(fā)電煤耗降低1-2g/KW。7.2.3、安裝回收換熱裝置后，改善環(huán)境質(zhì)量。熱電廠機組匹配有（ ）臺鍋爐，鍋爐熱效率提高，減少熱能浪費，經(jīng)現(xiàn)場勘察論證全廠鍋爐平均提高熱效率1.5%，資源再利用（詳見效益分析）。八、技術(shù)改造效益淺析8.1、經(jīng)濟分析熱力計算8.1.1、75T/h鍋爐定連排經(jīng)濟分析：定連排至擴容器擴容降壓后，設(shè)計汽水混合物溫度100-158，75T/h、3臺定連排即；3×75T/h×3%=6.75T/h,158汽水混合物的焓值670.4

15、KJ/kg，排出的熱量6750kg×670.4 KJ/kg，=4525200kJ，全年24×365×4525200kJ=39640752000 kJ按標煤：29310KJ/kg即39640752000 KJ/29310 KJ/kg=1352465.0972 KJ/kg,折標煤1352.46噸，按600元/噸計算，即；全年可資金81.15萬元。(1)除氧器出力：35T/h 工作壓力：0.2MPa工作溫度：104 除鹽水進口溫度：20混合水出口溫度80 排汽量率： 4排汽量：35×0.004 0.14T 104水汽焓值=2682KJ/Kg80水汽焓值=334

16、KJ/Kg 20水汽焓值=83.86KJ/Kg可收回?zé)崃浚?682-334=2348KJ/Kg水吸熱量：334-83.86=250.14 KJ/Kg需冷卻水量：140×2348÷250.14=1314.1KJ/H35T/H除氧器全年可回?zé)崃浚?40×2348×24×365=2879587200KJ/年。8.2、節(jié)能效果計算：35T/H除氧器熱量回收，在熱力計算時得到總排汽量一臺為140Kg可用熱量為：2682-334=2348KJ/Kg35T/H除氧器全年可回收熱量：114×2348×24×365=28795872

17、00KJ/年。標煤的熱值取：29310 KJ/Kg全年可節(jié)約煤：2879587200KJ/年÷29310 KJ/年=98.246T/年按原煤600元/T計算，全年可節(jié)約資金98.246T/年×600元/T=5.89476萬元除鹽水回收按每噸5元計算，0.14×24×365×3=0.36792萬元合計每年單臺35T/H除氧器全年節(jié)約資金：5.89476萬元+0.36792萬元=6.26268萬元，那么全年一臺35T/H除氧器共節(jié)約6.26268萬元。四臺全年共節(jié)約25.05072萬元。(2)連定排器連排汽出力：35T/h 工作壓力：0.2MPa工

18、作溫度：104 除鹽水進口溫度：20混合水出口溫度80 連、定器排汽率：2%排汽量：0.7T=700Kg 104水汽焓值=2682KJ/Kg80水汽焓值=334KJ/Kg 20水汽焓值=83.86KJ/Kg可收回?zé)崃浚?682-334=2348 KJ/Kg水吸熱量：334-83.86=250.14 KJ/Kg需冷卻水量：700×2348÷250.14=6570.72KJ/H0.7T/H連排器全年可回?zé)崃浚?00×2348×24×365J/年。8.3、節(jié)能效果計算：8.3.1、節(jié)能效果計算： 0.7T/H鍋爐連排器熱量回

19、收，在熱力計算時得到總排汽量一臺為700Kg可用熱量為：2348-334=2014 KJ/Kg0.7T/h鍋爐連排器全年可回收熱量：700×2014×24×365=123498480000 KJ/年。標煤的熱值?。?9271KJ/Kg全年可節(jié)約煤：123498480000 KJ/年÷29271KJ/年=421.929T/年按原煤600元/T計算，全年可節(jié)約資金421.929T/年×600元/T=25.316萬元除鹽水回收按每噸5元計算，5×24×365×0.7=3.066萬元合計每年單臺35T鍋爐排汽、連、排器0.

20、7T/H回收汽全年節(jié)約資金：25.316萬元+3.066萬元=28.382萬元。(3)除氧器出力：75T/h 工作壓力：0.2MPa工作溫度：104 除鹽水進口溫度：20混合水出口溫度80 排汽量率： 4排汽量：75×0.004 0.3T 104水汽焓值=2682KJ/Kg80水汽焓值=334KJ/Kg 20水汽焓值=83.86KJ/Kg可收回?zé)崃浚?682-334=2348KJ/Kg水吸熱量：334-83.86=250.14 KJ/Kg需冷卻水量：300×2348÷250.14=2816.02KJ/H75T/H除氧器全年可回?zé)崃浚?00×2348

21、15;24×365=6170544000KJ/年。8.3.2節(jié)能效果計算：75T/H除氧器熱量回收，在熱力計算時得到總排汽量一臺為300Kg可用熱量為：2682-334=2348KJ/Kg75T/H除氧器全年可回收熱量：300×2348×24×365=6170544000KJ/年。標煤的熱值?。?9310 KJ/Kg全年可節(jié)約煤：6170544000KJ/年÷29310 KJ/年=210.526T/年按原煤600元/T計算，全年可節(jié)約資金210.526T/年×600元/T=12.63162萬元除鹽水回收按每噸5元計算，0.3×

22、;24×365×5=1.314萬元合計每年單臺75T/H除氧器全年節(jié)約資金：12.63162萬元+1.314萬元=13.94562萬元，那么全年單臺75T/H除氧器共節(jié)約13.94562萬元。(4)連定排器連排汽出力：75T/h 工作壓力：0.2MPa工作溫度：104 除鹽水進口溫度：20混合水出口溫度80 連、定器排汽率：2%排汽量：1.5T=1500Kg 104水汽焓值=2682KJ/Kg80水汽焓值=334KJ/Kg 20水汽焓值=83.86KJ/Kg可收回?zé)崃浚?682-334=2348 KJ/Kg水吸熱量：334-83.86=250.14 KJ/Kg需冷卻水量：1500×2348÷250.14=14080.12KJ/H1.5T/H連排器全年可回?zé)崃浚?500×2348×24×365=3085270000KJ/年。8.3.3節(jié)能效果計算：1.5T/H鍋爐連排器熱量回收，在熱力計算時得到總排汽量一臺為1500Kg可用熱量為：2348-334=2014 KJ/Kg1.