安徽理工大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)題庫

1、第五章受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)、選擇題1 對(duì)于跨度較大的工字鋼梁，其最小高度一般是由下列哪項(xiàng)指標(biāo)決定的？ （B ）A .建筑高度B .剛度要求C 強(qiáng)度要求D.經(jīng)濟(jì)條件（即用料最省原則）2 設(shè)計(jì)焊接組合截面梁時(shí)，通常要事先估計(jì)梁的高度取值范圍，一般來說梁的最大高度是由建筑高度所決定的，而梁的最小高度一般是由下列哪項(xiàng)決定的？（ D ）A 梁的整體穩(wěn)定要求B 梁的局部穩(wěn)定要求C .梁的強(qiáng)度要求D .梁的剛度要求3 經(jīng)濟(jì)梁高h(yuǎn)e指的是（ A ）A .用鋼量最小時(shí)梁的截面高度B .撓度等于規(guī)范限值時(shí)梁的截面高度C 強(qiáng)度與穩(wěn)定承載力相等時(shí)梁的截面高度D 腹板與翼緣用鋼量相同時(shí)梁的截面高度4 .一簡支梁受均布荷載作用，

2、其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m ，僅一個(gè)可變荷載，其標(biāo)準(zhǔn)值為20kN/m ，則強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的設(shè)計(jì)荷載為（A ）。A. q=1 . 2 X15+1. 4 X 20B. q=15+20C.q=1 . 2 X15+0 . 85 X 1.4 X 20D . q=1 . 2 X 15+0 . 6 X 1 . 4 X 205 .按規(guī)范GBJ17 88中的公式MxxWx<f計(jì)算直接承受動(dòng)力荷載的工字形截面梁抗彎強(qiáng)度時(shí)，X取值為（A)A.X.簡支梁符合下列哪種條件時(shí)，可不必驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性？ （A ）A 有鋼筋混凝土板密鋪在梁的受壓翼緣上，并與其牢固連接，能阻止受壓翼緣的側(cè)向位移 時(shí)B 有鋼筋混凝土板

3、密鋪在梁的受拉翼緣上，并與其牢固連接，能阻止受拉翼緣的側(cè)向位移 時(shí)C 除了梁端設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)外，且在跨中有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)時(shí)D 除了梁端設(shè)置側(cè)向支承點(diǎn)外，且在跨間有兩個(gè)以上側(cè)向支承點(diǎn)時(shí) 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（ B ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。A增大截面B 增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減小liC 設(shè)置橫向加勁肋D 改變荷載作用的位置 簡支工字型截面鋼梁，承受豎直向下均布荷載作用，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向 支撐，其位置以（B ）為最佳方案。B .X1.05C .X 1-15D . X 126 .梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（C)A.彎曲應(yīng)力大的區(qū)段；B .剪應(yīng)力大的區(qū)段；C.上翼緣或下翼緣有固定作用力的部位；D

4、.有吊車輪壓的部位ABCD10 均布荷載和集中荷載作用下的簡支梁（其他條件均相同），關(guān)于其整體穩(wěn)定屈曲系數(shù)k ,下列敘述正確的是（ D ）A 均布荷載作用在梁的上翼緣時(shí)k值最高B 均布荷載作用在梁的下翼緣時(shí)k值最高C 集中荷載作用在梁的上翼緣時(shí)k值最高D 集中荷載作用在梁的下翼緣時(shí)k值最高11 某豎直向下均布荷載作用下的兩端簡支工字形鋼梁，關(guān)于荷載作用位置對(duì)其整體穩(wěn)定性的影響，敘述正確的是（C ）A 當(dāng)均布荷載作用于上翼緣位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高B .當(dāng)均布荷載作用于中和軸位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高C 當(dāng)均布荷載作用于下翼緣位置時(shí)穩(wěn)定承載力較高D .荷載作用位置與穩(wěn)定承載力無關(guān)12.下圖所示簡支梁，除截

5、面和荷載作用位置不同外，其它條件均相同，則圖中整體穩(wěn)定性 最好的是（D）13 某簡支梁，荷載向下作用于梁的受拉下翼緣，欲提高此梁整體穩(wěn)定承載力的最有效途 徑是（ C ）A 改變荷載作用位置B 增大受拉翼緣寬度C .減小梁受壓翼緣的側(cè)向計(jì)算長度D .減少受壓翼緣寬度14 焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的（D ）A .提高梁的抗彎強(qiáng)度B .提高梁的抗剪強(qiáng)度C 提高梁的整體穩(wěn)定性D.提高梁的局部穩(wěn)定性15 .設(shè)計(jì)焊接工字形截面梁時(shí)，腹板布置橫向加勁肋的主要目的是提高梁的（D ）A.抗彎剛度B .抗彎強(qiáng)度C.整體穩(wěn)定性D .局部穩(wěn)定性16 梁的受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)的間距和截面尺寸都不改變，跨內(nèi)的最大

6、彎矩相等，且不存在局部穩(wěn)定問題，承受以下哪種荷載時(shí)梁的臨界彎矩為最高（C ）A 三分點(diǎn)處各有一個(gè)集中荷載B 均布荷載C 跨中一個(gè)集中荷載D 純彎矩17 焊接工字形等截面簡支梁，在何種情況下，整體穩(wěn)定系數(shù)最高？（A 跨度中央一個(gè)集中荷載作用時(shí)B 跨間三分點(diǎn)處各有一個(gè)集中荷載作用時(shí)C 全跨均布荷載作用時(shí)D .梁兩端有使其產(chǎn)生同向曲率、數(shù)值相等的端彎矩的荷載作用時(shí)18 梁的受壓翼緣側(cè)向支撐點(diǎn)的間距和截面尺寸都不改變，且跨內(nèi)的最大彎矩相等，則當(dāng)A ）時(shí)整體穩(wěn)定性最差。A 兩端純彎矩作用B 滿跨均布荷載作用C 跨中集中荷載作用D 滿跨均布荷載作用與跨中集中荷載作用19 如圖所示的各種情況，除了荷載作用形

7、式不同之外，其它各種條件均相同，試問哪種彎矩分布模式對(duì)工字梁的整體穩(wěn)定更為不利？（ C ）A （a）B （ b）C （c）D （d）(b)CTiiiiiniiniTrr)(c)t_iiiMiux(d)20 某承受豎直向下均布荷載作用的兩端簡支梁，截面如圖所示。為利用腹板屈曲后強(qiáng)度, 有效截面的計(jì)算形式可能是下列哪種？（圖中陰影部分為有效截面）（ B ）A. （a）B . （b）C. （c）(b)D21 梁整體失穩(wěn)的方式為（A .彎曲失穩(wěn)22 .雙軸對(duì)稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件，若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲,則此構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是（C ）A.B.剪切失穩(wěn)C 扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)D .彎扭

8、失穩(wěn)C平面內(nèi)的彎曲屈曲B .扭轉(zhuǎn)屈曲平面外的彎扭屈曲D 平面內(nèi)的彎曲屈曲或平面外的彎扭屈曲梁腹板屈曲后強(qiáng)度產(chǎn)生的原因是（C ）腹板屈曲后產(chǎn)生鋼材的彈塑性強(qiáng)化，能夠繼續(xù)承擔(dān)更大的荷載腹板屈曲后產(chǎn)生復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，提高了鋼材的屈服點(diǎn)C 腹板屈曲后產(chǎn)生薄膜拉力場，牽制了板變形的發(fā)展，存在繼續(xù)承載的潛能24 受彎構(gòu)件考慮屈曲后強(qiáng)度時(shí)，下列說法正確的為（C ）A 在承受動(dòng)力荷載時(shí)，一般利用其屈曲后強(qiáng)度B 現(xiàn)行規(guī)范不允許利用其屈曲后強(qiáng)度C腹板抗剪承載力提高C 23D.腹板抗剪承載力降低D 由于橫向加勁肋的存在，提高了腹板局部穩(wěn)定承載力25 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b> 0.6時(shí)，用b代替b，主要原因?yàn)椋?B

9、 ）。A 梁的局部穩(wěn)定有影響B(tài) 梁已進(jìn)入彈塑性階段C 梁發(fā)生了彎扭變形D 梁的強(qiáng)度降低了26 計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)b大于（ C ）時(shí)， 應(yīng)以b （彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù)）代替b。A 0 8B 0 7C 0 6D 0 526.在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中，bl說明所設(shè)計(jì)梁（D ）。A.處于彈性工作階段B .梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞C.梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D 不會(huì)喪失整體穩(wěn)定27驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。ˋ ）。A.標(biāo)準(zhǔn)值B .設(shè)計(jì)值C.組合值D .取大值28分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡化為（DA.自由邊B 簡支邊C.固定邊D .有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊29梁因

10、局部失穩(wěn)發(fā)生翹曲變形，是由于（D）A 翼緣的彎曲應(yīng)力超過鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度B 腹板的剪應(yīng)力超過鋼材的剪切設(shè)計(jì)強(qiáng)度C .梁中各板件的應(yīng)力值超過相應(yīng)的臨界應(yīng)力D 梁中某板件的應(yīng)力值超過相應(yīng)的臨界應(yīng)力30 某承受純剪切作用的梁，為保證腹板不會(huì)發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)該要求（C ）h0 < 220B 嚴(yán) < 170 235 twfyA tw31 某焊接工字鋼梁的腹板高厚比ho/tw 180 235/ fy時(shí)，為保證腹板的局部穩(wěn)定性（ C ）A .應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋B.應(yīng)設(shè)置縱向加勁肋C應(yīng)同時(shí)設(shè)置橫向加勁肋和縱向加勁肋D應(yīng)同時(shí)設(shè)置縱向加勁肋和短加勁肋32 某工字形截面梁采用Q235鋼材，梁腹板的高厚比 h

11、0/tw=100 時(shí)，腹板的狀態(tài)為（D ）A .局部穩(wěn)定能夠得到保證B .純彎作用下局部穩(wěn)定不能保證C 純剪作用下不會(huì)發(fā)生局部失穩(wěn)D 純剪作用下局部穩(wěn)定不能保證33 以下哪項(xiàng)加勁肋的設(shè)置方法不正確（B ）A 同時(shí)采用橫肋、縱肋加強(qiáng)的腹板，在二者相交處應(yīng)斷開縱肋，保持橫肋連續(xù)B 橫向加勁肋必須雙側(cè)成對(duì)配置2h0C 有局部壓應(yīng)力作用的梁的橫向加勁肋的最大間距為D .橫向加勁肋的截面按構(gòu)造確定，不必進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算34 .梁受壓翼緣的自由外伸寬度b1/t < 15 f是為了保證翼緣板的（ D ）A 抗剪強(qiáng)度B 抗彎強(qiáng)度C.整體穩(wěn)定D 局部穩(wěn)定35 為保證工字形梁受壓翼緣的局部穩(wěn)定，要對(duì)其寬厚比進(jìn)行

12、限制：對(duì)Q235鋼為b1/t< 15，對(duì) Q345 鋼為 b1/t （ A ）A .比15小B .比15大C 仍等于15D有時(shí)大于15，有時(shí)小于1536 支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，計(jì)算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該 范圍是（ A ）。A 15 twC 13tw- 23537 .梁采用Q235鋼，梁受壓翼緣的自由外伸寬度與其厚度之比即b1 /1 < 13，是為了保證翼緣板的（B ）A 整體穩(wěn)定B 局部穩(wěn)定C 抗彎強(qiáng)度D 抗剪強(qiáng)度38 計(jì)算梁的抗彎強(qiáng)度Mx/（ xWjf （ x 1.0），與此相應(yīng)的翼緣外伸肢寬厚比不應(yīng)超過（ B ）。A. 15 235/fyB . 13

13、. 235/fyC. （10 0.1 ） 235/ fyD . （25 0.5）. 235/ fy39 .實(shí)腹梁的腹板中某點(diǎn)作用有面內(nèi)正應(yīng)力和剪應(yīng)力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該滿足（ C ）A-22fB,3 22 fC.；23 2 fD.、3 232 f40 當(dāng)組合梁用公式2 3 21f驗(yàn)算折算應(yīng)力時(shí)，式中c、T應(yīng)為（ A ）A 驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力B 梁最大彎矩截面中的最大正應(yīng)力、最大剪應(yīng)力C 梁最大剪力截面中的最大正應(yīng)力、最大剪應(yīng)力D .梁中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力41 對(duì)于受均布荷載的單層翼緣板的焊接組合截面簡支梁，跨度為I，當(dāng)要改變截面時(shí)，宜變一次，且只改變翼緣板的寬度，其最經(jīng)濟(jì)的改變截面的位置為（

14、B ）A .距支座l/8處B .距支座l/6處C .距支座l/4處D .距支座l/3處42 .圖示的四邊簡支薄板，當(dāng)a=b時(shí)，純剪作用下板的屈曲形式是（D ）AHCc43 四邊簡支薄板純剪切作用下板的屈曲形式是（A ）44 如圖所示，一工字形截面桿件當(dāng)承受純彎時(shí)，其截面最大應(yīng)力為i ;當(dāng)承受偏心壓力時(shí)，其截面最大應(yīng)力也為i。若承受純彎時(shí)腹板的局部穩(wěn)定剛好滿足，則承受偏心壓力時(shí)腹板的局部穩(wěn)定（B ）A .一定滿足B 一定不滿足C .也剛好滿足D .無法判斷1§1純彎偏樂二、填空題1 工字形截面梁按彈性設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使翼緣的寬厚比b1/t1 <15.15/fy2.當(dāng)實(shí)腹梁腹板高厚比滿足

15、時(shí)，為保證腹板的局部穩(wěn)定應(yīng)設(shè)置向加勁肋 。3 承受向下均布荷載作用的簡支梁，當(dāng)荷載作用位置在梁的下翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。4 在不改變梁的截面規(guī)格、荷載作用形式和位置的前提下，提高梁整體穩(wěn)定性的最有效措施是增加側(cè)向支承點(diǎn)。5 相同的梁分別承受均布荷載和集中荷載的作用，雖然兩者在梁內(nèi)產(chǎn)生的最大彎矩相同，但前者的整體穩(wěn)定承載力比后者低 。6 梁的最大可能高度一般是由建筑師提出，而梁的最小高度通常是由梁的剛度 要求決定的。7 鋼結(jié)構(gòu)偏心受壓構(gòu)件強(qiáng)度和穩(wěn)定計(jì)算中的塑性發(fā)展系數(shù)X或 y與 截面形式 有關(guān)。8 梁的腹板局部屈曲后仍可繼續(xù)承受增加的荷載，這部分增加的承載力稱為屈曲后強(qiáng)度_，可以加以利用，以

16、節(jié)省鋼材。9 考慮屈曲后強(qiáng)度的梁與不考慮屈曲后強(qiáng)度的梁相比，其腹板的抗剪承載力大 。10 梁的整體穩(wěn)定系數(shù)是在梁端為簡支 支承條件下得到的。b11 鋼梁的強(qiáng)度計(jì)算，應(yīng)包括彎曲正應(yīng)力、剪應(yīng)力、 內(nèi)容。局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力四方面12.為保證受彎構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)能夠滿足要求，是通過控制 撓度來實(shí)現(xiàn)的。三、問答題1 為什么在 b大于0 6時(shí)要用b代替b對(duì)梁的整體穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算?答：各種類型梁的b公式，都是假定梁處于彈性工作階段，并按彈性穩(wěn)定理論進(jìn)行分析而得出的，但在實(shí)際工程中，大量的中、小跨度或有一定側(cè)向支承的梁，則是處于彈塑性工作狀態(tài)，其臨界應(yīng)力顯著降低，此時(shí)若仍沿用前述的彈性狀態(tài)的b對(duì)梁的整

17、體穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果將不安全，故須對(duì)其加以修正。經(jīng)研究分析，在殘余應(yīng)力等因素影響下，梁進(jìn)入彈塑性階段明顯提前，約相當(dāng)于在 b 0.6時(shí)，其后，臨界應(yīng)力顯著降低。因此，當(dāng)b>0.6時(shí)，應(yīng)采用一個(gè)較小的b代替b。2 簡述梁加勁肋種類及其作用。答：橫向加勁肋：主要防止由剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn); 縱向加勁肋：主要防止由彎曲壓應(yīng)力應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)；短向加勁肋：主要防止由局部壓應(yīng)力可能引起的腹板失穩(wěn)。3 為了保證梁腹板的局部穩(wěn)定，如何設(shè)置加勁肋？答：(1 )當(dāng)h°+80 235時(shí)，應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁肋；/ twV fy(2)當(dāng)80 2 畀 170 2；5時(shí)，應(yīng)按計(jì)

18、算配置橫向加勁肋;(4)梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處設(shè)支承加勁肋。4 簡述梁的失穩(wěn)現(xiàn)象？梁的整體穩(wěn)定性受哪些因素的影響？答：梁的截面一般窄而高，彎矩作用在其最大剛度平面內(nèi)，當(dāng)荷載較小時(shí)，梁的彎曲平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的。當(dāng)荷載增大到某一數(shù)值后， 梁在彎矩作用平面內(nèi)彎曲的同時(shí)， 將突然發(fā)生側(cè)向 的彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，并喪失繼續(xù)承載的能力，這種現(xiàn)象稱為梁的整體失穩(wěn)現(xiàn)象。影響因素：荷載種類；荷載作用位置；梁的截面形式；側(cè)向支撐；梁端約束條件。5 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，設(shè)計(jì)時(shí)可采用哪些措施？答：增大梁的截面尺寸，其中增大受壓翼緣的寬度最有效；增加側(cè)向支承數(shù)量，減小側(cè)向支承點(diǎn)間的距離，側(cè)向支承應(yīng)設(shè)置在

19、梁受壓翼緣處；當(dāng)梁跨內(nèi)無法增設(shè)側(cè)向支承時(shí)，宜采用閉合箱形截面；增強(qiáng)梁端約束，采取措施使梁端不能發(fā)生扭轉(zhuǎn)。四、計(jì)算題1 .如圖所示工字形截面簡支梁，跨度為12m，跨度中間無側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P=360kN（設(shè)計(jì)值），材料Q235-B 鋼，f=215N/mm2，試驗(yàn)算此梁的整體穩(wěn)定性，不考慮自重。提示:2.0 時(shí)，b 0.730.18bhiam>解：111200bi403010.5，需驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。整體穩(wěn)定性系數(shù):4320 Ah 1 bf Wx 2yt14.4h截面幾何特性：1 3 0.8 1203121321.6 40312hIxIywx2 588370123.22

20、401.6 12040 1.6 60.82588370(cm4)17067(cm4)39551 Cm )0.8224( cm2)l1t1iyIy170672248.73(cm),僭 137.58.730h 0.392.00.73 0.180.8000.570.6此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為:Mx1pI 1080(kN m)Mx1080 103 198.4(N/mm2) f 215N/mm： bW40.57 9551 103所以截面整體穩(wěn)定性滿足要求。2 如圖所示工字形截面簡支梁，跨度為12m，跨度中間無側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P，材料Q235-B 鋼，f=215N/mm2，試其求此

21、梁能承受的集中荷載P （設(shè) 計(jì)值）。設(shè)P由梁的整體穩(wěn)定性控制，不考慮自重。提示:2.0 時(shí)，b 0.73 0.18 ,l1t1解：整體穩(wěn)定性系數(shù):4320 Ah 1 yt1 2b Wx 4.4h截面幾何特性：130.8 1203 12 2丄12紐hIxIywx2 40iy17067224Iy401.660.82588370(cm4)1.6 4032 588370123.21.6 12017067(cm4)9551Cm3)20.8224(cm2)8.73(cm),l11迦 137.58.73b)h血 0.392.0Qh0.73 0.180.8000.570.6此截面梁承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為:Mx

22、bWxf 1170.5kNPmax攀4 ii70.5390.2kNi23 如圖所示工字形截面簡支梁，跨度為12m，跨度中間無側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P=540kN（設(shè)計(jì)值），材料Q235-B 鋼，f=215N/mm2，試驗(yàn)算此梁的抗彎強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性，不考慮自重。提示:2.0 時(shí)，b 0.73 0.18litibihli/(li 丨2), b 0.8(2 b 1)，yi54.65cm（力為受壓翼緣到形心軸x軸距離），44lx 577555cm li i4746cm4,l24369cm4， x i.0A4i68 i200320480單位：mm解：梁受壓翼緣側(cè)向自由長度li與其寬度b

23、i的比值li /bii2000/48025>i6，超過規(guī)定數(shù)值，故應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算。截面幾何特性：形心軸位置：48 i.6 0.8 i20 0.8 6i.6 32 i.6 i22.4 yi54.65cm48 i.6 i20 0.8 32 i.6y2h yi i23.2 54.65 68.55cmA 48 i.6 i200 0.8 32 i.6 224cm2x 48 i.6(54.650.8)232 i.6 67.752lyli丨2.6 483.6i2i 2Wixlx/yii0568cm3,W2xl x / y2iyJy/Ai9ii5/2249.24cmA0.8 i203i20 0.8

24、 6.952577555cm4i2323i4746 4369 i9ii5cm48425cm311b1h0.730.180.73 0.18 0.3250.7890.8(2 b1)0.8 (2 0.7711)0.4344320b2yAhWx21 yh4.4h235b 0.789 耳 4芒1129.9210568 V(1299 匸嚀 0.434 空 0.794>0.64.4 123.2235b 1.07 空 0.715此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為:Mx11Pl 540 12 1620kN44yl1 /iy 1200/9.24 129.9單軸對(duì)稱工字形截面整體穩(wěn)定系數(shù)上 147460.7710.8

25、I2191151200 160.3252.048 123.2整體穩(wěn)定性驗(yàn)算:61620 10Mmaxbwx0.715 10568 103214.4N / mm2<f 215N / mm2所以截面整體穩(wěn)定性滿足要求。MmaxxW2x抗彎強(qiáng)度性驗(yàn)算：1620 10 亍 182.3N/mm2< f 215N / mm21.0 8425 103所以抗彎強(qiáng)度滿足要求。4 如圖所示工字形截面簡支梁，跨度為12m，跨度中間無側(cè)向支承，跨度中點(diǎn)上翼緣作用一集中荷載P （設(shè)計(jì)值），材料Q235-B 鋼，f=215N/mm2，試其求此梁能承受的集中荷不考慮自重。載P,設(shè)P由梁的整體穩(wěn)定性和抗彎強(qiáng)度控制

26、，提示:2.0 時(shí)，b0.73 0.18dhb I 1 /( I 1 I 2 ), b0.8(2 b 1)Y154.65cm（ y為受壓翼緣到形心軸 x軸距離），4Ix 577555cm 11414746cm ,I244369 cm , x 1.0參4kr8 1200320單位：mm解：截面幾何特性：形心軸位置：48 1.6 0.8 120 0.8 61.6 32 1.6 122.4y154.65cm48 1.6 120 0.8 32 1.6yh y1 123.2 54.65 68.55cmA 48 1.6 1200 0.8 32 1.6 224cm2x 48 1.6(54.650.8)232

27、 1.667.752IyI1 I2131.6 4831.61212W1xI x/y110568cm3, W2xI x / y2iy Iy/A19115/2249.24cm10.8 1203120 0.8 6.952577555cm41232314746 4369 19115cm48425cm3y h/iy 1200/9.24129.9單軸對(duì)稱工字形截面整體穩(wěn)定系數(shù)打I1 I2147460.7710.8191151200 1.6b-|h0.3252.048 123.2b 0.730.180.73 0.18 0.3250.7890.8(2 b 1)0.8 (2 0.7711)0.4344320 A

28、hWx1yt14.4h2350.7894320224 123.2129.9210568(129.9 1.6)2(4.4 123.2)0.434 空2350.794> 0.61.070.282b0.715此截面梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值為：MxbfW1x 1625kN m按受拉翼緣抗彎強(qiáng)度梁所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值：MxxfW2x 1811kN m 1625kN m所以所能承受的集中荷載由梁的整體穩(wěn)定性控制。4Mx541.75 一焊接工字形等截面簡支梁，跨度12m，在跨度中點(diǎn)有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)，如圖所示。集中荷載片110kN、F2160kN，自重1.6kN/m （均為設(shè)計(jì)值）。材料Q235鋼。試驗(yàn)算此梁

29、的整體穩(wěn)定性。b 1.15 , f 215N /mm2解：梁受壓翼緣側(cè)向自由長度h與其寬度b的比值h/b 6000/270 22.2>16，超過規(guī) 定數(shù)值，故應(yīng)進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算。 截面幾何特性：A 140 0.62 27 1138cm2lx 0.6 1 1403/122 27 1 70.52405000cm4Iy 2 1 273/12 3280cm4Wx 405000/715700cm3iy ly/A3280/138 4.88cmy l1 /iy 600/4.88123.0按跨度重點(diǎn)有一個(gè)側(cè)向支撐情況，但3個(gè)集中荷載不全位于跨中央附近，故應(yīng)按均布荷載作用在上翼緣的b1.15。雙軸對(duì)稱工

30、字形截面整體穩(wěn)定系數(shù)4320bb 2yAhWx2yt14.4h235b -：1.15 型123* 21381425700(123 1 孑(4.4 142)空15> 0.6235b 1.07 空 0.825最大彎矩設(shè)計(jì)值：M max1.6122 /8 806 110 3838.8kN m鋼,XX-fixaoo-6x2002 2178.4N / mm <f 215N / mm (滿足)Mmax 838.8 106 bWX0.825 5700 1036.簡支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=180kN ,分項(xiàng)系數(shù)1.4 ,不計(jì)自重，Q2352 2f 215N / mm , fv 125

31、N / mm 。解：(1 )強(qiáng)度驗(yàn)算最大正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:因?yàn)橐砭壦钥梢钥紤]部分塑性。最大剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:腹板與翼緣交界處折算應(yīng)力驗(yàn)算:所以強(qiáng)度均滿足。(2 )整體穩(wěn)定性保證如不需驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性，則需受壓翼緣自由長度與其寬度的比滿足要求:所以在梁跨中設(shè)一道側(cè)向支承點(diǎn)就能保證梁的整體穩(wěn)定性。分析題1、某焊接組合截面鋼梁，其尺寸、受力和支座條件如圖示，已知鋼材Q235B。請(qǐng)驗(yàn)算此梁腹板的局部穩(wěn)定是否能夠滿足要求；若不能滿足，應(yīng)如何配置加勁肋(不必計(jì)算，把合理的配置形式在圖中示意性畫出即可)。I-.i一 11一肉解:皆為M HOO/6二183J > IM廊所以脫板的局器穩(wěn)定不儺満足要求。（3 分）U）此架需旻同吋配養(yǎng)鎖向和縱向加効肋亠加勁肋的布濰形式如團(tuán)所示。2分）d-5i»*（】-5分）（】"嬰求士縱.樹加効肋那應(yīng)畜，且橫肋不斷； 縱助距受壓翼竦下翼緣川"4 “ V5l 櫛間加効刖何庫n施2S，且盤由計(jì)算購定*®支座處和樂中荷戦處都段有橫向加勁助六、綜合題1、某管道支架分別采用圖1-1、圖1-2兩種結(jié)構(gòu)布置方案，在柱頂承受軸心壓力P作用。這兩種方案中，l=3000mm，柱兩端鉸接，鋼材為 Q235，截面無孔眼削弱，柱截面采用焊接工字形截面，翼緣為剪切邊，翼緣-