(120mm厚)扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書

1、（120mm厚）扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 13020112、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-20035、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013二、計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)2.7樓板邊寬B(m)2.7模板支架高度H(m）4.2主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)1.1立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1.1水平桿步距h1(m)1.2計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011

2、次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)150主梁懸挑長度b1(mm)150可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)300材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格50100次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格18mm(板材垂直方向)鋼管類型483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市重慶(省)重慶(市)地面粗糙度類型/簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)

3、規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000182/6=54000mm3, I=bh3/12=1000183/12=486000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51=7.474kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)

4、120/1000)1+1.40.72.51=6.921kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(7.474,6.921)=7.474kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1=4.471kN/mp2=1.40.7Q1k

5、=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.142kNm=Mmax/W=0.142106/54000=2.638N/mm2f=25N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.006mm=150/400=0.375mm滿足要求四、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.

6、4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000+1.42.5150/1000=1.121kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000+1.40.72.5150/1000=1.038kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(1.121,1.038)=1.121kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000

7、=0.596kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000=0.672kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.544kNm=Mmax/W=0.544106/(83.333103)=6.529N/mm2f=13N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= 3.589kNmax=Vma

8、xS/(Ib0)=3.58910362.5103/(416.667104510)=1.077N/mm2= 1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000=0.497kN/m （圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)max=0.117mm=1.11000/400=2.75 mm滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向

9、設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標準值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000+1.41.5150/1000)=0.82kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(2

10、4+1.1)120/1000)150/1000+1.40.71.5150/1000)=0.802kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(0.82,0.802)=0.82kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)150/1000=0.497kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.017kNRkmax=0.616kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=30/1000=0.03kN/m自重

11、設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.826kNm=Mmax/W= 0.826106/(83.3331000)=9.907N/mm2f= 13N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= 4.65kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.65100062.5103/(416.667104510)=1.395 N/mm2=1.4

12、 N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=1.099 mm=1.1103/400=2.75mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=8.225kN六、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=11.714(1.2+2300/1000)=3.085ml02=k2h =12.4921.2=2.99m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.085,2.99)=3.085m=l0/i=3.0851000/(1.5910)=194=2

13、10滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=3.0851000/(1.5910)=194根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.191N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.4(1+2)1.11.1=8.902kNf=N1/(A)=8.9021000/(0.191(4.24100)=109.922N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.075根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k