地下車庫模板專項施工方案

1、目 錄模板工程施工專項方案一、編制依據(jù)1、國家、安徽省相關(guān)施工、驗收規(guī)范及標準圖集2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）3、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20024、 建筑工程質(zhì)量統(tǒng)一驗收標準 GB50300-20015、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20086、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20027、本工程施工圖紙8、安徽省中振建設工程有限公司企業(yè)標準二、工程概況：地理位置：位于安徽省舒城縣三里河路與鼓樓北街交匯處安徽強力房地產(chǎn)開發(fā)有限公司 合肥華祥規(guī)劃建筑設計有限公司 山東省城鄉(xiāng)建設勘察院安徽科創(chuàng)工程項目管理有限公司工程名稱：

2、鼓樓陽光城地下車庫建設單位：設計單位：勘察單位：監(jiān)理單位： 施工總承包單位：安徽省中振建設工程有限公司300mm。鼓樓陽光城地下車庫工程，本工程地基基礎(chǔ)設計等級為甲級；地下室防水等級為二 級;地下室設計抗?jié)B等級為 P6;建筑面積：35330.6 rfo 本工程框架柱主要截面尺寸：600*600 ;現(xiàn)澆板板厚主要為： 根據(jù)本工程的特點，制定以下模板工程專項施工方案： 本工程為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，對模板及支撐需求量較大，現(xiàn)決定采用鋼管支撐系統(tǒng)及木模板三、施工準備：（一）材料及主要機具：1.1木模板：18*915*1830的膠合板、50*100mm的木方。1.2支撐系統(tǒng)：鋼管、扣件、墊板。1.3具備錘子、打眼

3、電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。1.4脫模劑：水質(zhì)脫模劑。1.5海綿條：2mm厚及20mm厚。（二）作業(yè)條件：2.1劃分所建工程施工區(qū)、段：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)的形式、特點及現(xiàn)場條件，合理確定模板工程施工的流水區(qū)段，以減少 模板的投入，增加周轉(zhuǎn)次數(shù)，均衡工序工程（鋼筋、模板、砼工序）的作業(yè)量，確保工程 進度。頁腳內(nèi)容1目 錄2.2按工程結(jié)構(gòu)設計圖進行模板設計，確保強度、剛度及穩(wěn)定性。2.3根據(jù)圖紙對梁、板、柱等尺寸及編號設計出配板圖，應標志出不同型號、尺寸單塊 模板平面布置，縱橫龍骨規(guī)格、數(shù)量及排列尺寸；柱箍選用的形式及間距；支撐系統(tǒng)的豎 向支撐、橫向拉接件的型號、間距。2.4驗算：在進行

4、模板配板布置及支撐系統(tǒng)布置的基礎(chǔ)上，要嚴格對其強度、剛度及穩(wěn) 定性進行驗算。2.5軸線、模板線、門窗洞口線、標高線放線完畢，水平控制標高引測到預留插筋或其 它過渡引測點，并辦好預檢手續(xù)。2.6為防止模板下口跑漿，安裝模板前，對模板的承墊底部先墊上20mm厚的海綿條,若底部嚴重不平的，應先沿模板內(nèi)邊線用 1： 3水泥砂漿，根據(jù)給定的標高線準確找平。外 柱的外邊根部根據(jù)標高線設置模板承墊木方，與找平砂漿交圈，以保準標高準確和不漏漿。2.7設置模板（保護層）定位基準，即在柱主筋上距地面5080mm處，根據(jù)模板線, 按保護層厚度焊接水平支桿，以防模板的水平移位。2.8柱鋼筋綁扎完，預埋件已安裝完畢，綁

5、好鋼筋保護層墊塊，并辦好隱檢手續(xù)。2.9模板拼裝，所有板面必須牢固固定在龍骨上。2.10對于組裝完畢的模板，應按圖紙要求檢查其對角線、平整度、外型尺寸及牢固是 否有效；并涂刷脫模劑。四、模板安裝操作工藝：（一）柱：框架柱主要截面尺寸： 600*600mm ；1、柱模板的安裝工藝：單片預組拼柱組拼-第一片柱模就位-第二片柱模就位連接固定-安裝第三、四片柱模-檢查柱模對角線及位移并糾正-自下而上安裝柱箍并 做斜撐-全面檢查安裝質(zhì)量-群體柱模固定2、工藝流程：第一片柱模安裝I1第二片柱模安裝就位并用螺栓>安裝第三、四片安裝斜檢查柱模對角線、位移并糾2.1安裝就位第一片柱模板，并設臨時支撐或用不

6、小于14號鉛絲與柱主筋綁扎臨時固定。2.2隨即安裝第二片柱模，在二片柱模的接縫處粘貼2mm厚的海綿條，以防漏漿；用連接螺栓連接二塊柱模，作好支撐或固定。2.3如上述完成第三、四片柱模的安裝就位與連接，使之呈方桶型。2.4自下而上安裝柱套箍，校正柱模軸線位移、垂直偏差、截面、對角錢。并做支撐。 采用直徑48鋼鋼管間距800mm分上、中、下固定柱模。2.5校正柱模的軸線位移、兩個方向上的垂直偏差、截面、對角線，最后固定牢靠。頁腳內(nèi)容22.6以上述方法安裝柱模，全面檢查安裝質(zhì)量后，做群體的水平拉結(jié)及剪力撐的固定。（二）梁：框架梁主要截面尺寸：1、梁模板的安裝工藝：彈出梁軸線及水平線并復核400*10

7、00mm、400*1100mm；搭設梁模支架-安裝梁底楞-安裝梁底模板f梁底起拱綁扎鋼筋 口楞、斜撐楞及腰楞- 復核梁模尺寸、位置安裝側(cè)梁模T安裝另一側(cè)梁模-安裝上下鎖與相鄰模板連固2、工藝流程:2.1安裝梁模支架之前，首層為土壤地面時應平整夯實，首層土壤地面，在支撐下宜鋪 設統(tǒng)長槽鋼，樓板上采用5cm木方墊木，并且樓層間的上、下支座應在一條直線上；支撐間 距為1000mm，在支撐之間應設縱橫水平聯(lián)結(jié)桿， 根據(jù)支撐高度決定水平聯(lián)結(jié)桿設幾道， 離 地200mm處設一道，往上縱橫方向每隔1600mm左右設一道，并且與滿堂架子拉結(jié)，每道 縱橫梁支撐均應設置八字形剪力撐。應隨時檢查，保證穩(wěn)定牢固。2.

8、2在支撐上預留梁底模板的厚度，拉線安裝梁底模板并找直。梁底板應起拱，當梁跨 度等于或大于4m時，梁底板按設計要求起拱；如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的 1/100曠3/1000。固定梁底模板。2.3在底模上綁扎鋼筋，安裝梁側(cè)模板，安裝外豎楞、斜撐，其間距一般為750mm。當梁高超過600mm時，需加腰楞，并穿對拉螺栓拉結(jié)；側(cè)梁模上口要拉線找直，安裝牢固， 以防跑模。2.4復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。（三）樓板：現(xiàn)澆板板厚：300mm。1、樓板模板安裝工藝：搭設支架-安裝橫縱木楞-調(diào)整樓板下皮標高及起拱-鋪設模板 -檢查模板上皮標高、平整度2、工藝流程：校正I安裝橫縱木楞鋪模

9、板辦預2.1支架搭設前，首層是土壤地面時應平整夯實，立桿下鋪設通長槽鋼，樓層在支撐下 宜鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支座應在一條直線上。支架的支撐應從邊跨的一側(cè) 開始，依次逐排安裝，立桿間距為1000mm,大龍骨的間距為900mm，小龍骨間距為300mm。頁腳內(nèi)容3目 錄在支撐之間應設縱橫水平聯(lián)結(jié)桿，根據(jù)支撐高度決定水平聯(lián)結(jié)桿設幾道，離地200mm處設一道，往上縱橫方向每隔1600mm左右設一道，并且與滿堂架子拉結(jié)，每跨支撐均應設置 八字形剪力撐，保證穩(wěn)定牢固。2.2支架搭設完畢后，要認真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定；根 據(jù)給定的水平標高線，將龍骨找平，注意起拱高度（當板

10、的跨度等于或大于 4m時，按跨度 的1/100曠3/1000起拱），并留出樓板模板的厚度。2.3鋪設模板：對于不夠整數(shù)的模板，再用小塊板補齊，但拼縫要嚴密；用鐵釘將模板 與下面的木龍骨釘牢，注意，鐵釘不宜過多，只要使多層板不移位、翹曲即可。2.4鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查模板的平整度與底標高，并進行必要的校正。見下圖:X夕<-7一（四）樓梯模板樓梯模板安裝前，先在樓梯間墻上按設計標高彈出梯段及臺板的位置線。模板采用竹 膠合板模板，側(cè)模三角部分用木模鑲補，見下圖：5、樓梯踏步模板：主要考慮踏步成型專用模板，其它模板用現(xiàn)場雙面覆膜木膠板支模，踏步板一次成型, 砼原漿壓光，不再作表面

11、處理。五、模板拆除操作工藝：1、模板拆除的一般要點：1.1側(cè)模拆除在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，方可拆除。1.2底模及冬季施工模板的拆除，必須待同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度達到下表的規(guī)定后方 可拆除?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需的砼強度結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%板< 2> 50> 2、w 8> 75> 8> 100梁、拱、殼< 8> 75> 8> 100懸臂構(gòu)件> 1001.3已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在砼達到設計強度等級后方可承受全部使用荷載；當 施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經(jīng)

12、核算，加設臨時支撐。1.4拆除時，應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板; 自上而下進行。1.5每塊多層板模板拆下后，應用人工將其運托放至地上，嚴禁把拆下的模板扔下地 面或使其自由墜落于地面。1.6拆除跨度較大的梁支架及其模板時，應從跨中開始向兩端進行。2、樓板、梁模板拆除工藝：2.1工藝流程：分段分片拆除拆除支架部分水平拉桿和剪力撐- 拆除梁連接件及側(cè)模板樓板模板、木楞及支柱-拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)2.2拆除工藝施工要點：2.2.1拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁與樓板模板的連接角模 及梁側(cè)模板，以使兩相鄰模板斷連。2.2.2不可用鋼管或鐵錘猛擊亂撬

13、。每塊模板拆下時，或用人工托扶放于地上，嚴禁 使拆下的模板自由墜落于地面。2.2.3拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應 從跨中開始。拆除梁底摸支柱時，亦從跨中向兩端作業(yè)。3、柱子模板拆除工藝：1、分散拆除工藝流程：拆除拉桿或斜撐- 自上而下拆掉（穿柱螺栓）或柱箍 - 拆除豎楞，自上而下拆模板-模板及配件運輸維護2、柱模拆除要點：2.1.1分散拆除柱模時，應自上而下、分層拆除。拆除第一層時，用木錘向外側(cè)輕擊模 板上口，使之松動，脫離柱混凝土。依次拆下一層模板時，要輕擊模邊肋，切不可用撬棍 從柱角撬離。六、質(zhì)量標準：1、模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；

14、其支承部分應有足夠的支承面積。 如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。對濕陷性黃土，必須有防水措施；對凍 脹士，必須有防凍融措施。2、接縫寬度不得大于1.5mm。3、模板表面清理干凈，并采取防止粘結(jié)措施。模板上粘漿和滿刷隔離劑的累計面積， 柱、梁應不大于400cm2。4、模板安裝允許偏差項目，見下表。模板安裝的允許偏差允許偏差（mm）單層、多層高層框架多層大模高層大模測量墻、梁、柱軸線位 移4444尺量檢查標高± 4+2 -4± 4± 4用水準儀或 拉線和尺量檢查墻、柱、梁截面尺 寸+3-4+2-4± 2± 2尺量檢查每層垂直度6633用

15、2m托線板檢杳相鄰兩板表面咼 低差2222用直尺和尺 量檢杳表面平整度4422用2m靠尺和 塞尺檢查七、成品保護：1、安裝完畢的平臺模板、梁模板不可臨時堆料和當作業(yè)平臺，模板平放時，要有木方 墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產(chǎn)生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板 和配件。2、工作面已安裝完畢的柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就 位前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不 可做臨時堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標高和平整產(chǎn)生偏差。3、拆除模板

16、時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷， 防止門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。4、保持模板本身的整潔及配套構(gòu)件的齊全，放置合理，保證板面不變形。5、模板吊運就位時要平穩(wěn)、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不 得兜掛鋼筋。用撬棒調(diào)整模板時，撬棒下要支墊木方。八、質(zhì)量注意事項：（一）梁、板模板：梁、板底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模 板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度 和剛度。作業(yè)中應認真執(zhí)行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊 有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、

17、板產(chǎn)生下?lián)?。梁、板模板應按設計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。（二）柱模板：6.2.1漲模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據(jù)柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身 的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和堅向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度 足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應認真按設計要求作業(yè)。6.2.2柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐， 吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置 線距離均相等，即使柱模不扭向。6.2.3軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在

18、地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊 線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模項拉通線，再支中間各柱模板。 柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂 直和位置正確。（三）模板在使用過程中應加強管理：模板在使用過程中應加強管理。支、拆模及運輸時應輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時， 應及時修理。模板應分類、分規(guī)格碼放，對于板的側(cè)面、切割面、孔壁應封邊，以最大限 度地增加周轉(zhuǎn)次數(shù)。九、模板工程計算書為確保模板工程的施工質(zhì)量，保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分的形狀、尺寸和相對位置的 正確，需要模板支撐系統(tǒng)具有足夠的承載力、

19、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的 自重和側(cè)壓力以及在施工中所產(chǎn)生的施工荷載，因而需要對模板進行設計。1、結(jié)構(gòu)工程概況：1.1主體結(jié)構(gòu)：1.1.1本工程框架柱主要截面尺寸：600*600mm ;框架梁主要截面尺寸：400*1000mm ； 現(xiàn)澆板板厚：300mm。2、模板工程的施工安排：2.1模板體系：根據(jù)施工安排，本工程均使用“多層板面，木方背楞，鋼管支撐，散裝散拆”的模板 體系。2.2施工工藝：2.2.仕0.00以上結(jié)構(gòu)工程采用框架柱與梁、板分別澆筑，各層梁、板采用一次整體澆 筑的施工工藝。222本工程混凝土均采用商品混凝土。根據(jù)施工現(xiàn)場場地情況采用汽泵泵送。3、計算截面的選擇：根據(jù)上

20、述結(jié)構(gòu)工程概況、模板體系及施工工藝，計劃對框架柱及梁、板一次整體澆筑 的模板以及截面尺寸為200*300mm的標準層頂板梁板進行計算。4、計算驗算:柱模板設計計算書柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓 相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。USI, GOO4 *Iat心 y 9頁腳內(nèi)容23柱立面圖柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00 ;柱截面高度H(mm):600.00 ;柱模板的總計算高度:H =3.00m;eoo270270計算簡圖、參數(shù)信息1基本參數(shù)柱截面寬

21、度B方向豎楞數(shù)目：3;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：3;2柱箍信息柱箍材料：圓鋼管;直徑(mm):48.00 ;壁厚(mm):3.50;柱箍的間距(mm):450 ;柱箍合并根數(shù):1;3豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù)：2;寬度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ;4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量(N/mm2)：6000.00 ;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2)：l.50；5木方和鋼楞fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00 ; ft(N/mm2):1

22、.50;鋼楞彈性模量E(N/mm2)：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm 2):205.00;方木抗彎強度設計值方木抗剪強度設計值、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22 丫1 坡M/2F= yH其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,取 2.000h;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H -模板計算高度，取3.000m ;Bi-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;皆 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別

23、計算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2,取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。qi=20.036kN/m2；計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值q1=20.036kN/m2 ；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為l= 240 mm,且豎楞數(shù)為3,因此對柱截面寬度B方向面板

24、按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。q111 1V0240240面板計算簡圖1面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm);I-計算跨度(豎楞間距)：I =240.0mm； qj乍用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值 q1： 1.2 X 20.04 X 0.45 X 0.90=9.737kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m式中,0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = qi + q2 =9.7

25、37+1.134=10.871 kN/m面板的最大彎矩：M =0.1 X 10.871 X 240X 240= 6.2|6.mm0面板最大應力按下式計算：(T =M/W<f-面板承受的應力(N/mm2)；-面板計算最大彎矩(N mm)； -面板的截面抵抗矩：W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 450 X 18.0 X 18.0/6=2.43mm>3；10f -面板的抗彎強度設計值(N/mm 2) ；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：(T = M/W = 6.26 X/10.43 X=1a0577N/mn2 ；面板的最大應力計算值 (T =2.57

26、7N/mm小于 面板的抗彎強度設計值c =13N/m2,滿足要求!2面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下V=0.625ql其中，V-面板計算最大剪力(N)；I-計算跨度(豎楞間距)：I =240.0mm； qj乍用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值 q1： 1.2 X 20.04 X 0.45 X 0.90=9.737kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = qi + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m面板

27、的最大剪力：V = 0.625X 10.871 X 240.0 = 1630.724N截面抗剪強度必須滿足下式:T = 3V/(2lbhW fv其中，T-面板承受的剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N): V = 1630.724Nb-扌勾件的截面寬度(mm): b = 450mm ;hn-面板厚度(mm): hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值面板截面抗剪強度設計值面板截面的受剪應力 T:T =3 X 1630.724/(2 X 450X 18.0)=0.302N/mm:fv=1.500N/m

28、m2;=0.302N/mm小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求!3面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下V =0.52iq（100EI）其中，qJ乍用在模板上的側(cè)壓力線荷載（kN/m）: q = 20.04 X 0.459.02 kN/m；V-面板最大撓度（mm）;I-計算跨度（豎楞間距）：I =240.0mm ;E-面板彈性模量（N/mm2）: E = 6000.00 N/mm2 ;I-面板截面的慣性矩（mm4）;I=bh3/12I= 450 X 18.0 X 18.0 X 18.0/12 5=r2rT19；X 10面板最大容許撓度：

29、V = 240 / 250 = 0.96 mmV = 0.521 X 9.02 X/(40® X 6000.0 X 2.59= >0.109 mmV =0.119mm小于 面板最大容許撓度設計值V = 0.96mm滿面板的最大撓度計算值面板的最大撓度計算值足要求!四、豎楞計算（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 60 X 80 X 80/6 X 2 = 3 28cmI = 60 X

30、 80 X 80 X 80/12 X 2； = 512cmq45«45(45Q豎楞計算簡圖1抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式:M=0.1ql2其中，M-豎楞計算最大彎矩（N mm）;I-計算跨度（柱箍間距）：I =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值 q1： 1.2 X 20.036 X 0.240 X 0.900=5.；93kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2： 1.4 X 2.000 X 0.240 X 0.900=0.605kN/m q = 5.193+0.605=5.798 kN/m豎楞的最大彎距：M =0.1 X 5.798 X 450

31、.0 X 450.0= 1.1N mX10(T =M/W<f其中，（T-豎楞承受的應力（N/mm2）；-豎楞計算最大彎矩（N mm）;-豎楞的截面抵抗矩（mm3），W=1.28 Xf -豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2）;f=13.000N/mm2;豎楞的最大應力計算值：（T = M/W = 1.175/X2® X =QD.917N/m*；豎楞的最大應力計算值（T =0.917N/mm小于 豎楞的抗彎強度設計值C =13N/mm滿足要求!2. 抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下V=0.6ql其中，V-豎楞計算最大剪力（N）;I-計算跨度（柱箍間距）：I

32、=450.0mm； qj乍用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值 q1： 1.2 X 20.036 X 0.240 X 0.900=5.；93kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2： 1.4 X 2.000 X 0.240 X 0.900=0.605kN/m q = 5.193+0.605=5.798 kN/m;豎楞的最大剪力：V = 0.6 X 5.798 X 450.0 = 1565.495N截面抗剪強度必須滿足下式：T = 3V/(2bnh< fv其中，T-豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V -豎楞計算最大剪力(N): V=0.6ql= 0.6 X 5.798

33、X 450=1565.495Nb -豎楞的截面寬度(mm): b = 60.0mm ;hn-豎楞的截面高度(mm): hn = 80.0mm ;豎楞截面最大受剪應力計算值：T =3 X 1565.495/(2 豎楞截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值T =0.245N/mm小于fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 1.500 N/mnf;豎楞截面抗剪強度設計值X 0.24 = 5.80 kN；X 60.0 X 80.0 X 2)=0.2J；5N/mmfv=1.5N/mm2,滿足要求!3撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：Vma x=

34、0.677ql4/(100EI)< v =l/250其中，qJ乍用在豎楞上的線荷載(kN/m) : q =20.04wax-豎楞最大撓度(mm);I-計算跨度(柱箍間距):I =450.0mm ;E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ;I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=5.12 X；10豎楞最大容許撓度：v = 450/250 = 1.8mm豎楞的最大撓度計算值：v = 0.677 X 5.80 x44500 x 9000.0 X 5.6)2=)0.005 mm;豎楞的最大撓度計算值v =0.035mm小于豎楞最大容許撓度v =1.8mm，滿足要求!五、B

35、方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.078 X 1=5.08cmI = 12.187 X 1=l2；19cm按集中荷載計算(附計算簡圖):2941 471.47I白2DB方向柱箍計算簡圖其中P-豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P = (1.2 X 20.04 X 0.9 + 1.4 X 2X 0.9) X 0.27 X 0.45 = 2.94 kN1 4E81.1G31.4G1.4GG2.335B方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力：N = 2.935 kNB方向柱箍彎矩圖(kN m) 最大彎矩：M = 0.807

36、 kN m ;B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形：V = 1.966 mm1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式(T =M/(xW)vf其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 807208.58 N mm ;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 5078 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值：(T = 151.39 N/mm柱箍的抗彎強度設計值：f = 205 N/mm2;B邊柱箍的最大應力計算值(T =8.07 X(10)5 X 5.0£)X15(1.39N/mm小于柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：V = 1.966 mm柱箍

37、最大容許撓度:V = 600 / 250 = 2.4 mm柱箍的最大撓度 V =1.966mm小于柱箍最大容許撓度v =2.4mm滿足要求！八、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設置對拉螺栓!七、H方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.078X 1=5.08cmI = 12.187X 1=l2;19cm按計算(附計算簡圖):1.47I1.472.941S'2OH方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P = (1.2 X 20.04 X 0.9+1.4 X 2X 0.9) X 0.27 ; X

38、 0.45 = 2.94 kN1.1G31.0i.4se2.335H方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力：N = 2.935 kNH方向柱箍彎矩圖(kN m) 最大彎矩：M = 0.807 kN m ;H方向柱箍變形圖(mm) 最大變形：V = 1.966 mm1柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式：(T =M/(xVYvf其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 807208.58 N mm ;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 5078 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值：(T = 151.392 N/fmm柱箍的抗彎強度設計值：f = 205 N/mm2;H邊柱箍的最大應力計算值(T

39、=8.07 8/(10)5 X 5.08>15(1.392N/mm小于 柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：V = 1.966 mm柱箍最大容許撓度：V = 600 / 250 = 2.4 mm柱箍的最大撓度 V =1.966mm小于柱箍最大容許撓度v =2.4mm滿足要求!目 錄頁腳內(nèi)容#梁模板扣件鋼管支撐架計算書梁段：L1。單僮；nmn單位:mmeooCDg3E323I 300、4+ItF丿弋孑IIHIIHIIHI/Z/./?/<'彳V 丿Jyy/II7YX；iiOiiGOO、參數(shù)信息1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):

40、 0.30 ;梁截面高度D(m): 0.75;混凝土板厚度(mm) : 120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m): 1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m) : 0.10；立桿步距h(m) : 1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m) : 1.50;梁支撐架搭設高度H(m): 4;梁兩側(cè)立桿間距(m): 0.60 ;承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向;采用的鋼管類型為 48 X 3.；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù): 頁腳內(nèi)容200.75;2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0

41、.50;鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2): 2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2): 17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2): 2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2): 4.0;3. 材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2) : 9000.0 ;木材抗壓強度設計值fc(N/mm2) : 16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm 2) ： 17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2) : 1.7;面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm): 20.00;面板彈性模量E(N/mm2) : 6000.0;面板抗彎強度設計值fm(N

42、/mm 2) : 13.0;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm) : 60.0;梁底方木截面高度h(mm) : 80.0;梁底模板支撐的間距(mm) : 200.0;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 500 ;次楞根數(shù)：4;主楞豎向支撐點數(shù)量：2;固定支撐水平間距(mm) : 500 ； 豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm , 600mm ;主楞材料：圓鋼管;直徑(mm) : 48.00 ;壁厚(mm) : 3.50;主楞合并根數(shù)：2;次楞材料：木方；寬度(mm): 60.00 ;高度(mm) : 80.00 ;、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按

43、下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22 丫惟M/2F= yH目 錄其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間,T -混凝土的入模溫度，取取 2.000h;20.000 r；1.500m/h;V -混凝土的澆筑速度，取H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；31-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;込 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150分別計算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮

44、新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。q210210210*面板計算簡圖（單位：mm）1強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:（T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50X2X2/6=33.33C;M -面板的最大彎矩（N mm）;（T -面板的彎曲應力計算值（N/mm2）f-面板的抗彎強度設計值（N/mm2）;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算:M = 0.1c|il2+0.117ql2其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值：q1= 1.2

45、 X 0.5 X 17.85 X 0.9=9.638kN/m振搗混凝土荷載設計值：q2= 1.4 X 0.5 X 4X 0.9=2.52kN/m頁腳內(nèi)容22計算跨度：I = (750-120)/(4-1)= 210mm面板的最大彎矩 M= 0.1 X 9.638 X (750-120)/(4-1+10.1175.55 X41N)mm;面板的最大支座反力為：N=1.1q+1.2年1=1.1 X 9.638 X (750-120)/(4-1)/1000+1.2面板的抗彎強度設計值:f = 13N/mm2;X 2.52 X (750-120=/(4-1)X 2.520 X (750-120)/(4-

46、1)/1000=2.861XUMN/mn2；面板的受彎應力計算值c =1.7N/mm小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求!2撓度驗算V =0.677q/(100EI)< V =l/250經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：c = 5.554X3.33qj乍用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值：q = qi= 9.638N/mm ；l-計算跨度：l = (750-120)/(4-1)=210mmE-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩：I = 50面板的最大撓度計算值：X 2X 2X 2/12=33.33cmV = 0.677 X 9.

47、638 X-l25p(4-1)4/(100 X 6000 X 3.33* X01063mm ；面板的最大容許撓度值:V = I/250 =(75020)/(4-1)/250 = 0.84mm面板的最大撓度計算值V =0.063mm小于 面板的最大容許撓度值 v =0.84mm滿足要求!四、梁側(cè)模板支撐的計算1次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.861/0.500= 5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1 X

48、6X 8X 8/6 = 64cmI = 1 X 6X 8X 8X 8/12256cmE = 9000.00 N/mm2;頁腳內(nèi)容23目 錄5723kN/in5723kN/m5.723kN/mn)500500500計算簡圖1717剪力圖(kN)OJ+30.143彎矩圖(kN m)頁腳內(nèi)容33變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.143 kNm，最大支座反力 R= 3.148 kN最大變形 v = 0.107 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值(T = 1.43 X6.00 X41：0 2.2 N/mn?；次楞的抗彎

49、強度設計值：f = 17N/mm2;次楞最大受彎應力計算值(T = 2.2 N/mm小于次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2,滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：V = 500/400=1.25mm次楞的最大撓度計算值V =0.107mm小于 次楞的最大容許撓度值v =1.25mm滿足要求!2主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN按照集中荷載作用下的簡支 梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分 別為:W = 2 X 5.078=10.16CmI = 2 X 12.187=24.37cmE = 2

50、06000.00 N/mm2；XI13.15135730030030主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.755 kN m,最大支座反力 R= 8.971 kN最大變形 v = 0.708 mm(1)主楞抗彎強度驗算(T = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值：(T = 7.555體02 >4 =074.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值：f = 205N/mm2;主楞的受彎應力計算值(T =74.4N/mm小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm 2,滿足要求!(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得

51、到主楞的最大撓度為0.708 mm目錄主楞的最大容許撓度值：V = 300/400=0.75mm主楞的最大撓度計算值V =0.708mm小于 主楞的最大容許撓度值v =0.75mm滿足要求!五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝 土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300 X 20 X 20/6 = 2.004mm310I = 300 X 20 X 20 X 20/12 = 2.0mm4X 101抗彎強度驗

52、算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:(T = M/W<f新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1：1.2 X (24.00+1.50) X 0.30 X 0.75 X 0.90=6.197kN/m 模板結(jié)構(gòu)自重荷載設計值：q2：1.2 X 0.50 X 0.30 X 0.90=0.162kN/m 施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值:q3： 1.4 X (2.00+2.00) X 0.30 X 0.90=1.512kN/m最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.1(c|i+ q2)|2+0.117ql2= 0.1 X (6.196+0.162) 2+X1200X 1.512 2=320) X4NDmm ; c=Mmax/W=3.25 X4m00 X4=0.6N/mm2；梁底模面板計算應力(T =1.6 N/mrrn小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求!頁腳內(nèi)容#目 錄頁腳內(nèi)容452撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v = 0.677(4/(100EI)<