減溫器的熱力計算文檔.doc

1、瀏覽字體：大中小目前，我國政府提倡在保證經(jīng)濟(jì)在穩(wěn)步增長的同時，要求走可持續(xù)發(fā)展的道路，國家在能源使用及環(huán)保政策方面不斷提出越來越高的要求。蒸汽是發(fā)電和其他現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)制程不可缺少的重要動力和熱源。為了提高能源的綜合利用率和滿足環(huán)保要求，熱電聯(lián)產(chǎn)、集中供熱已成為國家政策鼓勵的發(fā)展方向。在我國各地的工業(yè)開發(fā)區(qū)也因此越來越多的采用熱電聯(lián)產(chǎn)的方式為開發(fā)區(qū)內(nèi)的企業(yè)提供蒸汽動力。即利用熱電聯(lián)產(chǎn)的發(fā)電過程中部分已做過功的過熱蒸汽作為下游各種工藝制程和蒸汽使用設(shè)備的蒸汽源。因此熱電廠提供給開發(fā)區(qū)熱網(wǎng)的是壓力和溫度較高的過熱蒸汽，而一般工廠的工藝制程和用汽設(shè)備，如各種換熱器、蒸煮濃縮等加熱裝置，以及空調(diào)制冷等絕

2、大部分均要求使用飽和蒸汽，這就要求應(yīng)用減溫器以實現(xiàn)過熱蒸汽到飽和蒸汽的轉(zhuǎn)換。一、       減溫減壓裝置的工作原理當(dāng)熱電廠供應(yīng)的高溫高壓過熱蒸汽輸送到各用汽點(diǎn)后，必須先進(jìn)入減壓減溫裝置，將過熱蒸汽的壓力和溫度降至接近所要求的飽和狀態(tài)（一般為接近飽和溫度3-5）后，再送到折成換熱設(shè)備使用。 有兩種最基本的減溫器形式。1.      非接觸式冷卻蒸汽的介質(zhì)不和被冷卻的過熱蒸汽直接接觸。較冷的液體、氣體和蒸汽均可以用作冷卻介質(zhì)。周圍空氣也可以用作冷卻介質(zhì)。這種類型的減溫器如同殼管式換熱器。

3、過熱蒸汽進(jìn)入換熱器的一側(cè)，冷卻介質(zhì)進(jìn)入換熱器的另一側(cè)。當(dāng)過熱蒸汽的溫度進(jìn)行控制，可以調(diào)節(jié)：進(jìn)口過熱蒸汽的流量，或者冷卻介質(zhì)的流量。2.      直接接觸式用來冷卻蒸汽的介質(zhì)（通常為水）直接和過熱蒸汽混合，如下圖的文丘利和直接噴射型減溫減壓系統(tǒng)。 過熱蒸汽首先減壓后進(jìn)入減壓器。冷卻水直接與過熱蒸汽混合，吸收過熱蒸汽的熱量并蒸發(fā)成蒸汽。而過熱蒸汽則被冷卻。一定量的冷卻水通過減溫器內(nèi)部的霧化和混合裝置被加入。加入冷卻水量的控制是通過測量減溫器下游的蒸汽溫度來實現(xiàn)的。所以能產(chǎn)生干燥的蒸汽。這樣就可以避免下有管道和設(shè)備的損壞及沖蝕。 所有的直接接觸式減

4、溫器都必須將進(jìn)入的水打碎成小水滴，以增加水的表面積/體積比。水的表面積/體積比越大，水滴的蒸發(fā)速度越快，蒸汽降溫越快。產(chǎn)生小水滴的過程通常稱為“霧化”。噴入減溫水的霧化質(zhì)量的好壞，將直接影響減溫系統(tǒng)的控制性能，不同類型的減溫器采用不同的減溫水霧化方法。 值得引起注意的是物化的水滴與蒸汽混合，水滴蒸發(fā)（同時蒸汽冷卻）是一個需要時間的過程，不會瞬間完成。因此，大部分的減溫過程不是發(fā)生在減溫器內(nèi)部，而是在減溫器出口的下游管道內(nèi)。所以，對一個良好的見聞起來說，安裝其下游的管道設(shè)計也是至關(guān)重要的。 以上所述我們不難理解為什么冷卻水滴和過熱蒸汽需要一段混合良好的時間。如果混合不良，水分不能從過熱蒸汽中有效

5、吸收熱量，水滴的蒸發(fā)過程就不徹底，造成減溫器下游有水滴溢出，減溫器出口溫度無法控制。因此，水滴應(yīng)該盡可能長時間的懸浮在下游管道中。為了確保這一點(diǎn)，下游管道應(yīng)該保持相對高的流動速度以維持下游管道足夠的湍流。該速度要高于一般的蒸汽分配系統(tǒng)的蒸汽流速。這就是為什么減溫器和相應(yīng)的管道通常（并非所有）要比蒸汽分配系統(tǒng)管道小。 用于冷卻的水源通常選擇：鍋爐補(bǔ)給水、脫礦水、去離子水、凝結(jié)水。城市用自來水或制程用水也可能使用，但取決于給水的硬度。水垢可能會積聚在減溫器冷卻水噴口內(nèi)部和減溫器下游管道的內(nèi)壁表面。通常，冷卻水溫度越高越好，這是因為熱水滴比冷水滴吸收較少的熱量達(dá)到蒸發(fā)溫度，因此蒸發(fā)快，從而產(chǎn)生更加高

6、效的減溫效果。使用熱水也減少水跌落到管道內(nèi)壁的量。因此應(yīng)該對給水管道進(jìn)行保溫。通過水控制閥需要壓力降。我們前面說過水應(yīng)該盡可能的熱，但應(yīng)避免通過控制閥產(chǎn)生閃蒸。為了噴入冷卻水，減溫器噴嘴處的壓力必須等于或大于管道內(nèi)操作蒸汽的壓力。不同類型減溫器對壓力的要求不同但通常最小的壓力值如下：噴射性減溫器 蒸汽壓力 +0.5bar文丘利型減溫器 蒸汽壓力 +0.1bar蒸汽霧化型減溫器 和蒸汽壓力相同對于噴射型和文丘利型減溫器，在最大水流量時需要最大的壓力。值得注意，水流量與冷卻水和蒸汽的壓差的平方根成正比。因此如果水流量增加4倍，則差壓要增加42=16。如果使用了一個獨(dú)立或者增壓泵，則需要一個回流系統(tǒng)

7、確保一直有水通過泵。冷卻水耗量計算必須加入足夠的水來冷卻蒸汽至所需的溫度；如果水量不足蒸汽不能充分的冷卻，相反如果水量過多可能會產(chǎn)生濕飽和蒸汽從而導(dǎo)致下游管道和設(shè)備的沖蝕。 使用以下的焓平衡方程，可以方便、快速計算所需的冷卻水量： Ms x(hihd)=Mw x(hd-hw) Mw=Ms X(hi-hd)/(hd-hw) 其中 Mw=冷卻液的量 kgh Ms=過熱蒸汽量 kgh hi=過熱狀態(tài)蒸汽的焓 kJ，kg hd=減溫狀態(tài)后的蒸汽焓 kJkg hw=冷卻液的焓 kJkg二、減溫器的結(jié)構(gòu)和類型減溫器應(yīng)對環(huán)境條件的變化、蒸汽溫度或流量的變化進(jìn)行有效的調(diào)節(jié)補(bǔ)償。其選擇取決于以下列因素：u

8、60;      操作壓力u       操作溫度u       蒸汽流量u       減溫前后的過熱度u       所需要的調(diào)節(jié)比u       可以提供的水壓(如果沒有足夠的壓力可能需要一個增壓泵)u   

9、60;   最終溫度的所需控制精度 斯派莎克公司可提供3種不同類型的減溫器，每個減溫器均根據(jù)現(xiàn)場的過程數(shù)據(jù)設(shè)計以滿足其特定的過程需要：（1）噴射型減溫器，（2）文丘利型減溫器，（3）蒸汽霧化型減溫器。 以下將介紹不同類型的減溫器的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)。1文丘利型減溫器文丘利型減溫器利用節(jié)流產(chǎn)生高速區(qū)和湍流來幫助實現(xiàn)蒸汽和冷卻水的完全接觸，從而達(dá)到最大的減溫效果。減溫過程通過三個階段來完成：第一階段的減溫發(fā)生在內(nèi)部擴(kuò)散器內(nèi)。部分蒸汽在內(nèi)噴嘴內(nèi)加速并對噴入的水進(jìn)行霧化。 減溫的第二階段是來自內(nèi)部擴(kuò)散器的飽和狀霧和剩余的蒸汽在主擴(kuò)散器內(nèi)混合。主擴(kuò)散器本身通過對蒸汽限流產(chǎn)生高速，因此在該區(qū)域

10、產(chǎn)生強(qiáng)烈的湍流，完成第二階段的減溫。第三階段，也是最后的減溫階段發(fā)生在減溫器的出口下游管道內(nèi)在該階段中懸浮在蒸汽中的剩余水滴蒸發(fā)這樣在減溫器的下游某一點(diǎn)達(dá)到最終要求的溫度。本裝置將冷卻水和管道內(nèi)壁接觸的可能性降低到最小具有最小的管道沖蝕和最大的減溫效果。文丘利減溫器的高速混合效果最大。蒸汽流量調(diào)節(jié)比根據(jù)實際的工況變化而變化，對水平安裝的減溫器其調(diào)節(jié)比一般為4：1，對垂直安裝的減溫器其調(diào)節(jié)比可以達(dá)到超過5：1。在和設(shè)計良好的減壓站一起使用，其蒸汽流量調(diào)節(jié)比能改進(jìn)并超過5：1。如果蒸汽流量的調(diào)節(jié)比超出單個減溫器的能力范圍，則可以使用兩個減溫器并聯(lián)使用，并根據(jù)蒸汽流量的變化，實現(xiàn)自動切換。文丘利型減

11、溢器特點(diǎn)調(diào)節(jié)比一般能滿足大部分的工廠應(yīng)用，對大多數(shù)應(yīng)用，壓力比較低。操作簡單沒有運(yùn)動部件?？刂凭_，通常可以達(dá)到飽和溫度TsAT+3。適用于穩(wěn)定或變蒸汽條件的應(yīng)用。2完整的噴射型減溫器一個完整的噴射型減溫器安裝方便它包括噴射噴嘴組件、熱套管和法蘭連接的殼套。這是最簡單的一種減溫器，冷卻液通過一個或多個霧化噴嘴噴入蒸汽流中。霧化噴嘴位于減溫器的中心軸上，冷卻液以和蒸汽相同的方向噴入蒸汽。該減溫器中包括一個熱套管過熱蒸汽可以通過熱套管和管殼內(nèi)徑之間的環(huán)形面。熱套管提供了一個熱表面，它可以使噴射液快速蒸發(fā)，同時可以保護(hù)減溫器的管殼免受沖蝕。熱套管的工作可以使減溫器在系統(tǒng)處于低負(fù)荷一噴嘴的霧化不是最有

12、效時，確保系統(tǒng)的有效操作。噴射型減溫器特點(diǎn)操作簡單。沒有運(yùn)動部件。費(fèi)用低。 零蒸汽壓力降。低的流量調(diào)節(jié)比能力 接近飽和蒸汽溫度的能力低(一般最好為TsAT+5)。容易引起蒸汽管道內(nèi)壁的沖蝕。使用內(nèi)部熱套管可以克服該問題同時也有助于水分的蒸發(fā)。應(yīng)用：比較穩(wěn)定的蒸汽負(fù)荷，比較穩(wěn)定的蒸汽溫度，比較穩(wěn)定的冷卻水溫度3，蒸汽霧化型減溫器本類型減溫器使用輔助的高壓蒸汽在減溫器的擴(kuò)散器內(nèi)對進(jìn)入的冷卻水進(jìn)行霧化。輔助蒸汽的壓力至少是減溫器進(jìn)口蒸汽壓力(表壓)的15倍其最小壓力要求為3 barg。一般，霧化蒸汽的流量為主蒸汽流量的2一5。減溫過程分兩個階段完成。第1過程在擴(kuò)散器內(nèi)完成，冷卻水被高速的霧化蒸汽霧化

13、。在減溫的第2階段，來自擴(kuò)散器的飽和狀霧和主管道內(nèi)的蒸汽混合。蒸發(fā)過程發(fā)生在減溫器出口的管道內(nèi)在出口管道內(nèi)殘留的水分懸浮在蒸汽中并逐漸蒸發(fā)，這樣在減溫器下游的某一點(diǎn)達(dá)到最終要求的溫度。蒸汽霧化型減溫器特點(diǎn)冷卻液由主蒸汽流的中心引入。冷卻液沿蒸汽流方向噴八蒸汽。良好的調(diào)節(jié)比。蒸汽流量的調(diào)節(jié)比最大可能達(dá)到50：1但最有效的操作和控制的調(diào)節(jié)比大約為20：1。對冷卻液的調(diào)節(jié)比，數(shù)據(jù)相同。結(jié)構(gòu)非常緊湊，在所有的減溫器中其長度最短。壓力降可以忽略適用于蒸汽流量變化很大，需要高的調(diào)節(jié)比的應(yīng)用三、減溫器以及控制部件的安裝方位減溫器可以水平或者垂直安裝，垂直方向安裝時蒸汽必須向上流動。斯派莎克強(qiáng)烈反對蒸汽向下流

14、動的垂直方向安裝。對于水平方向安裝的減溫器理想的安裝方向是冷卻水的連接口向下(蒸汽霧化型減溫器的霧化蒸汽連接口也同樣)。其他方向也能達(dá)到滿意的操作，但排水效果要較差。對于垂直安裝我們建議冷卻水管道(和如果需要霧化蒸汽管道)應(yīng)該從下方連接至減溫器的相應(yīng)連接口。這種布置方式確保在關(guān)閉后有最佳的排水效果。減溫器和加壓閥之間的距離在減壓和減溫的應(yīng)用中，減溫器應(yīng)位于減壓閥下游至少5倍的管經(jīng)或15米處(系統(tǒng)圖中的距離A)。壓力感應(yīng)器至少位于減溫器出口法蘭的下游15米處。但理想的位置是壓力感應(yīng)器應(yīng)該位于蒸汽使用點(diǎn)這樣壓力控制閥可以補(bǔ)償減溫器和使用點(diǎn)之間任何管道壓力損失。噴水點(diǎn)和溫度感應(yīng)器之間的距離是至關(guān)重要

15、。如果感應(yīng)器過分接近噴水點(diǎn)，水分的蒸發(fā)會不充分，溫度感應(yīng)器會給出錯誤的讀數(shù)。溫度感應(yīng)器的位置取決于很多因素其中最重要的是剩余過熱度的值。下表可以作為參考。蒸汽剩余過熱度所示的距離 B（米）57.50106.80156.25305.00503.701002.50維持恒定的供給蒸汽壓力很重要。減溫器后的蒸汽溫度控制加水的量。溫度越高，控制閥打開越大、加入的水越多。通常減溫的目標(biāo)是將過熱蒸汽的溫度降低到蒸汽飽和溫度以上很小的范圍內(nèi)。但是如果供給的蒸汽壓力上升其對應(yīng)的飽和溫度也上升。而控制器的設(shè)定值沒有改變，這樣控制系統(tǒng)為了達(dá)到設(shè)定的溫度值將會加入額外的水量，這樣會導(dǎo)致蒸汽很濕，從而產(chǎn)生很多問題。在有

16、些應(yīng)用中蒸汽不能帶有水分，在這些應(yīng)用中建議在減溫器的下游安裝一汽水分離裝置。這樣可以保護(hù)下游管道和設(shè)備免受在控制系統(tǒng)失效或者非正常操作情況下如啟動階段時水分的侵害。在減溫后的蒸汽溫度接近飽和溫度或者大調(diào)節(jié)比的應(yīng)用(例如，對于噴水型減溫器，調(diào)節(jié)比>2：1：對于文丘利型減溫器，調(diào)節(jié)比>3：1：對于蒸汽霧化型減溫器，調(diào)節(jié)比>5：1)在下游也建議安裝汽水分離裝置。 汽水分離裝置必須安裝在溫度感應(yīng)器的下游，這樣使水分有足夠的時間蒸發(fā)。和汽水分離裝置配套使用的疏水閥應(yīng)該能防止空氣的堵塞，從疏水閥出來的排放管應(yīng)該具有足夠的能力以排放冷卻水并近可能地垂直安裝。 斯派莎克建議在冷卻水的供給管道

17、上安裝過濾器以保護(hù)控制閥和減溫器的小孔堵塞。同時建議在過熱蒸汽壓力控制閥的上游安裝過濾器。 在涉及到減壓控制的應(yīng)用中，在減壓閥的下游應(yīng)安裝安全閥以備出現(xiàn)下列情況時保護(hù)減溫器和下游的設(shè)備： 壓力控制系統(tǒng)失效時出現(xiàn)超壓 壓力控制系統(tǒng)失效時出現(xiàn)超溫。減溫器和下游設(shè)備必須能滿足過熱蒸汽的最高溫度限制以確保在壓力和溫度控制系統(tǒng)失效時系統(tǒng)安全。最后需要向讀者說明的是，我們廣泛使用“調(diào)節(jié)比”這個術(shù)語來描述不同類型減溫器的性能。但當(dāng)我們考慮整個系統(tǒng)時，應(yīng)該牢記減溫器只是減溫系統(tǒng)的一個部件。很顯然，如果所安裝的控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)比低于減溫器，則整個減溫系統(tǒng)的調(diào)節(jié)比也降低。例如，在一個特定的減溫減壓系統(tǒng)中，如冷卻水控制

18、閥的調(diào)節(jié)比低于減溫器，則冷卻水控制閥的調(diào)節(jié)比將限制整個減壓減溫系統(tǒng)的調(diào)節(jié)比。一般只計算玻璃鋼中玻璃纖維的強(qiáng)度，只計算受力方向上的強(qiáng)度。要考慮玻璃纖維的鋪設(shè)方向。將樹脂只看作玻璃纖維的空間位置固定物，不考慮其對強(qiáng)度的貢獻(xiàn)。這樣的計算偏向保險，比較安全。影響玻璃纖維強(qiáng)度的因素 1、纖維直徑和長度對拉伸強(qiáng)度的影響 一般情況，玻璃纖維的直徑愈細(xì)，抗拉強(qiáng)度越高，但在不同的拉絲溫度下拉制的同一直徑的纖維強(qiáng)度，也可能有區(qū)別。玻璃纖維的拉伸強(qiáng)度和長度有關(guān)，隨著纖維長度的增加，拉伸強(qiáng)度顯著下降直徑和長度對玻璃纖維拉伸強(qiáng)度的影響，可以用微裂紋假說來解釋。因為隨著纖維直徑和長度的減小，纖維中微裂紋會相應(yīng)減少，從而提

19、高了纖維強(qiáng)度。 2、化學(xué)組成對強(qiáng)度的影響 一般是含堿量越高、強(qiáng)度越低。無堿纖維比有堿纖維的拉伸強(qiáng)度高20%研究證明，高強(qiáng)和無堿纖維，由于成型溫度高，硬化速度快，結(jié)構(gòu)鏈能大等原因，因此具有很高的抗拉強(qiáng)度。含K2O和PbO 成分多的玻璃纖維強(qiáng)度較低。 3、玻璃液質(zhì)量對玻璃纖維強(qiáng)度的影響 A）結(jié)晶雜質(zhì)的影響：當(dāng)玻璃成分波動或漏板溫度波動或降低時，可能導(dǎo)致纖維中結(jié)晶的出現(xiàn)。實踐證明，有結(jié)晶的纖維比無結(jié)晶的纖維強(qiáng)度要低。 B）玻璃液中的小氣泡也會降低纖維的強(qiáng)度。曾試驗用含小氣泡的玻璃液拉直徑為5.7um,的玻璃纖維其強(qiáng)度比用純凈玻璃液拉制的纖維強(qiáng)度降低20%。 4、成型條件對玻璃纖維的影響 實踐證明，用

20、漏板拉制的玻璃纖維強(qiáng)度高于用玻璃棒法拉制的纖維。在玻璃棒法中，用煤氣加熱生產(chǎn)的纖維又比用電熱絲加熱生產(chǎn)的纖維強(qiáng)度為高。如用漏板法拉制10um，玻璃纖維的強(qiáng)度為1700MPa，而用棒法拉制相同直徑的玻璃纖維強(qiáng)度僅為1100MPa。這是因為玻璃棒只加熱到軟化，粘度仍然很大，拉絲時纖維受到很大的應(yīng)力；此外玻璃棒法是在較低溫度下拉絲成型，其冷卻速度要比漏板法為低。用各種不同成型方法生產(chǎn)的玻璃纖維的強(qiáng)度各不相同。用漏板法拉制的纖維強(qiáng)度最高，氣流吹拉長棉次之，玻璃棒法再次之。然后是蒸汽立吹短棉，強(qiáng)度最低是蒸汽噴吹礦棉。在采用漏板拉絲的方法中，采用較高的成型溫度，較小的漏孔直徑，可以提高纖維強(qiáng)度。 5、表面

21、處理對強(qiáng)度的影響 在連續(xù)拉絲時，必須在單根纖維或纖維束上敷以浸潤劑，它在纖維表面上形成一層保護(hù)膜，防止在紡織加工過程中，纖維間發(fā)生相互摩擦，而損傷纖維降低強(qiáng)度。玻璃布經(jīng)熱處理除去浸潤劑后，強(qiáng)度下降很多，但在用中間粘結(jié)劑處理后，強(qiáng)度一般都可回升，這是因為中間粘結(jié)劑涂層一方面對纖維起到保護(hù)作用，另一方面對纖維表面缺陷有所彌補(bǔ)。 6、存放時間對強(qiáng)度的影響 玻璃纖維存放一段時間后其強(qiáng)度會降低，這種現(xiàn)象稱為纖維的老化。主要是空氣中的水分對纖維侵蝕的結(jié)果。此，化學(xué)穩(wěn)定性高的纖維強(qiáng)度降低小，如同樣存放233年的有堿纖維強(qiáng)度降低33%，而無堿纖維降低很少。 7、施加負(fù)荷時間對強(qiáng)度的影響 玻璃纖維強(qiáng)度隨著施加負(fù)

22、荷時間的增長而降低。當(dāng)環(huán)境溫度較高時，尤其明顯。可能是吸附在微裂紋中的水分，在外力作用下，使微裂紋擴(kuò)展速度加快的緣故。GB/T 14472005 玻璃纖維增強(qiáng)塑料拉伸性能試驗方法 拉伸強(qiáng)度(tensile strength)是指材料產(chǎn)生最大均勻塑性變形的應(yīng)力。（1） 在拉伸試驗中，試樣直至斷裂為止所受的最大拉伸應(yīng)力即為拉伸強(qiáng)度，其結(jié)果以MPa表示。有些錯誤的稱之為抗張強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度等。（2） 用儀器測試樣拉伸強(qiáng)度時，可以一并獲得拉伸斷裂應(yīng)力、拉伸屈服應(yīng)力、斷裂伸長率等數(shù)據(jù)。 （3） 拉伸強(qiáng)度的計算：t = p /( b×d)式中，t為拉伸強(qiáng)度（MPa）；p為最大負(fù)荷（N）；b為試樣寬

23、度（mm）；d為試樣厚度（mm）。注意：計算時采用的面積是斷裂處試樣的原始截面積，而不是斷裂后端口截面積。沖擊強(qiáng)度沖擊強(qiáng)度 impact strength（1） 沖擊強(qiáng)度用于評價材料的抗沖擊能力或判斷材料的脆性和韌性程度，因此沖擊強(qiáng)度也稱沖擊韌性。（2） 沖擊強(qiáng)度是試樣在沖擊破壞過程中所吸收的能量與原始橫截面積之比。（3） 沖擊強(qiáng)度根據(jù)試驗設(shè)備不同可分為簡支梁沖擊強(qiáng)度、懸臂梁沖擊強(qiáng)度.(4) 沖擊強(qiáng)度的測量標(biāo)準(zhǔn)主要有ISO國際標(biāo)準(zhǔn)（GB參照ISO）及美國材料ATSM標(biāo)準(zhǔn)，GB為1943-2007為最新標(biāo)準(zhǔn)，ATSM 標(biāo)準(zhǔn)為D-256標(biāo)準(zhǔn)，具體區(qū)分如下：GB: 是試件在一次沖擊實驗時，單位橫截面

24、積（m2）上所消耗的沖擊功（J），其單位為MJ/m2。ATSM:它反映了材料抵抗裂紋擴(kuò)展和抗脆斷的能力,單位寬度所消耗的功，單位為J/m。(5)設(shè)備區(qū)分：懸臂梁沖擊方向中間有撞針，簡支梁沖擊方向垂直面有凹塊，正面形狀為一凹形擺錘。(6)缺口區(qū)分：缺口一般分為四種，有V型口和U型口兩種，每種根據(jù)簡短圓弧半徑又分為兩種。(7)樣條區(qū)分：GB：一般為 80*10mm 樣條 以及63.5*10mm 樣條 缺口為2mm，也有63.8*12.7mm樣條ATSM:一般為63.5*12.7mm 缺口剩余寬度為 10.16mm （國內(nèi)有用80*10樣條）(8)測試公式：GB: a=W / (h*d) 單位KJ/

25、m ATSM: a= W /d 單位：J/ma:沖擊強(qiáng)度W :沖擊損失能量h：缺口剩余寬度 d：樣條厚度因此，GB與ATSM之間不可以等同測量，但從測量公式可總結(jié)經(jīng)驗公式：GB數(shù)值*10.16或8（錯誤樣條）=ATSM數(shù)值，也可以由實際測量來總結(jié)比值。GB/T 1843 塑料懸臂梁沖擊強(qiáng)度的測定一、主要適用范圍及功能CBC系列擺錘式懸臂梁與簡支梁組合式?jīng)_擊試驗機(jī)，滿足GB/T1043、1843、GB18743、ASTM D256、JB8762、JB8761、ISO9854、ISO179、180標(biāo)準(zhǔn)檢驗規(guī)范。適用于機(jī)械，冶金，大專院校，科研院所等各領(lǐng)域用來測定對塑料、尼龍、橡膠、玻璃鋼、復(fù)合塑料

26、管材、電氣絕緣材料等非金屬材料的沖擊韌性值和檢驗材料的抗沖擊能力。該機(jī)采用單片機(jī)對沖擊試驗過程控制，數(shù)據(jù)處理，數(shù)據(jù)打印。試驗結(jié)果數(shù)據(jù)自動處理并可打印試驗報告，同時采用高精度光學(xué)編碼器進(jìn)行測角，使得該機(jī)具有高的測量精度。大屏幕彩色液晶顯示屏為國內(nèi)首家獨(dú)有配置，并且該機(jī)具有操作使用方便，安全可靠等優(yōu)點(diǎn)。二、主要技術(shù)要求：簡支梁：1、沖 擊 能 量：（0.5J/ 1J/ 2J/ 4J 7.5J/15J/25J/ 50J可選配）2、擺錘沖擊速度： V=2.9m/s（4J：2.9m/s 7.5J：3.8m/s）3、試樣中心到擺軸軸線的距離：230mm4、擺 錘 預(yù)揚(yáng)角：150°5、允許試樣長度

27、：40mm、60mm、62mm、70mm、95mm6、允許試樣寬度：4mm-15mm7、允許試樣厚度：3mm-10mm8、電 源 功 率：200W懸臂梁：1、沖 擊 能 量：（1J/ 2.75/5.5J/11J / 22J可選配）2、擺錘沖擊速度： V=3.5m/s3、試樣中心到擺軸軸線的距離：335mm4、擺錘 預(yù)揚(yáng)角：150°5、允許試樣長度：63.5mm±2 80±2mm6、允許試樣寬度：12.7±0.2 mm 10±0.2 mm7、允許試樣厚度：3.2-12.7mm8、電 源 功 率：200W三、設(shè)備主要配置：1、機(jī)械主機(jī)一臺2、大屏幕

28、彩色液晶電腦控制箱一套3、能量采集裝置一套4、沖擊錘各一把5、微型打印機(jī)一臺四、型號分類： 簡支梁沖擊試驗機(jī)-微機(jī)控制 簡支梁沖擊試驗機(jī)-液晶顯示 簡支梁沖擊試驗機(jī)-機(jī)械式玻璃纖維增強(qiáng)塑料層合板層間拉伸強(qiáng)度試驗方法中國建材網(wǎng)C-BM行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)庫 收藏本頁 | 打印本頁 | 【大 中 小】 | 【關(guān)閉窗口】記錄號15 數(shù)據(jù)庫纖維增強(qiáng)塑料 標(biāo)準(zhǔn)名稱玻璃纖維增強(qiáng)塑料層合板層間拉伸強(qiáng)度試驗方法 標(biāo)準(zhǔn)類型中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn) 標(biāo)準(zhǔn)名稱（英）Test method for interlaminar tensile strength of t 標(biāo)準(zhǔn)號GB

29、44-85 標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布單位國家標(biāo)準(zhǔn)局 標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布日期1985-02-09發(fā)布 標(biāo)準(zhǔn)實施日期1985-12-02實施 標(biāo)準(zhǔn)正文本標(biāo)準(zhǔn)適用于測定玻璃纖維增強(qiáng)塑料層合板的層間拉伸強(qiáng)度。本標(biāo)準(zhǔn)可評定不同樹脂、增強(qiáng)材料及其表面化學(xué)處理和成型方法對層合板性能的影響，亦可評價浸水、熱老化或化學(xué)老化等因素對層合板性能的影響。 1名詞術(shù)語層間拉伸強(qiáng)度：垂直于層合板板面的拉伸強(qiáng)度。 2試樣 21一般采用A型試樣，見圖1。厚度(h)為板厚，直徑(D)不小于22mm。 22當(dāng)層合板的層間拉伸強(qiáng)度高于膠粘強(qiáng)度及層合板厚度大于125mm時，才可采用B型試產(chǎn)，見圖2。 23試樣加工按GB 1446-83纖維增強(qiáng)塑料性能試驗方法總則第11條規(guī)定。 24只有采用相同的試樣才可比較所測得的層間拉伸強(qiáng)度。 3試樣組合件本標(biāo)準(zhǔn)采用試樣組合件(見圖3)測定層間拉伸強(qiáng)度。 31金屬連接塊 a.直徑D!為20±01mm；等直徑圓柱段長