重力壩加高-溫度應(yīng)力問(wèn)題

1、重力壩加高-溫度應(yīng)力問(wèn)題            摘要：大壩的加高將成為未來(lái)水利建設(shè)的重點(diǎn)之一。重力壩加高中往往會(huì)出現(xiàn)三個(gè)影響壩體質(zhì)量和受力的問(wèn)題：壩踵應(yīng)力惡化、新老混凝土結(jié)合面開(kāi)裂及壩體下游面裂縫。本文討論和分析了出現(xiàn)這三個(gè)問(wèn)題的主要原因及解決這些問(wèn)題的基本思路。通過(guò)對(duì)丹江口大壩加高的三維仿真分析，探索了通過(guò)溫度控制解決加高問(wèn)題的基本方法及可行性。結(jié)果表明，通過(guò)新混凝土的超冷、保溫并選擇適當(dāng)?shù)氖┕ご胧梢愿纳茐熙鄳?yīng)力狀態(tài)，同時(shí)保證新老混凝土的結(jié)合面的大部分保持結(jié)合狀態(tài)，從而

2、保證新老混凝土的共同受力。 關(guān)鍵詞：重力壩 有限元 溫控 仿真分析 1 前言    水資源短缺將成為制約我國(guó)可持續(xù)發(fā)展的一個(gè)重要因素，隨著水資源的不斷開(kāi)發(fā)，適合建壩的新壩址越來(lái)越少，由于需水量的增長(zhǎng)和水庫(kù)淤積的發(fā)展，已建的以供水、灌溉等為目的水庫(kù)越來(lái)越不滿足生產(chǎn)與生活用水對(duì)水資源的需求，因此己建大壩的加高，將成為未來(lái)大壩建設(shè)的一個(gè)重要任務(wù)。大壩加高在國(guó)外已有許多工程先例，如委內(nèi)瑞拉的古里壩，日本的王泊壩、川上壩、新中野壩，美國(guó)的也爾奇壩，印度的科伊納大壩，瑞士的大狄克桑斯壩等1。我國(guó)大壩加高的實(shí)例相對(duì)較少，位于大連市郊的英那河大壩加高己于200

3、1年開(kāi)工，南水北調(diào)中線方案的龍頭工程丹江口大壩的加高將于近期施工。    重力壩加高會(huì)帶來(lái)三個(gè)主要問(wèn)題，即老壩應(yīng)力惡化、接合面開(kāi)裂及新混凝土表面裂縫。傳統(tǒng)上重力壩的加高主要關(guān)注老壩體應(yīng)力惡化的問(wèn)題，即由于新澆混凝土的溫降收縮在老壩體內(nèi)引起拉應(yīng)力從而使壩體應(yīng)力惡化。解決方法主要從減小新混凝土收縮的影響入手，如在新混凝土內(nèi)預(yù)留豎直寬槽、新老混凝土結(jié)合面處設(shè)置滑動(dòng)縫等2,3，這些方法施工復(fù)雜，且只能解決新混凝土沿壩坡方向的收縮帶來(lái)的不利應(yīng)力。加高帶來(lái)的附加應(yīng)力分析方法也以簡(jiǎn)化的算法為主，文獻(xiàn)4早在上世紀(jì)60年代即推導(dǎo)了重力壩加高附加應(yīng)力的材料力學(xué)和彈性力學(xué)算法

4、，近期的加高計(jì)算開(kāi)始采用仿真分析的方法，但仍限于平面問(wèn)題，不能全面地把握加高后的應(yīng)力問(wèn)題。本文通過(guò)加高過(guò)程的三維仿真分析，研究通過(guò)溫度控制措施解決加高問(wèn)題的基本方法。1 重力壩加高帶來(lái)的問(wèn)題1.1 壩踵應(yīng)力惡化問(wèn)題 新澆混凝土由于水化熱的作用溫度會(huì)升高，后期由于表面散熱將會(huì)下降到準(zhǔn)穩(wěn)定場(chǎng)。升溫時(shí)混凝土齡期短、彈模小而徐變大，且影響僅局限于新澆混凝土附近的局部壩體，不會(huì)引起太大的壓應(yīng)力。但溫降時(shí)往往壩體已澆筑完成，新混凝土因溫降而收縮，從而在老壩體上作用一個(gè)向下拉的力，使壩踵產(chǎn)生附加拉應(yīng)力。另外，加高時(shí)一般不會(huì)放空水庫(kù)，而是保持一定的運(yùn)行水位，該水位的水壓力將全部由老壩承擔(dān)，新混凝土只分擔(dān)由加高

5、施工期限制水到最高水位的增量部分，因此加高重力壩的老壩承擔(dān)更多的水壓力而使壩踵應(yīng)力惡化。1.2 新老混凝土結(jié)合問(wèn)題 由于如下兩個(gè)原因加高重力壩往往沿結(jié)合面開(kāi)裂：（1）結(jié)合面強(qiáng)度低。在已運(yùn)行多年的老混凝土上澆筑新混凝土，其結(jié)合面為一個(gè)施工冷縫，強(qiáng)度一般低于整體澆筑的混凝土。因此澆筑新混凝土?xí)r應(yīng)做鑿毛、設(shè)鍵槽、插筋等施工處理。（2）沿結(jié)合面的法向拉應(yīng)力或切向剪應(yīng)力超標(biāo)。引起切向剪應(yīng)力的主要是新老混凝土沿壩坡方向的非同步變形。引起結(jié)合面法向拉應(yīng)力的則有如下3個(gè)原因： 新澆混凝土沿壩坡方向的收縮。該收縮主要在接近老壩壩頂附近的結(jié)合面引起法向拉應(yīng)力，如圖1。 周期性變化的氣溫。氣溫變化會(huì)引起新混凝土在壩

6、坡和壩軸兩個(gè)方向的伸縮，該伸縮會(huì)在結(jié)合面處引起周期性的法向拉、壓應(yīng)力。冬天下游壩面受冷收縮，沿壩坡方向的收縮引起的拉應(yīng)力同1）(見(jiàn)圖1)。沿壩軸方向的收縮則會(huì)在壩段的側(cè)面引起結(jié)合面法向拉應(yīng)力（如圖2（a)。而夏季下游壩面膨脹則在壩段兩側(cè)引起法向壓應(yīng)力，在壩段中部引起法向拉應(yīng)力。（圖2（b)。新混凝土澆筑時(shí)老壩面的溫度與準(zhǔn)穩(wěn)定溫度的差異。若新混凝土在冬季澆筑，則此時(shí)老壩處于低溫收縮、凹曲狀態(tài)，后期老壩溫度上升到準(zhǔn)穩(wěn)定場(chǎng)，壩面恢復(fù)到平展?fàn)顟B(tài)，從凹曲到平展的變形會(huì)引起壩段兩側(cè)法向拉應(yīng)力、內(nèi)部法向壓應(yīng)力（如圖 3（a）。夏天高溫季節(jié)澆筑混凝土?xí)r，老壩面處于伸長(zhǎng)、凸曲狀態(tài)，后期溫度下降到準(zhǔn)穩(wěn)定場(chǎng)，壩面收

7、縮平展，這種從凸曲到平展的變形會(huì)在壩段內(nèi)部引起法向拉應(yīng)力。兩側(cè)引起法向壓應(yīng)力。上述    2007-04-23        3種原因疊加，會(huì)在某些時(shí)期，結(jié)合面處引起較大的拉應(yīng)力而導(dǎo)致結(jié)合面開(kāi)裂。圖1 新混凝土壩坡方向的收縮引起的接合面法向應(yīng)力圖2 新混凝土壩軸方向的收縮引起的結(jié)合面法向應(yīng)力 傳統(tǒng)上將重力壩作為平面問(wèn)題處理，只用簡(jiǎn)化計(jì)算方法或二維有限元仿真分析。因此，只能分析考慮第一個(gè)原因，即新混凝土沿壩坡方向的伸縮引起的溫度應(yīng)力。第、兩個(gè)原因即沿壩軸方向的伸縮變形

8、引起的拉壓應(yīng)力則必須用三維仿真分析。1.3 下游壩面裂縫問(wèn)題 對(duì)于新澆混凝土來(lái)講，老混凝土壩面是一個(gè)強(qiáng)約束面，相當(dāng)于新混凝土一直在強(qiáng)約束區(qū)施工。當(dāng)新混凝土收縮時(shí)，會(huì)在下游壩面引起拉應(yīng)力，另外周期性變化的氣溫、新混凝土澆筑后老壩溫度的變化，都圖4 局部降溫對(duì)壩體應(yīng)力的影響3 丹江口大壩加高的溫度應(yīng)力仿真分析及溫控措施    丹江口水利樞紐后續(xù)工程是南水北調(diào)中線的龍頭工程。該樞紐分兩期施工，初期工程壩頂高程162.0m，設(shè)計(jì)蓄水位155m，已于1993年建成。后期續(xù)建工程混凝土壩壩頂高程176.0m，正常蓄水位170.0m?；炷翐跛畨螇雾敿痈?4.6m，溢

9、流壩段堰頂加高14m。圖5為7#壩段加高前后剖面圖。根據(jù)設(shè)計(jì)院提供的施工工期，7#壩段從2002年10月1日開(kāi)始澆筑，月上升6.0m?，F(xiàn)場(chǎng)可提供8的冷卻水，拌合樓出機(jī)口的溫度可降到8。每年59月高溫季節(jié)停澆。    經(jīng)研究采取的溫控措施如下：（1）入倉(cāng)溫度。入倉(cāng)溫度小于12。澆筑層厚1.5m。（2）水管冷卻?；炷翝仓蟮牡?d開(kāi)始通冷卻水，水溫8，通水時(shí)間20d。水管間距與澆筑層厚相同，即1.5m。（3）保溫。新澆混凝土項(xiàng)面的保溫隨氣溫變化。當(dāng)日平均氣溫高于年平均氣溫時(shí)，用3cm厚的聚乙烯泡沫板保溫，當(dāng)日平均氣溫低于年平均氣溫時(shí)頂面不保溫，以利用頂面散

10、熱。新澆混凝土的側(cè)面，考慮到施工便利，在立模時(shí)加即8cm厚的聚乙烯泡沫板保溫，在壩體加高全部完工并經(jīng)過(guò)一個(gè)冬天后的5月初拆除保溫板。        計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。表面散熱系數(shù)隨不同散熱面、不同保溫措施而不同。未保溫表面：1200kJ/d·m2·；新混凝土上表面3cm厚聚乙烯板保溫：120.0 kJ/d.m2·；下游面8cm厚聚乙烯板保溫：37.68 kJ/d·m2·。計(jì)算結(jié)果表明；（1）在本文溫控措施下，新混凝土施工期最高溫度可控制在2426，經(jīng)過(guò)20d 8的水管

11、冷卻，新混凝土可冷卻到1416，略低于穩(wěn)定溫度。運(yùn)行期新混凝土的年平均溫度略有上升，會(huì)在壩踵引起0.10.2MPa的壓應(yīng)力。（2）壩段側(cè)面的結(jié)合面法向拉應(yīng)力在冬季達(dá)到最大，最大拉應(yīng)力可達(dá)1.52.0MPa。冬季壩段側(cè)面應(yīng)力矢量圖及等值線圖見(jiàn)圖6及圖7（a）。由圖可見(jiàn)，第一主應(yīng)力幾乎垂直于結(jié)合面法向。（3）壩段中部的結(jié)合面法向最大應(yīng)力出現(xiàn)在夏季，為0.51.0MPa，見(jiàn)圖7（b）。（4）圖8為結(jié)合面圖6 壩段側(cè)面冬季應(yīng)力矢量圖法向歷史最大應(yīng)力圖。該應(yīng)力是從所有應(yīng)力中搜索出最大拉應(yīng)力得到。由圖可見(jiàn)，結(jié)合面法向都經(jīng)歷過(guò)拉應(yīng)力，部分出現(xiàn)在施工期新混凝土溫度由最高溫度下降時(shí)，部分出現(xiàn)在運(yùn)行期的冬季或夏季。拉應(yīng)力超過(guò)    2007-04-23        1.OMPa的面積不到總結(jié)合面的10，大于0.6MPa的面積小于結(jié)合面積的30。由此可見(jiàn)部分接合面會(huì)被拉開(kāi)，但大部分會(huì)處于結(jié)合狀態(tài)。圖7 結(jié)合面法向應(yīng)力等值線圖8 結(jié)合面法向歷史最大應(yīng)力等值線表1 混凝土計(jì)算參數(shù)指標(biāo)名稱老混凝土新混凝土導(dǎo)溫系數(shù)a/(m2·h-1)0.004170.004