剖面二維非恒定懸移質(zhì)泥沙擴(kuò)散方程的數(shù)值方法

1、剖面二維非恒定懸移質(zhì)泥沙擴(kuò)散方程的數(shù)值方法    摘要：通過討論剖面二維非恒定泥沙擴(kuò)散方程的數(shù)值方法，建立了一種用于求解含沙量分布沿程變化的差分格式(Z-C格式)并通過一個具體的數(shù)值例子說明了計算的方法步驟。 關(guān)鍵詞：擴(kuò)散方程 差分格式 精度 穩(wěn)定性  1 引言數(shù)學(xué)模擬方法正在成為研究河流泥沙問題的重要手段。目前，一維數(shù)學(xué)模型發(fā)展較成熟，已廣泛應(yīng)用于模擬長河段的長期變形，但它只能給出河段平均沖淤深度的沿程變化，如需了解短河段的河床變形細(xì)節(jié)，則要采用二維以至三維數(shù)學(xué)模型。不論是一維數(shù)學(xué)模

2、型還是平面二維維數(shù)學(xué)模型，都不能反映含沙量沿垂線的分布狀況，并忽略了含沙量沿垂線分布對垂線平均含沙量變化過程的影響。要解決這類問題，必須建立剖面二維數(shù)學(xué)模型。這種模型主要通過解剖面二維泥沙擴(kuò)散方程來研究懸移質(zhì)泥沙沿水深的分布及含沙量的變化過程，對水電站進(jìn)口和其它引水工程的引水口高程的確定都能提供較好的數(shù)值模擬。泥沙擴(kuò)散方程實際上是一個變系數(shù)的二階線性偏微分方程，這樣的方程在各種復(fù)雜邊界條件下求解是極為困難的。求擴(kuò)散方程的解析解在數(shù)學(xué)上存在著難以克服的困難，往往只能通過對方程的簡化，才能得到一些簡單邊界條件下的解析解，在這方面，A.A.Kalinske、野滿隆治、W.E.Dobbins、俞維強(qiáng)、

3、張啟舜、韋直林等都做了有益的嘗試；求擴(kuò)散方程的數(shù)值解曾經(jīng)因為缺乏高效率的計算工具而難以實現(xiàn)，直到60年代后，隨著計算機(jī)的廣泛應(yīng)用，在各種復(fù)雜邊界條件下求擴(kuò)散方程的數(shù)值解不但成為可能，而且得到迅速的發(fā)展，在這方面，曹志先、崔俠等做了大量工作，取得了很多成果。數(shù)值方法相對于解析方法在求解偏微分方程上有著明顯的優(yōu)勢，即簡單靈活、計算方便快捷，但要尋找一種精度高、穩(wěn)定性好、計算方便的差分格式也并非易事。本文擬在前人研究的基礎(chǔ)上著重討論剖面二維泥沙擴(kuò)散方程的數(shù)值解問題，希望能提供一種精度高、穩(wěn)定性好、計算方便的數(shù)值解。2 基本方程    剖面二維泥沙擴(kuò)散

4、方程的形式為 (1)式中 x,y為水流方向和鉛直方向的維軸；u,v分別為沿水流方向和鉛直方向的時均流速；sx,sy分別為水流方向和鉛直方向的泥沙擴(kuò)散系數(shù)；,S分別為泥沙靜水沉速和含沙量。對于式(1)的求解，研究者一般會對它進(jìn)行不同程度的簡化，為此引入以下假定中的一種或幾種：A.非恒定流可以概化為梯級式恒定流，即;B.在一個時段內(nèi)，認(rèn)為泥沙運動可以概化為處于恒定狀態(tài)，即;C.在二維流動中，縱向擴(kuò)散系數(shù)與方程其他項相比，可以忽略不計，即認(rèn)為方程右端第一項可以忽略；D.認(rèn)為懸移質(zhì)泥沙粒徑均一，即=const;E.認(rèn)為水流為二維均勻流，即v=0。為簡單起見，我們討論的范圍限于水流條

5、件為二維非恒定均勻流，懸移質(zhì)泥沙粒徑均勻，為此引入假定C、D、E。這時，泥沙擴(kuò)散方程為(2)目前，對s的變化規(guī)律研究得不很充分，一般假定  s=m(3)其中m為動量傳遞系數(shù)，為修正值。由勃蘭特爾摻長理論可得m=u*y/(1-y/h)(4)式中為卡門常數(shù)，u*為摩阻流速。 對于u，我們?nèi)】?勃蘭特爾對數(shù)流速分布公式(umax-u)/u*=(1/)ln(h/y)(5)令W=+(u*/h)(1-2y/h),則式(2)可變形為(6)3 差分方程 3.1 網(wǎng)格的剖分為建立差分方程，首先必須剖分網(wǎng)格。我們?nèi)r間步長t=，X方向的空間步長x=h1

6、，Y方向的空間步長為y=h2,這樣形成如下網(wǎng)格Dh=(xj,yl,tn)xj=jh1,yl=lh2,tn=n其中j=0,.,N; l=0,.,M;n0;3.2 構(gòu)造差分格式通過對流方程和擴(kuò)散方程的差分格式的構(gòu)造，我們可以得到對流擴(kuò)散方程的差分格式。由于隱式格式穩(wěn)定性好，考慮Crank-Nicholson型隱式格式。為此，引入差分算子記號2ySnj,l=Snj,l+1-2Snj,l+Snj,l-1LxSnj,l=Snj+1,l-Snj-1,lLySnj,l=Snj,l+1-Snj,l-1為了看得更清楚，暫且取h1=h2=h.對式(6)離散，則C-N格式為Sn+1j,l-Snj

7、,l/+u/4hLx(Snj,l+Sn+1j,l)=s/2h22y(Sn+1j,l+Snj,l)+W/4hLy(Sn+1j,l+Snj,l)(7)C-N格式的精度是二階的，絕對穩(wěn)定。但對于二維問題，由(7)導(dǎo)出的方程組，其系數(shù)矩陣不是三對角矩陣，不能用追趕法求解。因此，考慮構(gòu)造交替方向的隱式格式(命名為Z-C格式)(Sn+1/2j,l-Snj,l)/(/2)+u/2hLxSnj,l=s/h22ySn+1/2j,l+W/2hLySn+1/2j,l(8)(Sn+1j,l-Sn+1/2j,l)/2+u/2hLxSn+1j,l=s/h22ySn+1/2j,l+W/2hLySn+1/2j,l(9)可以看

8、出，計算Sn+1j,l是由兩步組成的，每一步僅是一個方向的隱式，故用兩次追趕法即可。3.3 精度分析現(xiàn)在，我們考慮Z-C格式的精度。先設(shè)法消去過渡值Sn+1/2j,l，為此，將(8)和(9)兩式相加，可得Sn+1j,l-Snj,l+u/2hLx(Sn+1j,l+Snj,l)=s/2h22ySn+1/2j,l+W/4hLxSn+1/2j,l(10)將(8)和(9)兩式相減，可得 Sn+1/2j,l=(Sn+1j,l+Snj,l)/2+s/4h22y(Snj,l-Sn+1j,l)+W/8hLy(Snj,l-Sn+1j,l)(11)把式(11)代入(10)，變形整理，可得(Sn+

9、1j,l-Snj,l)(1-us/8h3Lx2y-2uW/16h2LxLy)=(Snj,l+Sn+1j,l)(us/2h22y+W/4hLy-u/4hLx)(12)設(shè)S(x,y,t)是(12)的精確解，并假定S(x,y,t)關(guān)于t三次連續(xù)可微，關(guān)于x,y四次連續(xù)可微，那么利用Taylor級數(shù)展開可得S(xj,yl,tn+1)-S(xj,yl,tn)/(1-2s/8h3Lx2y-2uW/16h2LxLy)-S(xj,yl,tn+1)-S(xj,yl,tn)/(s/2h2)2y+W/4hLy-u/4hLx)=O(2+h2)(13)由此可見，Z-C格式具有二階精度。3.4 穩(wěn)定性分析現(xiàn)在，

10、我們來討論Z-C格式的穩(wěn)定性。為此，把式(12)變形整理得(1-s/2h22y-W/4hLy)(1+u/4hLx)Sn+1j,l=(1+s/2h2y2+W/4hLy)(1-u/4hLx)Snj,l(14)由式(14)可得出過渡因子為G(,k)=(1-2s/h2sin2k2h/2+iW/2hsink2h)(1-iu/2hsink1h)/(1+2s/h2sin2k2h/2-iW/2hsink2h)(1+iu/2hsink1h)(15)令a=2s/h2sin2k2h/2,b=W/2hsink2h,c=u/2hsink1h,則|G|2=|1-a2-b2+2bi/(1+a)2+b2|2·|1-

11、c2-2ci/1+c2|2=1·(1-a2-b2)2+4b2/(1+a)2+b22=1-4a2+4a+4b2+4a3/(1+a)2+b22(16)顯然，對于任意的,h,|G(,k)|2<1,所以Z-C格式是絕對穩(wěn)定的。4 數(shù)值計算4.1 邊界條件我們考慮初邊值問題。(1)初始條件用Rouse公式給出含沙量沿垂線分布 S(x,y,0)=Sa·5(a/h-a)z(h-y/y)z(17)式中z=/ku*為懸浮指標(biāo)，Sa為近底含沙量，h為水深，一般取a=0.010.05h。  (2)水面條件 (y=h)(18)(3)

12、底部邊界條件  (y=a)(19)式中Sa*為近底挾沙力，即輸沙平衡時的近底售沙量Sa.(4)近底含沙量計算近底含沙量在求解泥沙擴(kuò)散方程時具有邊界條件性質(zhì)，它選取的正確與否，意味著所給邊界條件是否正確。實際工程中一般缺乏實測資料，近底含沙量不易測定。這里，我們利用水流挾沙力和含沙量沿垂線分布公式來反求近底含沙量。已知斷面平均挾沙力為S*=k(u3/gh)m(20)假定  Sa*=S*(21)輸沙平衡時，含沙量沿垂線分布用Rouse公式(17)表示，用(17)表達(dá)挾沙力的垂線分布 ，然后沿垂線積分得斷面平均挾沙力為(22)將(22)與(21)比較

13、，可得  (23)4.2 計算步驟為方便計算，將式(8)和(9)式變形整理，并對X，Y方向取不同的空間步長(s/2h22-W/4h2)Sn+1/2j,l+1-(s/h22+1)Sn+1/2j,l+(s/2h22-W/4h2)Sn+1/2j,l+1=u/4h1LxSnj,l-Snj,l(24)-u/4h1Snj-1,l+Snj,l+u/4h1Snj+1,l=s/2h222ySn+1/2j,l+W/4h2LySn+1/2j,l+Sn+1/2j,l(25)在一個時間層(第n層)內(nèi)，計算分兩步進(jìn)行：第一步，對式(24)用追趕法求第n+1/2層的過渡值。令C1=-u/4h1

14、,C2=1,C3=u/4h1,E1=s/2h22,E2=W/4h2D1=s/2h22-W/4h2,D2=-s/h22-1,D3=s/2h22+W/4h2l=1時，D1Sn+1/2j,0+D2Sn+1/2j,1+D3Sn+1/2j,2=C3LxSnj,1-Snj,1l=2時，D1Sn+1/2j,0+D2Sn+1/2j,1+D3Sn+1/2j,2=C3LxSnj,1-Snj,1l=M時,D1Sn+1/2j,M-1+D2Sn+1/2j,M+D3Sn+1/2j,M+1=C3LxSnj,M-Snj,M令Hl=-Snj,l+C3LxSnj,l (1<l<M)H1=-Snj,1+C3L

15、xSnj,1-D1Sn+1/2j,0HM=-Snj,M+C3LxSnj,M-D3Sn+1/2j,M+1其中Sn+1/2j,0和Sn+1/2j,M+1由邊界條件給出，則用矩陣形式表示為 （26） 第二步，再對(25)式用追趕法求第n+1層的值令Fj=E12ySn+1/2j,l+E2LySn+1/2j,l+Sn+1/2j,l (1<j<N)F1=E12ySn+1/21,l+E2LySn+1/21,l+Sn+1/21,l-C1Sn+10,lFN=E12ySn+1/2N,l+E2LySn+1/2N,l+Sn+1/2N,l-C3Sn+1N+1,l其中Sn+10,

16、l和Sn+1N+1，l由邊界條件給出，則同理可得矩陣方程 (27)這樣，按此步驟一層層地計算。4.3 數(shù)值模擬合理性分析受所掌握的實測資料的*，目前尚無法對本文提出的算法與含沙量沿垂線分布的實測值進(jìn)行對比。我們用庫里·阿雷克沉沙池的實測資料作了垂線平均值沿程變化的比較。該沉沙池的主要數(shù)據(jù)為：池深h=1.53m;平均流速u=0.12m/s;泥沙沉速=0.0176cm/s;懸浮指標(biāo)Z=0.01。計算時取卡門常數(shù)=0.4，a=0.05h。表1給出了計算值和實測值，結(jié)果表明，計算值和實測值比較符合。表1 斷面平均含沙量驗證(單位：kg/m3)Verificati

17、ons of cross-sectional average sediment concentrations距離(m)020040060080010001200計算值實測值為了進(jìn)一步分析含沙量垂線分布計算結(jié)果的合理性，我們對另一組較粗的泥沙(=0.616cm/s,Z=0.4)進(jìn)行了對比計算。圖1,圖2分別為兩組沙的計算結(jié)果。從圖中可以看出，計算結(jié)果符合含沙量沿垂線分布的一般規(guī)律，粗沙分布不均勻，細(xì)沙分布較均勻；近底濃度相對較大，水面濃度相對較小，不存在Rouse公式中水面含沙量為0的缺陷；含沙量沿程衰減的特性較為明顯。圖3為較粗一組泥沙的相對含

18、沙量沿垂線分布的沿程變化情況。圖3表明，盡管進(jìn)口斷面按Rouse公式給出了含沙量沿垂線的分布，但由于該斷面實際處于不平衡輸沙狀態(tài)，這種分布并不是穩(wěn)定的。在距進(jìn)口200m處，泥沙的分布調(diào)整到一種不平衡輸沙狀態(tài)，隨著泥沙的沿程淤積，水流輸沙向平衡方向發(fā)展，垂線平均含沙量趨向于水流挾沙力，而含沙量沿垂線分布向平衡時的分布狀態(tài)(Rouse公式)發(fā)展。由于這種發(fā)展是趨向于穩(wěn)定狀態(tài)，因此愈接近下游，分布愈靠近Rouse公式。計算結(jié)果表明，本文提出的計算方法是合理可行的。圖1 含沙量垂線分布的沿程變化(Z=0.01)圖2 含沙量垂線分布的沿程變化(Z=0.4)Changes of vertical distributions of sediment concentrations(Z=0.01)Changes of vertical distributions of&#