裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋計算書(共151頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋計算書第部分 裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋的計算資料一、設計資料1、 橋面凈空凈6+2×0.75人行道2、主梁跨徑和全長標準跨徑 ： =20.00m（墩中心距離）計算跨徑： =19.50（支座中心距離）主梁全長: =19.96(主梁預制長度) 3、設計荷載汽-20、掛-100和人群荷載3KN/4、材料鋼筋：主筋用級鋼，其他用級鋼，混凝土用25號5、計算方法：極限狀態(tài)法6、結構尺寸。如圖下：7、設計依據(jù)（1）混凝土簡支梁（板）橋 人民交通出版社（第二版）（2）公路橋涵設計通用規(guī)范（JTJ021-85），簡稱“橋規(guī)” ( 3)公路橋涵

2、地基與基礎設計規(guī)范 (JDJ024-85) (4) 公路橋涵設計手冊 梁二、主梁的計算（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)1、跨中荷載矩橫向分布系數(shù)（按G-M法） （1）主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面的重心位置如圖下：平均板厚=1/2(8+14)=11cm=T形截面抗拒慣扭近似等于各個矩形截面的抗扭截面的抗扭慣矩之和，即:=故： 單位抗彎及抗扭慣矩：（2）橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度計算如圖下：橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：根據(jù)比值可查附表 求得： 求橫梁截面重心位置橫梁的抗彎和扭慣矩 和： 查表得, 但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板者的一半，可取 b查表得： 單位抗彎及抗扭慣和

3、：（3）計算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù) 橋寬的一半 計算跨徑按公預規(guī)取, (4)計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知, 查圖表，可得表中值：表1梁位荷載位置b0.940.971.001.031.051.031.000.970.941.051.061.071.071.020.970.930.870.831.221.181.141.071.000.930.870.800.751.411.311.201.070.970.870.790.720.671.651.421.241.070.930.840.740.680.600.830.910.991.081.131.080.990.910.831.661.511

4、.351.231.060.880.630.390.182.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.553.322.733.101.510.940.40-0.16-0.62-1.134.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.77用內插法求各梁位處值如圖下：1號、5號梁2號、4號梁3號梁：(系梁位在0點的K值)列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值 表2 梁號計算式荷載位置 1號 1.4581.3221.2081.0700.9620.8640.7800.7120.6563.4762.8642.1681.5360.9180.356-0.236-

5、0.724-1.258-2.018-1.532-0.960-0.4660.0440.5081.0161.4361.914-0.337-0.256-0.160-0.0780.0070.0850.1700.2400.3203.1392.6082.0081.4580.9250.441-0.066-0.484-0.9380.6280.5220.4020.2920.1850.088-0.013-0.097-0.1882號 1.1521.1321.1121.0701.0080.9460.8940.8280.7822.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.258-

6、0.988-0.732-0.466-0.250-0.0040.2100.5040.7741.040-0.165-0.122-0.078-0.042-0.0010.0350.0840.1290.1741.9751.7421.5001.2781.0110.7710.4740.183-0.0840.3950.3480.3000.2560.2020.1540.0950.037-0.0173號0.940.971.001.031.051.031.000.970.940.830.910.991.081.131.080.990.910.830.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.06

7、0.110.0180.0100.002-0.008-0.013-0.0080.0020.0100.0180.8480.9200.9921.0721.1171.0720.9920.9200.8480.1700.1840.1980.2140.2230.2140.1980.1840.170各梁的橫向分布系數(shù)：汽20： 掛100: 人群荷載： 人行道板： 2.梁端剪力橫向分布系數(shù)計算（按杠桿法）汽20： 掛100： 人群荷載： (二)內力計算1、恒載內力（1）恒載：假定橋面構造各部分重量平均分配給各主梁承擔，計算見表3 鋼筋混凝土T形梁的恒載計算 表3構件名構件簡圖及尺寸（cm）單元構件體積及算式()

8、容重()每延米重量（KN/m）主梁25橫隔板中梁的邊梁25橋面鋪裝2324一側人行道部分每2.5m長時重12.42KN,1.0m長時重12.35/2.5=4.94KN/m。按人行道板橫向分布系數(shù)分攤至各梁的板重為： 1號、（5號）梁： 2號、（4號）梁 : 3號梁 : 各梁的恒載匯總于表4（單位：KN/m） 表4梁 號主 梁橫 梁欄桿及人行道鋪裝層合 計1(5)2(4)39.769.769.760.631.261.262.181.871.684.204.204.2016.7717.0916.90(2)恒載內力計算影響線面積計算見 表5影響線面積 恒載內力計算見表6恒載內力計算表 表6 梁號1(

9、5)2(4)316.7717.0916.9047.5347.5347.53797.08812.29803.2616.7717.0916.9035.6535.6535.65597.85609.26602.4916.7717.0916.909.759.759.75163.51166.63164.782.活載內力 （1）汽車荷載沖擊系數(shù) (2)等代荷載p及影響線面積。等代荷載p 及影響線面積 表7126.5075.2547.53 27.3080.1335.6529.5585.759.7551.28137.812.438人群荷載（每延米）: (3)活載彎矩計算（表8至表10） 汽20產(chǎn)生的彎矩（單位K

10、N.M） 表810.4010.4011.1911.19126.5027.3047.5335.65601.55464.8120.4050.4051.1911.19126.5027.3047.5335.65607.54469.4530.4090.4091.1911.19126.5027.3047.5335.65613.55474.09掛100產(chǎn)生的彎矩（單位KN/M） 表910.2570.25775.2580.1347.5335.65919.19734.1620.2350.23575.2580.1347.5335.65840.51671.3130. 2140.21475.2580.1347.533

11、5.65765.40611.32彎矩組合：荷載組合及荷載安全系數(shù)采用：1.2恒載內力+1.4(汽車+人群)內力；1.2恒載內力+1.4掛車內力。人群產(chǎn)生的彎矩（單位KN.M） 表1010.6280.6282.252.2547.5335.6567.1650.3720.4400.4402.252.2547.5335.6547.0535.2930. 3780.3782.252.2547.5335.6540.4230.32彎矩提高系數(shù)的計算見表11，彎矩組合見表12由表12可知：彎矩由1號梁控制設計（掛車組合）彎矩提高系數(shù)計算表 表11 提高系數(shù)1=413=4232=413=4233=423=433梁

12、號內力提高系數(shù)1=542=5522=512=5223=492=502(4)活載剪力計算：計算活載剪力應計入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進行，先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù),并考慮支點至為直線變化來計算支點剪力。1 跨中剪力計算(見表13至表15)1 支點剪力計算(見表16至表18)剪力的荷載橫向分布系數(shù)為：彎矩組合表（單位：KN.m） 表12梁號內力恒載人群汽車掛車1.2恒+1.4(人+汽)汽-20提高系數(shù)汽車組合x1.2恒+1.1掛掛-100提高系數(shù)掛車組合x采用值1797.0867.16601.55919.191892.691.031949.47

13、1967.611.022006.962231.692597.8550.37464.81734.161438.671.031481.831525.001.021555.501555.503812.2947.05607.54840.511981.181.031947.911899.311.021937.301937.304609.2635.29469.45671.311437.751.031480.881469.551.021498.941498.945803.2640.42613.55765.401879.471.031935.851805.851.021841.971841.976602.49

14、30.32474.09611.321429.161.031472.031395.441.021423.351423.35汽-20產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1310.40151.282.4381.19159.7120.40551.282.4381.19160.3030.40951.282.4381.19160.90 100產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1410.257137.812.43886.3520.235137.812.43878.9530.214137.812.43871.90 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN） 表1510.6282.252.4383.4420.3952.25

15、2.4382.1730.3482.252.4381.91 支點處按杠桿法計算的; 按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)(同前)； 支點至和間按直線變化。支點剪力計算式為： 人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力計算式為： 梁端剪力計算圖式及剪力計算：汽-20作用下如圖掛-100作用下：計算支點剪力應注意1號梁的特殊情況。即p住支端放置，雖然影響線縱坐標較大，但其相應的橫向分布系數(shù)較?。籶由支點向跨中方向移動，就出現(xiàn)相反情況，因此，一般難以直觀地得出的最大值的活載位置?？捎迷囁惴ǎ磸闹c起，每移動一定距離算出一個,然后取一個最大的作為所求的最大值；也可先把圖和y圖相乘，得出圖，然后再在圖上加活載，求得最大值。汽-20

16、級產(chǎn)生的支點剪力計算表（單位：KN） 表1611.191205.7221.191135.4931.191184.10C 剪力組合：剪力組合見表20。由表20可知：剪力以2號梁控制設計。人群荷載產(chǎn)生的支點剪力計算表（單位：KN） 表171250150.752250296.253250287.50人群荷載產(chǎn)生的支點剪力計算表（單位：KN） 表18梁號123公式 計算值剪力提高系數(shù)計算表 表19 提高系數(shù)1=53.20=94.602=44.13=96.503=51.90=97.00梁號內力提高系數(shù)1=48.02=10032=643=10033=63.43=1003剪力組合表（單位：KN） 表20梁號

17、內力恒載人群汽車掛車1.2恒+1.4(人+汽)汽-20提高系數(shù)汽車組合x1.2恒+1.1掛掛-100提高系數(shù)掛車組合x采用值1163.5117.37205.72150.75508.541.00508.54362.041.02369.28369.28203.4459.7186.3588.411.0088.4194.991.0397.8397.833166.634.95135.49296.25396.571.03408.47525.831.03541.61541.61402.1760.3078.9588.411.0088.4186.851.0389.4589.455164.785.88184.10

18、287.50437.161.00437.16513.991.03529.41529.41601.9160.9071.9087.931.0087.9379,091.0381.4681.46(三)截面設計、配筋與驗算1 配置主筋：由彎矩組合表12可知，1號梁M 值為最大，考慮到施工方便，扁安全地一律按1號梁計算彎矩進行配筋。h設鋼筋凈保護層為3cm，鋼筋中心至底邊距離a=10.5cm，則主梁有效高度已知1號梁跨中彎矩M=2231.69KN.M:由求解得到. 由得 選用和鋼筋： 設鋼筋重心位置為： 實際有效高度： >0.15 故，含筋率滿足規(guī)范要求2 截面強度驗算：按截面配筋值為： 截面抗彎強

19、度為： 小于5，滿足規(guī)范要求。3 斜筋配置，由表20可知，剪力以2號梁為最大，為扁安全計，一律用2號梁數(shù)值。即： 假定有通過支點。 應進行斜截面抗剪強度計算。（1） 斜截面配筋的計算圖式。a最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔60,彎起鋼筋（按45度）承擔40.b計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。c計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計算圖式如圖由內插可的得：,其中相應各排彎起鋼筋位置與承擔的剪力值見表21斜筋排次彎起點距支座中心距離（m）承擔的剪

20、力值斜筋排次彎起點距支座中心距離（m）承擔的剪力值1231.22.33.4204.59175.36132.19454.55.688.3544.51(2)各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪能力（），按下式計算：已知本示例用：為施工便利，可增設輔助斜筋，.(3)主筋彎起后正截面不需要抗彎強度的校核：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心位置亦應不同，則有效高度大小不同，鋼筋的抵抗彎矩為：=鋼筋的抵抗彎矩為：跨中截面的總的鋼筋抵抗彎矩為：4.箍筋配置：箍筋間距的計算公式為： 選用雙肢箍筋（級鋼筋的），則面積; 距支座中心 處的主筋為, 代入上式，可得：選用?？缰薪?/p>

21、面處，,則：選用（按構造要求配置）跨支座中心2.3m處， 。距支座中心4.5m處綜合上所述，全梁箍筋的配置為雙肢箍筋；由支點至距支座中心2.3m處，為10cm;由距支座中心2.3m至4.5m處；為15cm,由4.5m至處，為20cm。則配箍率分別為：均大于規(guī)范規(guī)定的最小配箍率0.0010至0.0018。5斜截面抗剪強度驗算：斜截面抗剪強度驗算位置為：（1）距支座中心(梁高的一半)處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處的截面，以及錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面；（3）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面；（4）受彎構件腹板寬度改變處的截面；即有：a距支座處截面11，相應的b距支座中心1.2m處截面

22、22，相應的c距支座中心2.3m處截面33，相應的d距支座中心3.4m處截面44，相應的e距支座中心4.5m處截面55，相應的應注意的是：此時的為計算的通過斜截面頂端正截面內的最大剪力（kN）和相應于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出C值后，可內插求得；相應的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構件配有箍筋和彎起鋼筋時。其斜截面抗剪強度驗算公式為： 其中：; ;斜截面水平設影長度C按下式計算：,當值為：C=（125.28+119.40）1/2=122.34cm由C值可內插求得各斜截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。斜截面11：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面22：截割兩組彎起鋼筋

23、，則縱向鋼筋的含筋 斜截面33：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面44：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 斜截面55：截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋 6.斜截面抗彎強度驗算：鋼筋混凝土梁斜截面抗彎強度不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不或彎起鋼筋位置不當而造成。根據(jù)設計經(jīng)驗，如果縱向受拉鋼筋與彎起鋼筋在夠在上注意按規(guī)范構造要求配置，斜截面抗彎強度可以得到保證而不必進行驗算。驗算斜截面抗彎強度的位置，其最不利的斜截面按下式通過試算確定： 其中一組（二根）彎起鋼筋可承受的剪力：一組（雙肢）箍筋可承受的剪力： 驗算距支座中心處斜截面：箍筋間距為10cm,若斜截面通過6根箍筋

24、、1組斜筋時（約距支座中心1.2m）: 若斜面通過6根箍筋2組斜筋時（約距支座中心1.25m）最不里利的斜截面在1.20至1.25m間，此處最大計算彎矩。則： 按規(guī)定；式中：; 斜截面抗彎強度滿足設計要求。（四）裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算：其中：,對荷載組合對荷載組合;: 滿足規(guī)范要求。但是，還應滿足規(guī)范規(guī)定：在梁腹高的兩側設置直徑為的縱向鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用，則介乎至0.001之間，可行。(五)變形驗算 鋼筋混凝土受彎構件計算變形時的截面剛度：對于簡支梁等靜定結構采用,其中,為開裂截面的換算慣性矩：=其中值為（翼緣板平均厚度:解方程得到：活載撓度計算：汽車荷載不計沖擊系數(shù)時：

25、最大豎向撓度不應超過：（1） 梁式橋主梁跨中 （2） 掛車荷載可增加，即1.2變形驗算滿足規(guī)范要求。三橫梁的計算(一） 橫梁彎矩的計算（用GM）法對于具有多根內橫梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計算跨中橫梁的內力，其他橫梁可偏安全地仿此設計。 從主梁計算已知和=0.167，當時，查GM法用表并內查計算，列入表22內。荷載位置從0到間的各頂數(shù)值均與0到間數(shù)值對稱，故未列入表內。 表22 荷載位置系數(shù)項0-0.240-0.120-0.0010.1200.244-0.098-0.0400.0280.1100.2170.1420.0800.029-0.010-

26、0.0270.0240.0130.005-0.002-0.004-0.216-0.1070.0040.1180.240繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線，加載求集中荷載換算成正弦荷載的峰值計算，可采用下式：汽20荷載的:q掛100荷載的:人群荷載產(chǎn)生的:橫梁跨徑為，沖擊系數(shù)，各項活載彎矩值為：荷載組合：因為橫梁彎矩影響線的正負面具很接近，并且系預制架設，恒載的絕大部分不產(chǎn)生內力，故組合時不計入恒載內力。荷載安全系數(shù)的采用如下：由于占100，故不再考慮提高系數(shù)值；掛車組合考慮提高系數(shù)。負彎矩組合：故橫梁內力：正彎矩由掛車荷載控制：負彎矩由掛車荷載控制： (二)橫梁截面配筋與驗算1.正彎矩配筋：把鋪裝層

27、折作3cm計入截面，則橫梁翼板有效寬度為（圖A）:按規(guī)范要求取小者，即，暫取，則。 解方程，得到：由公式得：選用。此時： 驗算截面強度： 2負彎矩配筋：取解方程，得到：選用，則（圖B）。此時 驗算 橫梁正截面含筋率=0.276; =0.333，均大雨規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋最小配筋百分率0.15。(三)橫梁剪力計算及配筋計算橫梁各主要截面處的剪力影響線坐標如表23所示。據(jù)此繪制影響圖22，加載求出值。經(jīng)過比較，2號梁位處截面的為最大。2號梁右截面23號梁中點荷載以軸重計，剪力計算：考慮掛車組合，并取提高系數(shù)為1.03，則取用的剪力值為：按規(guī)范：剪力驗算要求：橫梁在相應于主梁2號（右）及2號3號間的截

28、面剪力影響線坐標計算 表23(1號)(1號2號)（2號）（2號3號01號梁反力影響線(0.556)(0.451)0.632 0.524 0.4030.2920.1850.087-0.015-0.099-0.1912號梁反力影響線0.3970.3500.3010.2560.2020.1540.0940.035-0.0191號、2號梁影響線疊加1.0290.874(0.642) (0.516)0.704 0.548 0.3870.2410.079-0.064-0.2102號、3號梁剪力影響線0.029-0.126-0.296(-0.484)-0.452 0.3870.2410.079-0.064-

29、0.2102號（右）剪力影響線0.029-0.126(-0.358)-0.296 0.5480.3870.2410.079-0.064-0.210計算剪力，介乎兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。擬全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢。按規(guī)范規(guī)定，斜截面內混凝土與箍筋共同的抗剪能力按下式計算：式中：故箍筋間距為：取，則>，滿足規(guī)范規(guī)定的構造要求。（四）橫梁接頭鋼板及焊縫計算1.主筋與接頭仿辦的焊縫長度C值計算采用16錳鋼板，板厚12mm，焊縫高度可取用8mm，雙面焊。按規(guī)范規(guī)定，貼角焊縫最小厚度。已知II級鋼筋，。則焊縫長度C為：2.斜拉鋼筋面積計算并確定其錨固長度值橫梁接頭處剪力假定由上下

30、兩個接頭平均分攤，各負擔一般，并計入剪力集中的影響而乘以1.10系數(shù)。以2號梁與3號梁之間的橫梁接頭處的為最大。斜筋所承受的斜拉力：選用，則：考慮到其是有鋪裝層與連接蓋板等，強度是充分的。斜拉鋼筋的錨固長度為：3.選用接頭鋼板尺寸從計算上看，需要的鋼板尺寸不大，但為了滿足構造要求，選用尺寸為的鋼板。4.接頭蓋板計算（1）蓋板強度計算擬選用4塊錳鋼板為接頭蓋板，橫梁內筋和斜筋買年紀的總和為： 4塊鋼板的總面積，因為鋼板的容許應力高于鋼筋的容許應力，故鋼板的強度可靠。鋼板的構造示意圖24。（3） 蓋板的焊縫計算為便于計算，作下述假定：a.橫梁接頭處最大彎矩和最大剪力同時發(fā)生；b.按等強度原理，即假

31、定主鋼筋應力用足;c.荷載作用在橫梁的 豎直平面內，橫梁不發(fā)生扭轉。這樣一來：;（鋼筋重心與鋼板重心的距離）；把剪力移至鋼板重心處時：則有：產(chǎn)生的水平方向剪應力（由8條焊縫共同承受）：產(chǎn)生的垂直方向剪應力：由組合彎矩產(chǎn)生的扭矩剪應力，可用近似公式計算： 式中：（全部焊縫對形心的極慣矩） 按規(guī)范規(guī)定，即：實際焊縫厚度為，可以。四、行車道板的計算（一）計算圖式考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固結和中間鉸接的板計算。(二） 恒載及其內力1.每延米板上的恒載：瀝青混凝土面層： 25號混凝土墊層； 梁翼緣板自重： 每延米板上的恒載合計：2恒載產(chǎn)生的內力彎矩：剪力：3活載

32、產(chǎn)生的內力汽20級：以重車后輪作用于鉸縫線上為最不利荷載位置，此時兩邊的懸臂板各承擔一半的車輪荷載。按后車輪著地寬度及長度為：順行車方向輪壓分布寬度：垂直行車方向輪壓分布寬度： 荷載作用于懸臂根部的有效根部寬度: 單輪時：沖擊系數(shù): 作用于每米寬板條上的彎矩為：單個車輪時： 取大值：作用于每米寬板條上的剪力為：掛100：車輪在板上的布置如圖28：按“橋規(guī)”，車輪著地寬度與長度為：鉸縫處2個輪重對于懸臂根部的有效分布寬度為:懸臂根部處的車輪尚有寬度為的部分輪壓作用于需計算的鉸接懸臂板上：輪壓面上的荷載對懸臂根部的有效分布寬度為：對于輪壓上的荷載，它并非對稱于鉸縫軸線，為簡化計算，偏安全地仍按懸臂

33、梁來計算內力。懸臂根部每延米板寬的彎矩為：其中： 代入后，得到：作用在每米寬板條上的剪力為：4荷載組合；按：“公預規(guī)”做的：恒+汽： 恒+掛: 故行車道板的設計內力為： (三)截面設計、配筋與強度驗算 懸臂板根部高度，凈保護層。若選用鋼筋，則有效高度為： 按: 驗算。按： 查有關板寬內鋼筋截面與間距表，當選用鋼筋時，需要鋼筋間距為16cm時，此時所提供的鋼筋截面面積為：按規(guī)定，矩形截面受彎構件的截面尺寸應符合下列要求，即： 按，即：故不需要進行斜截面抗彎強度計算，僅按構造要求配置箍筋。板內分布鋼筋用，間距取25cm。強度驗算： 強度滿足要求。五、支座計算采用板式橡膠，其設計按規(guī)范要求進行。(一

34、) 選定支座的平面尺寸選定支座的平面尺寸由橡膠板的抗壓強度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承于強度來確定。對橡膠板滿足： 若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)為： 式中：當時，橡膠板的平均容許壓應力，橡膠支座的彈性模量為： 計算時最大支座反力按容許應力法計算的最大支座反力為：故 <5 (可以選用) （二） 確定支座的厚度主梁的計算溫差取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的 水平位移為： 計算活載制動引起的水平位移，首先需缺點作用在每一個支座上的制動力。對于20m橋跨可布置一行車隊，其總重為：汽20：制動力為10=50KN，一輛加重車的總重為300KN，制動力為30=90KN。五根主梁共

35、10個支座，每一個支座承受的水平力為： 按規(guī)范要求，橡膠層總厚度應滿足：（1） 不計汽車制動力時：（2） 計汽車制動力時：（3）選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25cm，中間層厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm，則：橡膠片總厚度為：符合規(guī)范要求：支座總厚度： (三)驗算支座的偏轉支座的平均壓縮變形為為： 按規(guī)范要求應滿足，即：梁端轉角為：設恒載時主梁處于水平狀態(tài)。已知汽20荷載作用下跨中撓度驗算偏轉情況應滿足： 符合規(guī)范要求。（四） 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性按規(guī)范規(guī)定，按下式驗算支座抗滑穩(wěn)定性： 式中：計算支點最小反力：已知橫向分布系數(shù)（2號梁）為0.456，沖擊系

36、數(shù)，按圖35計算為： 代入上式，得到：均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。第（二）部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計算一、 設計資料1 設計標準及上部構造設計荷載：汽20，掛100；橋面凈空：凈6附人行道；標準跨徑：，梁長；上部構造：鋼筋混凝土T形梁。2 水文地質條件:地下水不富集且埋藏較深,對道路不構成影響。3 材料鋼筋：蓋梁主筋用II級鋼筋，其他均用I級鋼筋；混凝土：蓋梁用25號，墩樁、系梁及鉆孔灌注樁用20號。4 計算方法：容許應力法。5 橋墩尺寸：考慮原因標準圖，選用圖36所示結構尺寸。6 設計依據(jù)：公路橋涵設計規(guī)范二、 蓋梁計算（一） 荷載計算1 上部構造恒載見表242 蓋梁自重及內

37、力計算見標253 活載計算（1）活載橫向分布系數(shù)計算，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。1）汽20級a單列車，對稱布置時： 表24每片邊梁自重（kn/M）每片邊梁自重（kn/M）一孔上部構造總重（KN）一個支座恒載反力（KN）1、5號2、4號3號邊梁1、5邊梁2、4中梁316.7717.0916.901689.02167.36170.56168.66蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算 表25 截面編號自重（KN）彎矩（KN.m）剪力（KN）11-9.75-9.7522-24.00-24.0033-43.8069.304452.8052.805500B雙列車，對稱布置時：C單列車，非

38、對稱布置時：由 則 d雙列車，非對稱布置時:已知:則: 2)掛100a對稱布置時：b非對稱布置時:已知: 則: 3）人群荷載a兩側有人群，對稱布置時: b單側有人群，非對稱布置時:已知: 則: (2)按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。1）汽20：考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限(0.20m)，布載長度為： 單孔荷載單列車時，取三種情況中最大值。取用當為二列車時，則：單孔荷載單列車時： 雙列車時： 2(2）掛100：布載長度為：a單孔布載b雙孔荷載，按兩種方式布置，取大值。兩種布載方式之和相等，3）人群荷載單孔滿載時（一側）;雙孔滿載時（一側）。（3） 活載橫向

39、分布后各梁支點反力（計算的一般公式為）見表25。（4） 各梁恒載、活載反力組合：計算見表26，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為： 各梁恒載、活載反力組合 計算表（單位：KN） 表26編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁1恒載330.71337.12333.34337.12330.742汽20雙列對稱96.68159.20215.90159.2096.683汽20雙列非對稱195.55170.10145.39120.6795.234掛100對稱0245.73174.90111.9448.975掛100非對稱300.83237.86174.90111.9448.976人群對稱63.38-18.810-18.8163.387人群非對稱30.4919.708.91-1.87-12.668+490.80477.51549.24477.51490.809+457.91516.02558.15475.64414.7610+589.67526.02478.73438.98489.