催化裂化裝置反應再生系統(tǒng)控制方案的現(xiàn)狀及改進

1、過程控制實施技術石 油 化 工 自 動 化,2008,1!84AUTOMATIONINPETRO CHEMICALINDUSTRY催化裂化裝置反應再生系統(tǒng)控制方案的現(xiàn)狀及改進李自皋,呂 行,王明成(中國石油玉門油田分公司煉油化工總廠維護中心,甘肅玉門 735200)摘要:著重對催化裂化裝置反應,對現(xiàn)場儀表、DCS組態(tài)存在的問題和不足提出了改進建議,并通過大檢修進行了整改實施,取得了良好效果。關鍵詞:DCS組態(tài);沉降器;再生器;輸出低選;分程控制中圖分類號:TP273 文獻標識碼:B 文章編號:10077324(2008)010084051 引 言某800kt/a重油催化裂化裝置由反應分餾、吸收

2、穩(wěn)定、富氣壓縮機、余熱鍋爐、能量回收、公用工程等部分組成。其工藝技術先進,運行條件苛刻、測控點多、控制復雜。自裝置投運以來,DCS和ESD運行基本平穩(wěn),大部分控制回路采用單回路PID定值控制和串級控制,PID控制回路總數(shù)133個,投入自動調(diào)節(jié)的PID回路數(shù)40個,27個回路停用。PID的自動控制率偏低,操作工的勞動強度大,DCS的真正潛力沒有發(fā)揮出來。因此,進一步提高裝置的自控率,尤其反應自動平衡控制水平,不僅對工藝操作提供方便,而且對穩(wěn)定生產(chǎn),降低操作工的勞動強度,提高經(jīng)濟效益起到重要的作用。2 反應2催化裂化反應是一個非常復雜的工業(yè)過程,提升管出口溫度、沉降器料位、再生器料位、再生器燒焦罐

3、溫度、再生器壓力等參數(shù)的控制關聯(lián)著相對應的滑閥開度的控制,是反應關鍵參數(shù),對裝置運行、產(chǎn)品分布,及后續(xù)分餾、吸收穩(wěn)定的正常平穩(wěn)操作都影響較大。目前國內(nèi)普遍采用的控制策略是,通過控制滑閥開度來改變催化劑循環(huán)量達到控制溫度和料位的目的,從安全角度考慮,設計上引入了滑閥差壓來組成溫度(料位)與差壓的低值選擇控制,即超馳控制。在正常運行時,由溫度(或料位)控制滑閥開度(調(diào)整催化劑的循環(huán)量)來保證反應溫度(料位)的平穩(wěn)。一旦滑閥開度過大而使滑閥壓降過小,可能導致危險時,為防止油氣催化劑倒竄,滑閥差壓調(diào)節(jié)將自動取代反應溫度(料位)來控制滑閥 關小滑閥以防(低選)控制方案,主要控制策略如下。a)反應溫度控制

4、。提升管出口溫度即反應溫度是催化裂化過程中一個至關重要的獨立變量。一般來說,反應溫度每升高10 ,反應速度提高30%,反應溫度升高,焦炭產(chǎn)率下降,C1,C2,C3產(chǎn)率增加。提高反應溫度,可大幅度提高液化石油氣中烯烴的產(chǎn)率和汽油的辛烷值。影響反應溫度的主要因素有原料油流量、預熱溫度、催化劑循環(huán)量、再生劑溫度等。原料油流量采用定值控制;原料油預熱溫度控制在250320 之間,也采用定值控制;再生器溫度基本也是恒溫控制。因此,反應溫度的控制主要是通過改變再生滑閥開度,調(diào)節(jié)再生催化劑的循環(huán)量來控制,正常情況下,再生滑閥由第1提升管出口溫度(沉降器內(nèi)集氣室溫度)TIC101控制;當壓降過低時,再生滑閥由

5、再生滑閥壓降調(diào)節(jié)回路PdIC106控制。即TIC101與第1再生滑閥壓降組成超馳(低選)控制。在這里TIC101是正?？刂破?PdIC106是超馳控制器,但當再生滑閥壓降低到15kPa時,發(fā)出報警,10kPa時,自動暫時性放棄反應溫度定值控制,并切換到PdIC 106控制,保持再生差壓,維持催化劑循環(huán),防止催化劑倒流造成油氣進入再生器燃燒以至于再生器超溫,此時不保產(chǎn)品質(zhì)量和效率,只保安全。收稿日期:20071012(修改稿)。作者簡介:李自皋(1969 ),男,甘肅慶陽人,1993年畢業(yè)于西北師范大學計算機應用專業(yè),學士,現(xiàn)在中國石油玉門油田分公司煉油化工總廠維護中心工作,任副經(jīng)理,高級工程師

6、,主要從事生產(chǎn)過程自動化控制、先進控制、計算機信息網(wǎng)絡及軟件開發(fā)方面7第1期 李自皋等.催化裂化裝置反應再生系統(tǒng)控制方案的現(xiàn)狀及改進85第2提升管出口溫度TIC101G與第2再生滑閥壓降PdIC106G組成超馳(低選)控制。正常情況下,再生滑閥由TIC101G控制;當壓降過低時,再生滑閥由再生滑閥壓降調(diào)節(jié)回路PdIC106G控制。低選的安全軟限的約束條件相同。b)反應器藏量。提升管裝置反應器藏量主要是指沉降器和汽提段藏量。一般沉降器零料位操作,藏量主要在汽提段中。汽提段藏量影響催化汽提效果、兩器壓力平衡,同時催化劑料封可防止催化劑倒流。通過改變待生滑閥開度,調(diào)節(jié)待生催化劑的循環(huán)量來控制反應器藏

7、量。正常情況下,待生滑閥由沉降器料位控制,當壓降過低時,待生滑閥由待生滑閥壓降調(diào)節(jié)回路控制。低選的安全軟限的約束條件相同。對于同軸式裝置汽提段及待生斜管的蓄壓較大,發(fā)生倒流的可能性較小,一般只設待生滑閥壓降低限報警(或裝置自保)。c)再生器藏量控制。再生部分的控制目標是最大限度地恢復催化劑活性,并向反應部分提供具有適宜溫度和油劑比的催化劑。最大限度恢復催化劑活性,盡量降低再生催化劑含炭量,減少催化劑失活。再生器藏量決定了催化劑在再生器中的停留時間。提高藏量可延長燒焦時間,增加燒焦能力,降低再生催化劑含碳。因此在其他參數(shù)恒定的情況下再生器藏量也是燒焦能力的一種體現(xiàn)。但在高溫下催化劑停留時間過長會

8、導致催化劑失活,因此再生器必須有一個合適的再生器藏量值,也不能過低,否則除燒焦能力降低外,裝置操作彈性會變小。對于燒焦罐裝置或兩段再生裝置的藏量控制,一般采用再生器料位與循環(huán)滑閥壓降組成超馳(低選)控制。正常情況下,循環(huán)滑閥由再生器料位控制,當循環(huán)滑閥壓降過低時,循環(huán)滑閥由循環(huán)滑閥壓降調(diào)節(jié)回路控制。d)再生溫度控制。再生器燒焦罐溫度切換控制外取熱下滑閥與外取熱器流化風流量串級。正常情況下,再生器燒焦罐的溫度由外取熱下滑閥控制,流化風流量單參數(shù)控制。當外取熱下滑閥開度保持恒定時,再生器燒焦罐溫度與流化風流量串級控制。e)再生器壓力控制。燒焦速率與再生煙氣氧分壓成正比,氧分壓是再生壓力與再生煙氣氧

9、分子體積分數(shù)的乘積。所以提高再生壓力可以提高燒焦速率。有煙氣輪機的裝置為獲得較高的煙氣能量回收率都采用較高的再生壓力,一般主分機出口壓力為0.250.32MPa,再生器壓力為0.20.26MPa。再生器壓力(兩器差壓)是催化裂化裝置最關,的壓力平衡,再生器壓力大幅度波動直接影響再生效果及催化劑的損耗,也將影響著裝置的安全運行。幾年前設計的能量回收系統(tǒng)中再生器壓力(兩器差壓)控制方法如下。1)再生器壓力自動控制煙氣輪機入口蝶閥開度,雙動滑閥靠手操控制器調(diào)整開度。2)煙氣輪機入口蝶閥的開度可根據(jù)再生器的煙氣量固定在某一位置上,而再生器壓力由雙動滑閥來調(diào)節(jié)。3)再生器壓力采用分程控制,以克服上述兩種

10、控制方案中的不足。目前采用再生器壓力由煙機入口蝶閥、煙機主旁路雙動滑閥分程控制。其分程原則:當煙機處于正常設計負荷或超負荷時,煙機入口蝶閥全開,再生器壓力由雙動滑閥控制;當煙機處于低負荷運行時,雙動滑閥全關,靠入口蝶閥控制再生器壓力;對于調(diào)節(jié)來說,隨著再生器壓力調(diào)節(jié)器的輸出信號的增加,煙機入口蝶閥首先打開,當閥開至某一開度時,雙動滑閥打開;在煙機入口蝶閥控制回路上設有低選器,在正常操作時即當機組轉(zhuǎn)速為設計額定值時,由壓力信號控制,反之為速度信號。控制方法1)、2)都較簡單,也都有不足之處,前者有可能造成再生器憋壓,后者雖然比前者操作安全,但有10%15%的煙氣從雙動滑閥放掉,雙動滑閥處在小開度

11、范圍調(diào)節(jié),調(diào)節(jié)的品質(zhì)較差,再生器的壓力波動較大,尤其是煙機自保停機后,再生器壓力波動幅度較大,調(diào)整需要較長時間?？刂品椒?)在現(xiàn)場實際調(diào)整分程時,發(fā)現(xiàn)定位器不能達到預想的效果,也就是說利用定位器調(diào)整分程是非常困難的。此外,這個方法還存在著其他問題:由于雙動滑閥長期處于關閉或小開度狀態(tài),有可能被煙氣中的催化劑粉末卡死,在正常操作時,如信號小于0.06MPa時不能使閥立即自動打開;雙動滑閥因口徑較大,在小開度范圍調(diào)節(jié)時,調(diào)節(jié)的性能較差。3 反應存在的問題及改進上述控制策略是目前國內(nèi)重油催化裂化裝置普遍采用的控制方案,屬于經(jīng)典控制策略。但是該裝置自2005年1月投運以來,反應作幾乎全部都在手動控制,

12、操作工多次對目前的控制方案提出質(zhì)問,由于無法投入自動控制,六大滑閥和相關的重要參數(shù)都是操作工在精心的用手動來調(diào)節(jié),勞動強度很大。86石油化工自動化 2008年控制方案,幾乎都采用了上述控制策略,這說明問題不是控制方案選擇的不合理,而是理想化的設計方案與實際生產(chǎn)過程中現(xiàn)場條件發(fā)生較大的偏差?，F(xiàn)將各種原因分析如下。3.1 超馳(低選)控制的積分飽和及防止措施在超馳(低選)控制系統(tǒng),選擇器位于2個控制器的輸出與控制閥之間,所以控制器輸出為零時顯然能滿足安全需要,因此控制器的正反作用、滑閥的氣開特性,必須依據(jù)工藝過程規(guī)律,選擇為符合正反饋的控制器,在控制器輸出為零時,保證裝置系統(tǒng)安全。在控制器的PID

13、參數(shù)選擇方面,要考慮一達到安全軟限即能迅速切換的能力,因此應選擇窄比例度的P或PI控制器。在這種可變結(jié)構(gòu)的選擇控制系統(tǒng)中,最關鍵的應該是防止控制器的積分飽和。具體來說,系統(tǒng)中有兩個PID調(diào)節(jié)器,那么只有一個可能被選上,而未被選上的調(diào)節(jié)器就處于開環(huán)狀態(tài),因為開環(huán)狀態(tài)總有偏差存在,所以在一段時間以后調(diào)節(jié)器的輸出就會不斷地增加或減少,只要調(diào)節(jié)器有積分作用,最終其輸出值達到上下極限值(-14114)。一旦工藝過程要求它重新投入閉環(huán)運行時,它就不可能迅速地、及時地作出反應,最終造成選擇切換器的滯后和不起控制作用(從-14到0,或從114到100的過程),從而降低了調(diào)節(jié)質(zhì)量。嚴重時,因為選擇性控制系統(tǒng)對安

14、全軟限保護作用的延誤,還有可能導致事故。這種由于控制器處于開環(huán)狀態(tài),對偏差信號進行積分作用而造成的控制器切換延遲,致使應有的控制作用不能及時產(chǎn)生的現(xiàn)象就被稱為第1類型的積分飽和#。應當著重指出的是積分飽和現(xiàn)象是指未被選上的控制器的輸出信號不能跟蹤選上的控制器的輸出信號的變化,因而造成在選擇器中控制作用切換的延遲,這種現(xiàn)象并非要在積分作用引起的輸出信號達到上、下限值時才會發(fā)生。因而這與簡單控制系統(tǒng)的控制器的積分達到飽和是有區(qū)別的。當進入或超出安全軟限時,控制器應立即進行切換。即當偏差為零時,2個控制器應該同步,應該有相同的輸出,這樣才能保證及時地切換。這是超馳(低選)控制系統(tǒng)特有的積分飽和問題。

15、這個問題在超馳(低選)控制系統(tǒng)顯得程度更加嚴重,這種現(xiàn)象就被稱為第2類型的積分飽和#。在超馳(低選)控制系統(tǒng)的DCS組態(tài)過程中要特別注意克服這兩種類型的積分飽和現(xiàn)象#。防止積分飽和#,最關鍵的是要保持兩個控制器輸出的同步,其方法與一般的防積分飽和方案很相近。常用的辦法是用選擇器的輸出,即送往控制閥的信號作為積分外反饋。這樣,當控制器1被切換時,u1=Kc1e1+u2;當控制器2被切換時,u2=Kc2e2+u1。因此,在偏差e1或e2等于零,即控制作用u1與u2應該切換的瞬時,u1=u2,滿足了同步的要求,在DCS組態(tài)時,軟件實現(xiàn)的算法與之相同。3.2 超馳(低選)控制的低選條件分析與改進當再生

16、滑閥壓降低到10kPa(有的裝置是20kPa)時,就要求自動切換到再生滑閥壓降控制,防止因催化劑倒流,而造成油氣進入再生器燃燒以至于再生器超溫,此時不保產(chǎn)品質(zhì)量和效率,只保安全;當待生滑閥壓降低于10kPa(有的裝置是20kPa)時,也要自動切換到待生滑閥壓降控制,防止因催化劑倒流,而造成空氣進入沉降器與沉降器中油氣混合以至于產(chǎn)生爆炸,此時不保料位只保壓降,只要壓降不低于10kPa就不會產(chǎn)生催化劑倒流。因此,第1再生滑閥壓降PdIC106,第2再生滑閥壓降PdIC106G,待生滑閥壓降PdIC108,循環(huán)滑閥壓降PdIC110和提升管出口溫度6個參數(shù)是實現(xiàn)超馳控制低選條件的關鍵參數(shù),現(xiàn)場儀表的

17、可靠性和測量的準確性,是實現(xiàn)控制的前提,表1是裝置運行一年多的實際測量數(shù)據(jù)。表1 裝置運行一年多的實際測量數(shù)據(jù)參數(shù)名稱第1提升管出口溫度TIC101第2提升管出口溫度TIC101G沉降器料位LIC104再生器料位LIC105第1再生滑閥壓降PdIC106第2再生滑閥壓降PdIC106G待生滑閥壓降PdIC108循環(huán)滑閥壓降PdIC110工程單位ttkPakPakPakPa控制指標值49551549553030301015101510151015檢修前平均值476.1478.1509.3512.1263641432.252.3225.125.80(壞值)100(壞值)檢修后平均值476.8477

18、.0522.1523.021.322.068.368.552.152.682.182.875.176.268.169.8第1期 李自皋等.催化裂化裝置反應再生系統(tǒng)控制方案的現(xiàn)狀及改進87從表1可以看出,關鍵參數(shù)TIC101低于控制指標近30 ,PdIC106低于10kPa,PdIC108和PdIC110測量值長期處于壞值狀態(tài),滿足超馳控制低選條件的只有PdIC106G,因此,從低選條件的儀表測量值來看,現(xiàn)場儀表的安裝、檢測故障是制約自動超馳控制的關鍵所在。改進措施如下。a)改進現(xiàn)場儀表的安裝、檢測條件,完善現(xiàn)場儀表的檢測性能,提高現(xiàn)場儀表的可靠性和可重復性,為超馳控制創(chuàng)造基礎條件。b)改進組態(tài)

19、方式,增加控制手段,實現(xiàn)兩器平衡的多手段控制,對提高兩器正常流化將起著重要的作用。利用反應器藏量(沉降器料位)料封可防止催化劑倒流的特點,以沉降器料位作為超馳控制的低選條件,同樣也可以起到兩器平衡的保護功能;以各斜管推動力為參考值,在低選條件儀表失靈的情況下,把(超馳)控制改為軟開關切換控制,由操作工自主選擇提升管出口溫度(料位)或滑閥壓降控制滑閥的開度,當?shù)瓦x條件滿足時,再切換回超馳控制。3.3 現(xiàn)場儀表的安裝及檢測存在的問題與改進3.3.1 第1提升管出口溫度的檢測誤差分析與改進該重油催化裂化裝置自建成投產(chǎn)時,第1提升管出口溫度熱電偶就被含大量催化劑顆粒的油氣沖刷斷裂,導致提升管出口溫度失

20、靈,無法進行測量。提升管出口溫度是提高反應速度的一項重要的控制指標,也是超馳控制的目標參數(shù),因此該參數(shù)如果失靈或測量誤差較大的話,任何自動控制也就失去了意義。在大檢修中,對第1提升管出口溫度TIC101進行了恢復與安裝。把原安裝的3m直桿式鎧裝熱電偶,改為長度為2.5m的彈簧式鎧裝熱電偶,提高了其活動余量,減少了含大量催化劑顆粒的油氣沖刷,延長了熱電偶的使用壽命,自安裝改造以來,測量效果較好。但由于在改造安裝過程中,鎧裝熱電偶的頭部安裝的300mm的耐磨套管沒有深入到提升管的中心位置,只伸出到提升管管壁大約20mm,導致目前雖然有測量值,但測量誤差較大,比實際溫度低將近30 。需要進一步的改進

21、安裝位置。3.3.2 兩器反吹風系統(tǒng)存在的設計不足及改進裝置對含催化劑顆粒的油氣,為防止固體顆粒進入導壓管,反應設計上存在較為嚴重的缺陷,一根管線上串接了數(shù)十個取壓點,導致反吹風壓力下降,尤其是反應器頂部反吹風壓力下降更為明顯,加之反吹風的帶水,取壓管嘴由原來的25mm改為15mm而且取壓管嘴由于空間狹小彎曲安裝,經(jīng)常造成取壓開關損壞,儀表取壓管嘴堵塞,疏通困難,使儀表故障率增大,可靠性降低,增加了投用自動的難度。而且作為低選條件的滑閥壓降變送器的取壓孔很容易受到催化劑因反吹風帶水而堵塞,導致差壓失靈,因此,即是低選條件滿足,滑閥壓降PID自動控制滑閥開度的外部差壓測量條件也并不可靠,所以超馳

22、控制的外部條件很脆弱。在大檢修中,對重點部位的控制閥進行了更換,取壓點進行了疏通、保溫伴熱進行了改造。著重對反吹風系統(tǒng)進行了一次較為徹底的整改,對關鍵重點的料位、密度、壓力等部位的反吹風管線進行了單獨供風,以提高反吹風的壓力,在部分位置較低的管線處設置了排水放空開關,有效地解決了反吹風壓力低的問題。通過這次較為徹底的檢修,基本滿足了現(xiàn)場儀表條件,提高了現(xiàn)場儀表的可靠性和穩(wěn)定性,對進一步提高反應平,創(chuàng)造了良好條件。3.4 再生器壓力控制(分程控制)的組態(tài)分析與改進3從上面典型的控制策略分析可以看出,再生器壓力控制采用不同形式的分程控制,是最常用最合適的控制方案。但從現(xiàn)運行的DCS的組態(tài)來看,控制

23、方案卻如圖1所示。PIC_114.PID控制器信號分成3路 PV_114A和PV_114B去控制雙動滑閥,PV_114C去控制煙機入口蝶閥。雙動滑閥帶有手操控制器,蝶閥沒有組態(tài)手操控制器。圖1 再生器壓力控制方案3.5 控制器投運自動狀態(tài)時作用分析a)PIC 114.PID的作用方式為反作用,蝶閥為氣開閥,雙動滑閥為氣關閥。當壓力信號增加(大于設定值)時,PID輸出減小,雙動滑閥由于是氣關閥,結(jié)果雙動滑閥打開及時泄壓,MV減小,蝶88石油化工自動化 2008年力,使MV增大。b)當壓力信號減小(小于設定值)時,PID輸出增大,雙動滑閥由于是氣關閥,結(jié)果雙動滑閥關小及時恢復壓力,MV增大,蝶閥為

24、氣開閥,結(jié)果蝶閥開大,使MV減小。在控制器投入自動的過程中,設定值與測量值偏差的存在,或者少量擾動的出現(xiàn),都會導致PID的輸出發(fā)生變化,而這一變化,至少需要兩個振蕩周期,由于蝶閥和雙動滑閥的動作方向不同,一個使壓力增大(減小);另一個使壓力減小(增大),這樣更加劇了再生器壓力MV的波動,使被控變量壓力很難平穩(wěn)、迅速和準確地趨近或恢復到設定值,幾乎不可能達到預期的控制效果。通過上述分析,可以看出,這樣的控制方案在DCS組態(tài)過程中實現(xiàn)起來很容易,但要投入真正的現(xiàn)場運行,卻根本無法操作。表2是裝置運行一年來,再生器壓力PIC114,PI103,沉降器壓力PI102/2和兩器差壓PdI103的實際測量

25、數(shù)據(jù)。從數(shù)據(jù)看兩器壓力一直維持在0.24MPa,處于設計值(控制目標值)以下,因此上述的分程控制方案雖然不合理,但表現(xiàn)不突出,但是當煙機自保停機后,再生器壓力波動幅度就會明顯加劇,調(diào)整需要較長時間,所以適當?shù)馗倪M組態(tài),增加靈活可靠、及時的調(diào)控手段非常必要。再生器壓力采取的雙動滑閥、煙機入口蝶閥控制方案,如圖2所示。MPa檢修后平均值0.24450.250.219-0.031表2 實際測量數(shù)據(jù)參數(shù)名稱再生器壓力PIC114再生器壓力PI103沉降器壓力PI102/2兩器差壓PdIC103控制指標值0.190.330.190.330.170.29-55檢修前平均值0.240.2590.240.25

26、90.220.225-0.265-0.0328注:PdIC 103為(PT102%PV)-(PT103%PV)。圖2 再生器壓力控制方案3.6 改進措施a)增加煙機入口蝶閥的手操控制器PHC114C組態(tài),增加蝶閥操作的靈活性。b)再生器壓力采取雙動滑閥、煙機入口蝶閥分程控制方案。開工期間,由于軸流式煙機未投用,煙機入口蝶閥處于關閉狀態(tài),催化沉降器和再生器壓力平衡采用雙動滑閥控制。一路雙動滑閥(西)用手操器PHC114B做輔助控制;另一路雙動滑閥(東)PHC114A控制有兩種:分別為再生器壓力控制PIC114和沉降器與再生器差壓(兩器差壓#)控制PdIC103,它們之間可根據(jù)工藝需要任意切換DC

27、S組態(tài)的軟手動切換開關PHS114AB方式來實現(xiàn)。在DCS組態(tài)切換開關時,操作模式、PID的輸出要相互跟蹤,以避免切換時的擾動。煙機投用后為了保護機組平穩(wěn)運行,再生器壓力控制就成為保護機組重要的控制手段之一。煙機投用后,再生器壓力控制由PIC114分程控制,將0100%信號分解為050%,50%100%,然后分別放大到0100%(克服信號小于0.06MPa時不能使閥立即自動打開),而后由PV114C和PV114A輸出分別送到定位器變換為420mA信號,送到手操器PHC114C控制煙機入口蝶閥,PHC114A控制另一路雙動滑閥(東)。控制過程控制實施技術石 油 化 工 自 動 化,2008,1!

28、89AUTOMATIONINPETRO CHEMICALINDUSTRY隔爆儀表電纜引入和保護的探討及實踐梁 達(中國五環(huán)化學工程公司,湖北武漢 430223)摘要:通過對相關標準規(guī)范的應用,探討了隔爆儀表電纜引入和保護的設計和安裝方法。關鍵詞:隔爆儀表;電纜引入裝置;防爆撓性管;防爆密封接頭中圖分類號:TP206.3 文獻標識碼:B 文章編號:1007 7324(2008)01 0089 021 引言在爆炸性氣體環(huán)境中,依氣體環(huán)境等級,儀表通常采用本質(zhì)安全、隔爆等防爆措施。對于防爆儀表或電器,正確的接線和電纜引入將確保危險區(qū)域中儀表和電器的防爆性能。目前國內(nèi)針對防爆電器的設計和施工有多項國家或行業(yè)標準及規(guī)范。由于各標準規(guī)范的文字表述有所不同,使用者在理解時可能會產(chǎn)生一些偏差,造成一些爭議。中國五環(huán)化學工程公司在某工程中,隔爆儀表采用隔爆密封接頭作為電纜引入裝置,同時采用防水撓性管對電纜進行機械保護。工程驗收時,當?shù)匕脖O(jiān)部門依據(jù)石化標準&石油化工儀表工程施工技術規(guī)程(SH3521 1999)6.5.4第5條,保護管與現(xiàn)場儀表、檢測儀表之間應按其所在危險區(qū)域的級別,選用隔爆型金屬軟管連接#1,對筆者的設計和安裝提出異議,認為必須采用防爆撓