某安置房項目工程模板支架工程專項施工方案計算書

1、鎮(zhèn)江市孟家灣新村安置房項目工程模板支架工程專項施工方案 計算書文件編號：版本號：修改狀態(tài)：發(fā)放編號：計 算：復 核：審 核：批 準：有效狀態(tài)：中鐵上海工程局集團建筑工程有限公司鎮(zhèn)江市孟家灣新村安置房項目經(jīng)理部二一五年七月二十五日目錄目 錄 11.編制依據(jù) 02.300mm厚墻模板驗算 02.1 工程參數(shù) 0.2.2 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 0.2.3 墻側(cè)模板面板驗算 1.2.4 墻側(cè)模板次楞驗算 2.2.5 墻側(cè)模板主楞驗算 4.2.6 對拉螺栓驗算 5.3.500 X 500柱模板驗算 63.1 工程參數(shù) 6.3.2 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 6.3.3 柱側(cè)模板面板驗算 7.3

2、.4 柱側(cè)模板次楞驗算 8.3.5 柱寬度 B 方向柱箍的驗算 9.3.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算 113.7柱高度H方向柱箍的驗算113.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算1.34.700X 900柱模板驗算 134.1 工程參數(shù) 1.3.4.2 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 1.34.3 柱側(cè)模板面板驗算 1.4.4.4 柱側(cè)模板次楞驗算 1.5.4.5柱寬度B方向柱箍的驗算164.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算1.84.7柱高度H方向柱箍的驗算184.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算205.600 x 1100mn梁模板驗算205.1 工程參數(shù) 2.0.5.2 新澆砼對模板側(cè)壓力標

3、準值計算 2.25.3 梁側(cè)模板面板驗算 2.3.5.4 梁側(cè)模板次楞驗算 2.4.5.5 梁側(cè)模板主楞驗算 2.6.5.6 對拉螺栓驗算 2.7.5.7 梁底模板面板驗算 2.8.5.8 梁底模板次楞驗算 2.9.5.9 梁底模板主楞驗算 3.1.5.10 可調(diào)托撐承載力驗算 3.2.5.11 風荷載計算 3.2.5.12 立桿穩(wěn)定性驗算 3.3.6.120nn 板模板驗算 366.1 工程參數(shù) 3.6.6.2 模板面板驗算 3.7.6.3 次楞方木驗算 3.8.6.4 主楞驗算 4.0.6.5 可調(diào)托撐承載力驗算 4.2.6.6 風荷載計算 4.2.6.7 立桿穩(wěn)定性驗算 4.3.6.8

4、架體抗傾覆驗算 4.5.7.400mm厚板模板驗算 467.1 工程參數(shù) 4.6.7.2 模板面板驗算 4.7.7.3 次楞方木驗算 4.8.7.4 主楞驗算 5.0.7.5 可調(diào)托撐承載力驗算 5.2.7.6 風荷載計算 5.2.7.7 立桿穩(wěn)定性驗算 5.3.7.8 架體抗傾覆驗算 5.5.8. 頂板后澆帶構(gòu)造柱計算書 561.編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范 GB50870-20133、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術規(guī)范 JGJ300-20134、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范 GB50666-20115、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20116、建

5、筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20087、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012&鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-20039、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范 GB50018-200210、木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50005-200311、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì) 200987號13、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質(zhì) 2009254號2.300mm厚墻模板驗算2.1工程參數(shù)墻體模板參數(shù)墻體厚度0.3m墻體砼澆筑高度2m面板14mr厚木膠合板次楞40x 90m方木，間距200mm主楞雙鋼管，間距450mm對拉螺

6、栓對拉螺栓直徑12mm間距：450mnX 450mm何載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/mi2.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mr時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值， 按下列公式分別計算,并取其中的較小值：12F =0.28 Ct0 -V2 =0.28 X 24X 6X 1 X 仁40.32 kN/m2F =孑屮=24X 2=48 kN/m其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;t 0 -新澆混凝土的初凝時間，取6小時；V - 澆筑速度，為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值

7、，取1m/h；H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2mB -混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值40.32kN/m2<2.3墻側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為14mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm面板的截面抵抗矩 W= 1000X 14X 14/6=32667mrn截面慣性矩 匸 1000 X 14X 14X 14/12=228667mm強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=40.32kN/

8、m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 40.32+1.4 X X=51.184KN/mq2=(1.35 40.32+1.4 X X) X=56.392KN/m取較大值q=56.392KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M=0.1qil 2=0.1 X 56.392 X 0.202=0.23kN m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;CT =Mliax0.23 X 106=7.04N/mm < f=12.5N/mm32667面板強度滿足要求！撓度驗算q = 1 X 40.32=40.32kN/m ;面板最大容許撓

9、度值：200/250=0.8mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm ;0.677ql 40.677 X 40.320 X 2004v = =0.42mm < 0.8mm100EI100X 4500 X 228667滿足要求！2.4墻側(cè)模板次楞驗算次楞采用40X 90mm寬度X高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =40X 90 X 90/6=54000口用截面慣性矩 I =40 X 90 X 90X 90/12=2430000口血強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.45m。2、荷

10、載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=40.32kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 40.32+1.4 2) X.2=10.237KN/mq2=(1.35 40.32+1.4 X7 X) X.2=11.278KN/m取較大值q=11.278KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Ma=0.1ql 2=0.1 X 11.278 X 0.45 2=0.228kN m最大支座力：1.1ql=1.1 X 11.278 X 0.45=5.58kN 次楞抗彎強度設計值f = 17N/mm。2 2=4.222N/mm < 17N

11、/mmMmax0.228 X 106(T =W54000滿足要求!抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 V1=0.6q1l=0.6 X 11.278 X 0.45=3.045kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算：33V3X 3.045 X 102t = 1.269N/mm < fv=1.6N/mm2bh2X 40X 90次楞抗剪強度滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 40.32 X 0.2=8.064kN/m ;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm次楞彈性模量：E = 10000N/m

12、m 2;0.677ql 40.677 X 8.064 X 4504v = 0.092mm < 1.8mm100EI100X 10000 X 2430000滿足要求!2.5墻側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.45m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm；強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.58kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿墻螺栓間距，L=0.45m。5.585.585.585.585.585.585.58A ： A ： A ： Az450450¥聲450A主楞計算簡圖(kN)-8.37

13、-8.37剪力圖(kN)2、強度驗算最大彎矩 Mna=0.541kN m主楞抗彎強度設計值f = 205N/mm。2 260.245N/mm < 205N/mmMmax0.541 X 106(T =W8980滿足要求!撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載P=3.992kN，主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容許撓度值：450/150=3mm經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=0.133mm < 3mm滿足要求!懸挑段強度驗算對拉螺栓距墻底距離150mm，次楞間距200mm,彎矩 M=5.58X 0.15=0.84

14、kN m 主楞抗彎強度設計值f = 205N/mm。2 293.541N/mm < 205N/mmM0.84 X 106T =W8980滿足要求！懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載P=3.992kN，主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。容許撓度值：150X 2/400=0.8mm；經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=0.141mm < 0.8mm>滿足要求！2.6對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：N= abFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距;Fs側(cè)模板承受的荷載設計值：Fs=0.95 (rG+ rd)

15、=0.95 X (1.2 X 40.32+1.4 X 2)=48.62kN。N=0.45X 0.45 X 48.62=9.85kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值 Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積，M1螺栓A=76.0mmftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X 76.0/1000=15.96kN>N=9.85kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求3.500 X 500柱模板驗算3.1工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度0.5m截面咼度0.5m柱高度1m面板14mm厚木膠合板次楞豎楞米用方木，寬度:40mm高度:90mm柱寬度B方向設置4個豎楞，次楞

16、柱高度H方向設置4個豎楞柱箍雙鋼管，間距450mm對拉螺栓不設置對拉螺栓何載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/ni3.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于 10m/h,砼坍落度不大于180m時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值， 按下列公式分別計算, 并取其中的較小值：F =0.28 Ct0 -V 2 =0.28 X 24X 6X 1 X 1=40.32 kN/m22F = -H =24X 1=24 kN/m其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/ni;t 0 -新澆混凝土的初凝時間，取6小時；V -澆筑速度，為砼澆筑高

17、度（厚度）與澆筑時間的比值，取1m/h；H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1mB -混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值24kN/m?。3.3柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為14mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm3面板的截面抵抗矩 W= 1000X 14 X 14/6=32667mm 截面慣性矩 匸 1000 X 14 X 14 X 14/12=228667mm強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.17m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G

18、k=24kN/m,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為:q仁(1.2 24+1.4 2) >1=31.6KN/mq2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X=34.36KN/m取較大值q=34.36KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M=0.1qd 2=0.1 X 34.36 X 0.172=0.1kN m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;CT =MliaxW0.1 X 106=3.06N/mm < f=12.5N/mm32667面板強度滿足要求撓度驗算q = 1 X 24=24kN/m面板最大容許撓度值：170/250=

19、0.68mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 24.000 X 1704v =0.13mm < 0.68mm100EI100X 4500 X 228667滿足要求！3.4柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用40X 90mm寬度X高度)方木，間距：0.17m,截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別 為：截面抵抗矩 W =40X 90 X 90/6=54000口用截面慣性矩 I =40 X 90 X 90X 90/12=2430000mm強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝

20、土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=24kN/m,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 24+1.4 X X.17=5.372KN/mq2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X0.17=5.841KN/m取較大值q=5.841KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:2 2Mmax=0.1ql =0.1 X 5.841 X 0.45 =0.118kN m最大支座力：1.1ql=1.1 X 5.841 X 0.45=2.89kN 次楞抗彎強度設計值f = 17N/mm。Max0.118 X 1062 2(T = = =2.185N/mm <

21、 17N/mmW54000滿足要求！抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 V1=0.6q1l=0.6 X 5.841 X 0.45=1.577kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算：33V3X 1.577 X 102t = 0.657N/mm < fv=1.6N/mm2bh2X 40X 90次楞抗剪強度滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 24 X 0.17=4.08kN/m ;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;0.677ql 40.677

22、X 4.08 X 4504v = 0.047mm < 1.8mm100EI100X 10000 X 2430000滿足要求！3.5柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm4;截 面積=848mrn強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：p1= (1.2 24+1.4 X X.167 X.45=2.375KNp2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X0.167 0.45=2.582KN取較大值q=2.582KN作為設計依據(jù)1.292.582.581.29卜768計算簡圖（kN）彎矩圖(kN m)3.873.

23、872.582.580.00 0.00-2.58-2.58-3.87-3.87剪力圖(kN)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大彎矩 Mma=0.948kN m柱箍抗彎強度設計值f (N/mm 2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=3.873KN>NMnax38730.948 X 106(T = + =+-=110.135N/mnm < 205N/mm28488980滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=24X0.167 E45=1.804k

24、N。柱箍的最大容許撓度值:3 = 708/500=1.4mm ;經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.916 mm < 1.4mm滿足要求！3.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積， M1螺栓A=76.0mmftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X 76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求！3.7柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm4;截面積=848mrn強度驗算豎

25、楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：p1= (1.2 24+1.4 2) >0.167 J0.45=2.375KN1.292.582.581.29AZ768 / n計算簡圖(kN)p2=(1.35 24+1.4 0.7 2) >0.167 0.45=2.582KN取較大值q=2.582KN作為設計依據(jù)。彎矩圖（kN m）3.873.872.582.580.000.003.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積，M1螺栓A=76.0mmftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X

26、 76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求4.700 X 900柱模板驗算4.1工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度0.9m截面咼度0.7m柱咼度1m面板14mm厚木膠合板次楞豎楞米用方木，寬度:40mm高度:90mm柱寬度B方向設置7個豎楞，柱高度H方向設置5個豎楞柱箍雙鋼管，間距450mm對拉螺栓直徑14mm柱寬度B方向設置1個對拉螺栓，柱高度H方向設置1個 對拉螺栓何載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/ni4.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于 10m/h,砼坍落度不大于18

27、0m時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值， 按下列公式分別計算, 并取其中的較小值：F =0.28 de V 2 =0.28 X 24X 6X 1 X 1=40.32 kN/m22F mcH =24X 1=24 kN/m其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;t0 -新澆混凝土的初凝時間，取6小時；V -澆筑速度，為砼澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，取1m/h；h -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取imB -混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值24kN/n。4.3柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為14mm驗算

28、跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm面板的截面抵抗矩 W= 1000X 14X 14/6=32667mrn截面慣性矩 匸 1000 X 14X 14X 14/12=228667mm強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.18m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=24kN/m,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 24+1.4 X X=31.6KN/mq2=(1.35 24+1.4 0.7 2) >1=34.36KN/m取較大值q=34.36KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷

29、載為均布線荷載：M=0.1q1l 2=0.1 X 34.36 X 0.182=0.11kN m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;=3.37N/mni < f=12.5N/mmMU0.11 X 106(T =W32667面板強度滿足要求撓度驗算q = 1 X 24=24kN/m面板最大容許撓度值：180/250=0.72mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 24.000 X 1804v =0.17mm < 0.72mm100EI100X 4500 X 228667滿足要求！4.4柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用40X 90mm寬度X高度

30、)方木，間距：0.18m,截面抵抗矩V'和截面慣性矩I分別 為：截面抵抗矩 W =40X 90 X 90/6=54000口用截面慣性矩 I =40 X 90 X 90X 90/12=2430000mm強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=24kN/m,砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 24+1.4 X X.18=5.688KN/mq2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X0.18=6.185KN/m取較大值q=6.

31、185KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩:Ma=0.1ql 2=0.1 X 6.185 X 0.45 2=0.125kN m最大支座力：1.1ql=1.1 X 6.185 X 0.45=3.06kN次楞抗彎強度設計值f = 17N/mm。g0.125 X 1062 2(T = = =2.315N/mm < 17N/mmW54000滿足要求!抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 V1=0.6qil=0.6 X 6.185 X 0.45=1.670kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算：33V3X 1.670 X 102t = 0.696N/mm < f

32、v=1.6N/mm2bh2X 40X 90次楞抗剪強度滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 24 X 0.18=4.32kN/m ;次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;0.677ql 40.677 X 4.32 X 4504v = 0.049mm < 1.8mm100EI100X 10000 X 2430000滿足要求！4.5柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm4;截 面積=848mrn強

33、度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：p1= (1.2 24+1.4 X X.15 X .45=2.133KNp2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X0.15 0.45=2.319KN取較大值q=2.319KN作為設計依據(jù)1.162.322.322.322.322.321.16584584A77計算簡圖(kN)彎矩圖(kN m)4.061|4.061.741.741.741.74、$ fij f、ij fij f、rA5Z584584/rZ_0.580.58-1.74-1.74-0.58 |-0.58I-1.74-1.74-4.06-4.06剪力圖(kN)經(jīng)計算，從左到右各支座力

34、分別為：R1=1.74kN;R2=10.44kN;R3=1.74kN;最大彎矩 Mma=0.550kN m柱箍抗彎強度設計值f (N/mm 2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值 N=1.09KN(T = N + Mnax =1090+0.550 x 106=62.533N/mnn < 205N/mm28488980滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=24X0.15 >0.45=1.62kN。柱箍的最大容許撓度值:3 = 1108/500=2.2mm ;經(jīng)計算最大變形 Vmax =0

35、.124 mm < 2.2mm滿足要求！4.6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積， M1螺栓A=105.0mmftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X 105.0/1000=22.05kN>N=10.44kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求！4.7柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距450mm截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm4;截面積=848mrn強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:p1= （1.2 24+1.4 X X.175 X.

36、45=2.489KN.352L712L71:2.71，1.35r'ir'ir'ir'irm8屮4"'f48A5A4844847:計算簡圖（kN）p2=(1.35 24+1.4 0.7 2) X0.175 0.45=2.706KN取較大值q=2.706KN作為設計依據(jù)。-0.331-2.79-2.79剪力圖(kN)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：R仁 1.27kN;R2=8.28kN;R3=1.27kN;最大彎矩 Mma=0.331kN m柱箍抗彎強度設計值f (N/mm 2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=

37、2.028KN>NMnax20280.331 X 1062 2(T = + = + =39.251N/mm < 205N/mmA W8488980滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=24X0.175 X.45=1.89kN。柱箍的最大容許撓度值:3 = 908/500=1.8mm ;經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.052 mm < 1.8mm滿足要求!4.8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算 對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積，M1螺栓A=105.0mrhftb螺栓的抗拉強度

38、設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X 105.0/1000=22.05kN>N=8.28kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求！5.600 x 1100mn梁模板驗算5.1工程參數(shù)梁模板支架參數(shù)建筑施工危險等級I級危險等級系數(shù)：支撐結(jié)構(gòu)1水平桿件1梁截面寬度0.6m梁截面咼度1.1m支架高度3.4m樓板厚度0.3m板底立桿縱距l(xiāng)a0.8m板底立桿橫距l(xiāng)b0.8m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.4m梁側(cè)與梁底立桿橫距梁下設置1根立桿，間距550,550mm鋼管類型0 48 x 3.0mm水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿伸出頂層水平桿長度

39、a0.5m面板15mm厚木膠合板梁底次楞40 x 90mm方木，5 根梁底主楞鋼管梁側(cè)次楞50 x 100mm方木，間距 200mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 12mm間距：500mm< 400mm剪刀撐設置依據(jù)JGJ300-2013規(guī)范要求，米用有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)，剪刀撐寬度：縱距方向6跨，橫距方向6跨支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)通過連墻件可靠連接荷載標準值參數(shù)永久何載新澆砼自重324kN/m鋼筋自重31.5kN/m面板次楞自重20.3kN/m支架自重0.089kN/m可變荷載施工何載及設備何載22.5kN/m砼下料水平荷載22kN/m風荷載

40、江蘇鎮(zhèn)江，基本風壓：0.3kN/m21500340015008005505508005.2新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180m時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值，按下列公式分別計算,并取其中的較小值：1F =0.28 Ct0 V F +h =24X 1.1=26.4 kN/m =0.28 X 24X 6X 1 X 1.22=49.19 kN/m 2其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;t o -新澆混凝土的初凝時間，取6小時；V - 澆筑速度，為砼澆筑高度(厚度)與澆筑時間的比值，

41、取1.5m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.1m；B -混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值26.4kN/m2。5.3梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm面板的截面抵抗矩 W= 1000X 15X 15/6=37500mrn截面慣性矩 匸 1000 X 15X 15X 15/12=281250mm強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=26.4kN/

42、m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 26.4+1.4 2) X=34.48KN/mq2=(1.35 26.4+1.4 0.7 2) >1=37.6KN/m取較大值q=37.6KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：2 2M=0.1q1l =0.1 X 37.6 X 0.20 =0.15kN m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;CT =Mlnax0.15 X 106375002=4N/mm< f=12.5N/mm面板強度滿足要求！撓度驗算q = 1 X 26.4=26.4kN/m ;面板最大容許撓度值：20

43、0/400=0.5mm ;面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;0.677ql 40.677 X 26.400 X 2004v = =0.23mm < 0.5mm100EI100X 4500 X 281250滿足要求！5.4梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用50 X 100mm寬度X高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩截面慣性矩I分別 為：截面抵抗矩 W =50X 100X 100/6=83333mm截面慣性矩 I =50 X 100X 100X 100/12=4166667口市強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載

44、計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=26.4kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值2QK=2kN/m。均布線荷載設計值為：q1= (1.2 26.4+1.4 2) X.2=6.896KN/mq2=(1.35 26.4+1.4 0.7 2) X0.2=7.52KN/m取較大值q=7.52KN/m作為設計依據(jù)。t1f*丨 AiaA3、強度驗算計算最大彎矩：2 2Mmax=0.1ql =0.1 X 7.52 X 0.5 =0.188kN m最大支座力：1.1ql=1.1 X 7.52 X 0.5=4.14kN 次楞抗彎強度設計值f = 17N/mm。2 2=2.256N/mm < 17N

45、/mmMmax0.188 X 106(T =W83333滿足要求!抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 M=0.6qil=0.6 X 7.52 X 0.5=2.256kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算：33V3X 2.256 X 102t = 0.677N/mm < fv=1.6N/mm2bh2X 50X 100次楞抗剪強度滿足要求！撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算 如下：q = 26.4 X 0.2=5.28kN/m ;次楞最大容許撓度值=500/250=2mm次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;0.6

46、77ql 40.677 X 5.28 X 5004v = = 0.054mm < 2mm100EI100X 10000 X 4166667滿足要求!5.5梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m,截面抵抗矩V'和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mm；強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載 P=4.14kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其 計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。4.144.144.144.144.144.14主楞計算簡圖(kN)-5.07- 5.07剪力圖(kN)2、強度驗算最大彎矩 Mna=0.373kN m主

47、楞抗彎強度設計值f = 205N/mm。2 241.537N/mm < 205N/mmMmax0.373 X 106(T =W8980滿足要求!撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載P=2.904kN，主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=0.063mm < 2.7mm滿足要求!懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm，次楞間距200mm,彎矩 M=4.14X 0.15=0.62kN m 主楞抗彎強度設計值f = 205N/mm。2 269.0

48、42N/mm < 205N/mmM0.62 X 106T =W8980滿足要求！懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集 中荷載P=2.904kN，主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。容許撓度值：150X 2/400=0.8mm；經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=0.105mm < 0.8mm>滿足要求！5.6對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：N= abFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距;Fs側(cè)模板承受的荷載設計值：Fs=0.95 (rG+ rd) =0.95 X (1.2 X 26.4+1.4 X 2)=32.7

49、6kN。N=0.50X 0.40 X 32.76=6.55kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Nb =AnftbA對拉螺栓凈截面面積，M1螺栓A=76.0mmftb螺栓的抗拉強度設計值，強度等級 5.6級，ftb=210N/mmNb=210X 76.0/1000=15.96kN>N=6.55kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求！5.7梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm 取梁底主楞間距0.4m作為計算單元。3面板的截面抵抗矩 W= 40X 1.5 X 1.5/6=15cm ;截面慣性矩 匸 40 X 1.5 X 1.5 X 1.5/12=11.25cm4;強度驗算1、 梁底次楞

50、為5根，面板按四跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.15m2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=1.2 (24 X.1+1.5 X1+0.3)+1.4 2.X X4=15.01kN/mq2=1.35 (24 X.1+1.5 僅1+0.3)+1.4 0.7 2.5區(qū)4= 16.29kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q= 16.29kN/m作為設計依據(jù)。Jw*%q=16.29kN/mI山曾曲*4心JrL 150A150A1T50 L150 LJt計算簡圖(kN)4-0.039-0.039-0.0260.0130.0260.0130.026彎矩圖(kN m)剪力圖(kN)經(jīng)過計

51、算得到從左到右各支座力分別為：R仁 0.96kN;R2=2.79kN;R3=2.27kN;R4=2.79kN;R5=0.96kN;最大彎矩 Mmax = 0.039kN m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2;梁底模板的彎曲應力按下式計算：Mnax0.039 x 1062 2(T = = = 2.600N/mm < 12.5N/mmW15X 103滿足要求！撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載 +施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0q = 0.4 X( 24X 1.1 + 1.5 X 1.1 + 0.3+2.5 ) =12.34kN/m；F、r1t1-rq=12.34kN/mr專r1it%rJrfMrww41vMr十MrAA5AA150150150150/77f7ff面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.078mm梁底模板的最大容許撓度值：150/400 =0.4 mm ;最大變形 Vmax = 0.078mm < 0.4mm滿足要求！5.8梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次